JPS6356261B2 - - Google Patents
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- JPS6356261B2 JPS6356261B2 JP54018099A JP1809979A JPS6356261B2 JP S6356261 B2 JPS6356261 B2 JP S6356261B2 JP 54018099 A JP54018099 A JP 54018099A JP 1809979 A JP1809979 A JP 1809979A JP S6356261 B2 JPS6356261 B2 JP S6356261B2
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Landscapes
- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加硫用ゴム組成物に関する。更に詳し
くは該組成物を加硫した後では、基準温度（T0）
を25℃とした場合、加振力の換算角周波数
（ωaT）１〜105sec-1の領域において低角周波数領
域の力学的損失正接（以下tanδと表わすことがあ
る）が高角周波数領域のtanδよりも大きいことを
特徴とする加硫用ゴム組成物に関する。
くは該組成物を加硫した後では、基準温度（T0）
を25℃とした場合、加振力の換算角周波数
（ωaT）１〜105sec-1の領域において低角周波数領
域の力学的損失正接（以下tanδと表わすことがあ
る）が高角周波数領域のtanδよりも大きいことを
特徴とする加硫用ゴム組成物に関する。
近年、自動車産業界において、省エネルギーや
安全性の問題がクローズアツプされている。この
問題を自動車のタイヤについてみれば、タイヤ全
体のエネルギーロスの約70％はタイヤのトレツド
ゴムで消費されているといわれ、エンジンから与
えられたエネルギーをタイヤ中で発熱として散逸
させないトレツドゴムが要求される。このために
トレツドゴムに用いられる加硫ゴムの物性として
ころがり摩擦抵抗の小さい、或いは摩耗性の小さ
いことが要求されている。一方、安全性の面から
みると、ウエツトスキツド抵抗が大きいトレツド
ゴムが好ましい。しかしながら従来の加硫ゴムに
おいてはころがり摩擦抵抗の小さいこと、又は摩
耗性の小さいこととウエツトスキツド抵抗の大き
いことは相反する性質で、両者を満足させるのが
困難であることはよく知られている。
安全性の問題がクローズアツプされている。この
問題を自動車のタイヤについてみれば、タイヤ全
体のエネルギーロスの約70％はタイヤのトレツド
ゴムで消費されているといわれ、エンジンから与
えられたエネルギーをタイヤ中で発熱として散逸
させないトレツドゴムが要求される。このために
トレツドゴムに用いられる加硫ゴムの物性として
ころがり摩擦抵抗の小さい、或いは摩耗性の小さ
いことが要求されている。一方、安全性の面から
みると、ウエツトスキツド抵抗が大きいトレツド
ゴムが好ましい。しかしながら従来の加硫ゴムに
おいてはころがり摩擦抵抗の小さいこと、又は摩
耗性の小さいこととウエツトスキツド抵抗の大き
いことは相反する性質で、両者を満足させるのが
困難であることはよく知られている。
本発明者らは加硫ゴムの物性に関する最近の研
究から、ころがり摩擦抵抗とウエツトスキツド抵
抗はトレツドゴムの内部粘性に基づくものである
が、刺激応答の条件が異なるものであるから、こ
の点に着目することにより両性能を満足させる材
料の開発が可能と考え、鋭意研究を重ねた結果本
発明に到達した。
究から、ころがり摩擦抵抗とウエツトスキツド抵
抗はトレツドゴムの内部粘性に基づくものである
が、刺激応答の条件が異なるものであるから、こ
の点に着目することにより両性能を満足させる材
料の開発が可能と考え、鋭意研究を重ねた結果本
発明に到達した。
本発明の加硫ゴムの物性に関する考え方は、以
下の理論式によつて導くことができる。
下の理論式によつて導くことができる。
自動車の燃費を支配する主因子はタイヤのころ
がり摩擦であり、ころがり摩擦はころがり摩擦係
数で代表できるので、自動車の燃費は次式(1)のこ
ろがり摩擦係数μRに依存する〔山本、日本ゴム
協誌、43、457（1970）〕。
がり摩擦であり、ころがり摩擦はころがり摩擦係
数で代表できるので、自動車の燃費は次式(1)のこ
ろがり摩擦係数μRに依存する〔山本、日本ゴム
協誌、43、457（1970）〕。
μR＝0.16〔Ｗ／E′（ω）〕1/3（γ）-2/3tan
δ（ω）｜ω＝ωV(1) ここで、Ｗはタイヤへの荷重、γはタイヤの半
径、E′（ω）はタイヤゴムの動的弾性率の実数部、
角周波数ωの関数である。ωVは次式(2)で表わさ
れるタイヤ速度Ｖに対応するタイヤゴムが受ける
歪による角周波数である。
δ（ω）｜ω＝ωV(1) ここで、Ｗはタイヤへの荷重、γはタイヤの半
径、E′（ω）はタイヤゴムの動的弾性率の実数部、
角周波数ωの関数である。ωVは次式(2)で表わさ
れるタイヤ速度Ｖに対応するタイヤゴムが受ける
歪による角周波数である。
Ｖ＝0.7〔W〓／E′（ω）〕1/3ω｜ω＝ωV (2)
今、半径13インチのタイヤ４本を装着した重量
1tonの自動車が速度100Km／hr（高速道路での平均
速度）で走行しているとき、この速度に対応する
ωVは(2)式に基づいて計算することができる。こ
の場合E′（ω）はωの関数であるので、ωに依存
するがこの速度に対応する角周波数領域でのタイ
ヤゴム材料のE′（ω）は、多くの実測データの平
均から108dyne／cm2と近似できる。従つて、(2)式
にE′（ω）＝108dyne／cm2を代入すると、ＶとωVと
の間には logV＝logωV＋0.49 の関係が得られる。Ｖ＝100Km／hrに対応するωV
は890sec-1になる。
1tonの自動車が速度100Km／hr（高速道路での平均
速度）で走行しているとき、この速度に対応する
ωVは(2)式に基づいて計算することができる。こ
の場合E′（ω）はωの関数であるので、ωに依存
するがこの速度に対応する角周波数領域でのタイ
ヤゴム材料のE′（ω）は、多くの実測データの平
均から108dyne／cm2と近似できる。従つて、(2)式
にE′（ω）＝108dyne／cm2を代入すると、ＶとωVと
の間には logV＝logωV＋0.49 の関係が得られる。Ｖ＝100Km／hrに対応するωV
は890sec-1になる。
すなわち、自動車が速度100Km／hrで走行する
ときの燃費を低くするには、(1)式に基づいてωV
＝890sec-1近辺でのtanδを小さくし、ころがり摩
擦係数μRを小さくすることである。
ときの燃費を低くするには、(1)式に基づいてωV
＝890sec-1近辺でのtanδを小さくし、ころがり摩
擦係数μRを小さくすることである。
実走における自動車タイヤウエツトスキツド抵
抗は、次式(3)で表わされるポータブルスキツドレ
ジスタンステスターの結果とよく相関している
〔山本、日本ゴム協誌、43、917（1970）〕。
抗は、次式(3)で表わされるポータブルスキツドレ
ジスタンステスターの結果とよく相関している
〔山本、日本ゴム協誌、43、917（1970）〕。
μW＝μsurf＋Ｋ〔tanδ（ω）／E′（ω）0.0
7〕｜ω＝ω0(3) ここではμWは湿潤路面における摩擦係数、μsurf
は路面の形状に依存する摩擦係数、ω0はポータ
ブルスキツドレジスタンステスターによる測定角
周波数であり、実測の結果76.6sec-1（前記文献参
照）である。Ｋは一定値である。(3)式よりウエツ
トスキツド抵抗を大きくするには、ω＝ω0（≡
76.6sec-1）でのtanδ（ω0）を大きくすることであ
る。
7〕｜ω＝ω0(3) ここではμWは湿潤路面における摩擦係数、μsurf
は路面の形状に依存する摩擦係数、ω0はポータ
ブルスキツドレジスタンステスターによる測定角
周波数であり、実測の結果76.6sec-1（前記文献参
照）である。Ｋは一定値である。(3)式よりウエツ
トスキツド抵抗を大きくするには、ω＝ω0（≡
76.6sec-1）でのtanδ（ω0）を大きくすることであ
る。
上記ころがり摩擦係数及びウエツドスキツド抵
抗に関する式は、タイヤ温度が一定の場合の諸因
子の関係を表わしている。このようにタイヤ温度
が一定で変化のない場合に自動車走行時の燃費を
低く、ウエツトスキツド抵抗を大きくするために
はω＝890sec-1のtanδを小さく、ω＝76.6sec-1の
tanδを大きくするように加硫ゴム物性を設計する
必要がある。
抗に関する式は、タイヤ温度が一定の場合の諸因
子の関係を表わしている。このようにタイヤ温度
が一定で変化のない場合に自動車走行時の燃費を
低く、ウエツトスキツド抵抗を大きくするために
はω＝890sec-1のtanδを小さく、ω＝76.6sec-1の
tanδを大きくするように加硫ゴム物性を設計する
必要がある。
しかし、自動車タイヤの温度は、使用環境温度
と走行時のタイヤ発熱とからおおよそ−30℃〜＋
120℃の温度範囲になるとみなすことができるの
で、この温度範囲の各温度において、ω＝
890sec-1のtanδを小さくし、ω＝76.6sec-1での
tanδを大きくなるように加硫ゴム物性を設計しな
ければならない。ころがり摩擦係数及びウエツト
スキツド抵抗の両方に大きく影響を及ぼすtanδ
は、高分子粘弾性体の物性値であり、時間−温度
換算則に従うことが知られている。従つて、種々
の温度で角周波数を変化させて測定したtanδ値
は、基準温度に選んだ温度T0における角周波数
分数として一つの合成曲線に整理できる。この時
間−温度換算則を採用するとタイヤ温度−30℃〜
＋120℃は次式のWLF式により、基準温度T0＝
25℃とした換算角周波数ωaTに換算できる。
と走行時のタイヤ発熱とからおおよそ−30℃〜＋
120℃の温度範囲になるとみなすことができるの
で、この温度範囲の各温度において、ω＝
890sec-1のtanδを小さくし、ω＝76.6sec-1での
tanδを大きくなるように加硫ゴム物性を設計しな
ければならない。ころがり摩擦係数及びウエツト
スキツド抵抗の両方に大きく影響を及ぼすtanδ
は、高分子粘弾性体の物性値であり、時間−温度
換算則に従うことが知られている。従つて、種々
の温度で角周波数を変化させて測定したtanδ値
は、基準温度に選んだ温度T0における角周波数
分数として一つの合成曲線に整理できる。この時
間−温度換算則を採用するとタイヤ温度−30℃〜
＋120℃は次式のWLF式により、基準温度T0＝
25℃とした換算角周波数ωaTに換算できる。
logaT＝−17.44（Ｔ−Tg）／51.6＋Ｔ−Tg（WLF式）(4)
ここで、aTは換算因子、Ｔは測定温度、Tgは
高分子のガラス転移温度を表わす。本発明の加硫
用ゴム組成物のTgを示差走査熱量計で測定した
ところ、主成分であるゴム相のTgのみ明確に確
察されたので、(4)式のTgは、ゴム相のTg＝−40
℃〜−120℃を用いた。
高分子のガラス転移温度を表わす。本発明の加硫
用ゴム組成物のTgを示差走査熱量計で測定した
ところ、主成分であるゴム相のTgのみ明確に確
察されたので、(4)式のTgは、ゴム相のTg＝−40
℃〜−120℃を用いた。
タイヤ温度が−30℃〜＋120℃の範囲で変化す
るとき、この温度内での各温度におけるω＝
890sec-1と76.6sec-1に対応する換算角周波数ωaT
はそれぞれ、 (i) Tg＝−120℃の加硫ゴムの場合 ωaT＝104.73〜101.48 （890sec-1に対応するωaT） ωaT＝103.66〜100.41 （76.6sec-1に対応するωaT） (ii) Tg＝−40℃の加硫ゴムの場合 ωaT＝109.83〜10-0.51 （890sec-1に対応するωaT） ωaT＝108.76〜10-1.51 （76.6sec-1に対応するωaT） である。
るとき、この温度内での各温度におけるω＝
890sec-1と76.6sec-1に対応する換算角周波数ωaT
はそれぞれ、 (i) Tg＝−120℃の加硫ゴムの場合 ωaT＝104.73〜101.48 （890sec-1に対応するωaT） ωaT＝103.66〜100.41 （76.6sec-1に対応するωaT） (ii) Tg＝−40℃の加硫ゴムの場合 ωaT＝109.83〜10-0.51 （890sec-1に対応するωaT） ωaT＝108.76〜10-1.51 （76.6sec-1に対応するωaT） である。
(i)(ii)のそれぞれの場合においてω＝890、
76.6sec-1のどちらかが含まれている範囲は、 (i)の場合 ωaT＝104.73〜100.41 (ii)の場合 ωaT＝109.83〜10-1.51 になる。
76.6sec-1のどちらかが含まれている範囲は、 (i)の場合 ωaT＝104.73〜100.41 (ii)の場合 ωaT＝109.83〜10-1.51 になる。
Tg＝−120℃〜−40℃のすべての加硫ゴムにお
いて、タイヤ温度が−30℃〜＋120℃まで温度変
化したとき、各温度でのω＝890sec-1と76.6sec-1
に対応する換算角周波数の最小範囲は100.41〜
104.73sec-1であり、近似的に１〜105sec-1である。
いて、タイヤ温度が−30℃〜＋120℃まで温度変
化したとき、各温度でのω＝890sec-1と76.6sec-1
に対応する換算角周波数の最小範囲は100.41〜
104.73sec-1であり、近似的に１〜105sec-1である。
以上の結果、すなわちころがり摩擦係数、ウエ
ツトスキツド抵抗はtanδの一次式であることと、
種々のタイヤ温度における角周波数890sec-1と
76.6sec-1に対応するωaTにおいて（ωaT）890＞
（ωaT）76.6であることより、燃費を小さく、ウエツ
トスキツドを大きくするためには加硫ゴムにおい
て、上記の低角周波数領域におけるtanδが、高角
周波数領域のtanδよりも大きくなるように加硫ゴ
ム物性を設計することが必要である。すなわち本
発明における加硫ゴムは、加振力の換算角周波数
１〜105sec-1の領域において、 (1) 換算角周波数1sec-1におけるtanδが換算角周
波数105sec-1におけるtanδよりも大きい、tanδ
の温度依存性はよく知られているように、ゴム
状領域では一般にtanδは温度上昇とともに減小
する。またtanδは周波数の低下とともに減小す
る、 (2) tanδの最小値が0.05よりも大きい、 ことが必要である。
ツトスキツド抵抗はtanδの一次式であることと、
種々のタイヤ温度における角周波数890sec-1と
76.6sec-1に対応するωaTにおいて（ωaT）890＞
（ωaT）76.6であることより、燃費を小さく、ウエツ
トスキツドを大きくするためには加硫ゴムにおい
て、上記の低角周波数領域におけるtanδが、高角
周波数領域のtanδよりも大きくなるように加硫ゴ
ム物性を設計することが必要である。すなわち本
発明における加硫ゴムは、加振力の換算角周波数
１〜105sec-1の領域において、 (1) 換算角周波数1sec-1におけるtanδが換算角周
波数105sec-1におけるtanδよりも大きい、tanδ
の温度依存性はよく知られているように、ゴム
状領域では一般にtanδは温度上昇とともに減小
する。またtanδは周波数の低下とともに減小す
る、 (2) tanδの最小値が0.05よりも大きい、 ことが必要である。
tanδが0.05より小さくなるとウエツトスキツド
抵抗が小さくなりすぎ、走行時の安全性に問題が
発生する。又換算角周波数１〜105sec-1の領域に
おけるtanδに、極大値や極小値が存在する場合に
は、 (1) tanδの極大値は換算角周波数が1sec-1のとき
のtanδ値を越えないこと、 (2) tanδの極小値は換算角周波数が105sec-1のと
きのtanδ値よりも小さくならないこと が好ましい。
抵抗が小さくなりすぎ、走行時の安全性に問題が
発生する。又換算角周波数１〜105sec-1の領域に
おけるtanδに、極大値や極小値が存在する場合に
は、 (1) tanδの極大値は換算角周波数が1sec-1のとき
のtanδ値を越えないこと、 (2) tanδの極小値は換算角周波数が105sec-1のと
きのtanδ値よりも小さくならないこと が好ましい。
このような物性を有する加硫用ゴム組成物は、
通常の汎用ゴム単独もしくはこれらのブレンドで
得ることは困難である。しかしながら、本発明者
らは鋭意検討の結果、次のポリマーからなる加硫
物が本発明の条件を満足させることを見出し、本
発明に到達した。
通常の汎用ゴム単独もしくはこれらのブレンドで
得ることは困難である。しかしながら、本発明者
らは鋭意検討の結果、次のポリマーからなる加硫
物が本発明の条件を満足させることを見出し、本
発明に到達した。
本発明において用いられる原料ゴムは、加硫後
−30℃以上の温度でゴム弾性体であることが必要
条件であることから原料ゴムとしては、 (1) Tg−120℃〜−40℃のゴム部分50〜80％と、
Tg０℃以上のポリマー部分50〜20％とからな
るブタジエン、イソプレン及びペンタジエンか
ら選ばれた少なくとも１種を含有する重合体ブ
ロツクと、オレフイン及びビニル化合物から選
ばれた少なくとも１種を含有する重合体ブロツ
クとのブロツク共重合体、具体的にはスチレン
−ブタジエン−スチレンブロツク共重合体また
はスチレン−イソプレン−スチレンブロツク共
重合体等、 (2) Tg−120℃〜−40℃のゴム部分50〜80℃と、
Tg０℃以上のポリマー部分50〜20％とからな
るポリブタジエンまたはエチレンプロピレン共
重合体にオレフイン及びビニル化合物から選ば
れた少なくとも１種をグラフトした共重合体、
具体的にはスチレン−グラフトポリブタジエン
共重合体またはスチレン−グラフトエチレンプ
ロピレン共重合体である。
−30℃以上の温度でゴム弾性体であることが必要
条件であることから原料ゴムとしては、 (1) Tg−120℃〜−40℃のゴム部分50〜80％と、
Tg０℃以上のポリマー部分50〜20％とからな
るブタジエン、イソプレン及びペンタジエンか
ら選ばれた少なくとも１種を含有する重合体ブ
ロツクと、オレフイン及びビニル化合物から選
ばれた少なくとも１種を含有する重合体ブロツ
クとのブロツク共重合体、具体的にはスチレン
−ブタジエン−スチレンブロツク共重合体また
はスチレン−イソプレン−スチレンブロツク共
重合体等、 (2) Tg−120℃〜−40℃のゴム部分50〜80℃と、
Tg０℃以上のポリマー部分50〜20％とからな
るポリブタジエンまたはエチレンプロピレン共
重合体にオレフイン及びビニル化合物から選ば
れた少なくとも１種をグラフトした共重合体、
具体的にはスチレン−グラフトポリブタジエン
共重合体またはスチレン−グラフトエチレンプ
ロピレン共重合体である。
スチレン−ブタジエン−スチレン、スチレン−
イソプレン−スチレンブロツク共重合体では、ま
ずスチレンを重合し、ついでジエンモノマーを添
加し、スチレン−ジエンブロツク重合体をつく
り、この段階で２官能以上のカツプリング剤でカ
ツプリング反応させてつくる方法で、更にスチレ
ン−ジエンの次にスチレンモノマーを添加する方
法があり、いずれでもよい。
イソプレン−スチレンブロツク共重合体では、ま
ずスチレンを重合し、ついでジエンモノマーを添
加し、スチレン−ジエンブロツク重合体をつく
り、この段階で２官能以上のカツプリング剤でカ
ツプリング反応させてつくる方法で、更にスチレ
ン−ジエンの次にスチレンモノマーを添加する方
法があり、いずれでもよい。
高スチレンのスチレン−ブタジエンブロツク共
重合体は、スチレン全量に所望量のジエンを添加
し、重合を開始し、ついで、ジエンを連続的に反
応させることで作製できる。必要に応じて、エー
テルや三級アミン等のランダマイザーを添加する
ことができる。
重合体は、スチレン全量に所望量のジエンを添加
し、重合を開始し、ついで、ジエンを連続的に反
応させることで作製できる。必要に応じて、エー
テルや三級アミン等のランダマイザーを添加する
ことができる。
またグラフト共重合体は通常のラジカル開始剤
によるグラフトでもよいし、ジエンポリマーに三
級アミンを添加し、メタレーシヨンし、しかるの
ちスチレンあるいはスチレン／ジエンをグラフト
する手法が利用できる。
によるグラフトでもよいし、ジエンポリマーに三
級アミンを添加し、メタレーシヨンし、しかるの
ちスチレンあるいはスチレン／ジエンをグラフト
する手法が利用できる。
本発明の加硫用ゴム組成物においては、Tgが
−120℃〜−40℃のゴム相が海、Tgが０℃以上の
ポリマー相が島部分を形成するが、加硫用ゴム組
成物のクリープ特性の点から島部分のポリマーが
架橋されていることが望ましく、特にTgが約120
℃以下のポリマーの場合には必須である。
−120℃〜−40℃のゴム相が海、Tgが０℃以上の
ポリマー相が島部分を形成するが、加硫用ゴム組
成物のクリープ特性の点から島部分のポリマーが
架橋されていることが望ましく、特にTgが約120
℃以下のポリマーの場合には必須である。
なお、本発明において原料ゴムに対し、通常ゴ
ムに配合される配合剤が使用され加硫される。本
発明における加硫ゴムは硫黄による加硫物が主で
あるが、このほかに過酸化物、アミン、金属塩及
び／又は放射線などによる架橋物を含んでいる。
本発明の加硫用ゴム組成物はころがり摩擦抵抗が
小さく、又ウエツトスキツド抵抗が大きく、バラ
ンスがとれているので特にタイヤトレツドとして
使用することにより、自動車の燃費と安全性を向
上させることができる。
ムに配合される配合剤が使用され加硫される。本
発明における加硫ゴムは硫黄による加硫物が主で
あるが、このほかに過酸化物、アミン、金属塩及
び／又は放射線などによる架橋物を含んでいる。
本発明の加硫用ゴム組成物はころがり摩擦抵抗が
小さく、又ウエツトスキツド抵抗が大きく、バラ
ンスがとれているので特にタイヤトレツドとして
使用することにより、自動車の燃費と安全性を向
上させることができる。
以下、実施例により本発明の様態を説明する
が、本発明はこれに制限されるものではない。
が、本発明はこれに制限されるものではない。
実施例 １
窒素置換した撹拌羽根付き５オートクレーブ
に2500ｇの脱水、脱気したシクロヘキサンと350
ｇのブタジエンを添加した。ｎ−ブチルリチウム
を0.35ｇ加え60℃で重合を行つた。２時間後に重
合転化率は100％に達した。次にスチレン112.5
ｇ、ブタジエン37.5ｇの混合モノマーを連続的に
90分間で添加した。添加直後に重合は終了してい
た。老化防止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチルク
レゾールを1PHR添加後脱溶剤乾燥を行つた。得
られた共重合体の分子量はムーニー粘度
（ML1+4、100℃）が45でDSCによるTgは−106℃
と45℃に２つ存在した。
に2500ｇの脱水、脱気したシクロヘキサンと350
ｇのブタジエンを添加した。ｎ−ブチルリチウム
を0.35ｇ加え60℃で重合を行つた。２時間後に重
合転化率は100％に達した。次にスチレン112.5
ｇ、ブタジエン37.5ｇの混合モノマーを連続的に
90分間で添加した。添加直後に重合は終了してい
た。老化防止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチルク
レゾールを1PHR添加後脱溶剤乾燥を行つた。得
られた共重合体の分子量はムーニー粘度
（ML1+4、100℃）が45でDSCによるTgは−106℃
と45℃に２つ存在した。
このポリマーを表１に示す配合処方及び条件下
で混練り、プレス成形し、厚さ２mmのシートを作
製した。
で混練り、プレス成形し、厚さ２mmのシートを作
製した。
表 １
ブロツク共重合体 100部
ステアリン酸 １
酸化亜鉛 ３
カーボンブラツク（ISAF） 50
軟化剤（JSR AROMA） 20
促進剤（NOBS） 1.5
硫 黄 2.5
加工条件
混練温度（℃） 70
加硫条件 145℃×30分間
このシートから試験片をつくり粘弾性スペクト
ロメーターによつて温度範囲−100〜−150℃及び
周波数１〜70C.P.Sで動的測定を行い、力学的損
失正接tanδを求め、その結果を第１図曲線１に示
す。
ロメーターによつて温度範囲−100〜−150℃及び
周波数１〜70C.P.Sで動的測定を行い、力学的損
失正接tanδを求め、その結果を第１図曲線１に示
す。
実施例 ２
窒素置換した撹拌羽根付き５オートクレーブ
に500ｇのアルキルリチウム触媒により得たBR*1
のシクロヘキサン溶液3500ｇを加えた。５ｇのｎ
−ブチルリチウムと12ｇのｔ−ブトキシカリウム
を加えて30℃で30分間撹拌した。次にスチレン
165ｇ、ブタジエン55ｇの混合モノマーを加えて
50℃で１時間重合を行つた。重合転化率が100％
に達したことを確認した後、老化防止剤として
２，６−ジ−ｔ−ブチルクレゾールを1PHR添加
し脱溶剤乾燥を行つた。共重合体の分子量はムー
ニー粘度（ML1+4、100℃）が41でDSCによるTg
は−106℃と42℃に２つ存在した。
に500ｇのアルキルリチウム触媒により得たBR*1
のシクロヘキサン溶液3500ｇを加えた。５ｇのｎ
−ブチルリチウムと12ｇのｔ−ブトキシカリウム
を加えて30℃で30分間撹拌した。次にスチレン
165ｇ、ブタジエン55ｇの混合モノマーを加えて
50℃で１時間重合を行つた。重合転化率が100％
に達したことを確認した後、老化防止剤として
２，６−ジ−ｔ−ブチルクレゾールを1PHR添加
し脱溶剤乾燥を行つた。共重合体の分子量はムー
ニー粘度（ML1+4、100℃）が41でDSCによるTg
は−106℃と42℃に２つ存在した。
（＊1Tgが−106℃、ムーニー粘度（ML1+4、
100℃）が55） 得られた共重合体を実施例１のように処理し、
測定し第１図曲線２を得た。
100℃）が55） 得られた共重合体を実施例１のように処理し、
測定し第１図曲線２を得た。
第１図の曲線１は実施例１（スチレン−ブタジ
エン−スチレンブロツク共重合体）、曲線２は実
施例２（スチレン−グラフトポリブタジエン共重
合体）のlogωaTとtanδとの関係をいずれも基準温
度25℃にて表わしたものである。
エン−スチレンブロツク共重合体）、曲線２は実
施例２（スチレン−グラフトポリブタジエン共重
合体）のlogωaTとtanδとの関係をいずれも基準温
度25℃にて表わしたものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ブロツク共重合体またはグラフト共重合体か
らなる原料ゴムにおいて、ガラス転移温度（Tg）
が−120℃から−40℃の範囲にあるゴム部分50〜
80％、Tgが０℃以上のポリマー部分50〜20％で
ある原料ゴムに加硫剤を配合した加硫用ゴム組成
物であつて、該加硫用ゴム組成物を加硫したもの
が、基準温度（T0）を25℃にしたときの加振力
の換算角周波数１〜105sec-1の領域において、(i)
換算角周波数1sec-1における力学的損失正接
（tanδ）が換算角周波数105sec-1における力学的
損失正接より大きくかつ、(ii)力学的損失正接の最
小値が0.05より大きいことを特徴とする加硫用ゴ
ム組成物。 ２ ブロツク共重合体がブタジエン、イソプレン
及びペンタジエンから選ばれた少なくとも１種を
含有する重合体ブロツクと、オレフイン及びビニ
ル化合物から選ばれた少なくとも１種を含有する
重合体ブロツクとのブロツク共重合体である特許
請求の範囲第１項記載の加硫用ゴム組成物。 ３ グラフト共重合体がポリブタジエンまたはエ
チレンプロピレン共重合体にオレフイン及びビニ
ル化合物から選ばれた少なくとも１種をグラフト
した共重合体である特許請求の範囲第１項記載の
加硫用ゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1809979A JPS55110136A (en) | 1979-02-19 | 1979-02-19 | Vulcanized rubber composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1809979A JPS55110136A (en) | 1979-02-19 | 1979-02-19 | Vulcanized rubber composition |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55110136A JPS55110136A (en) | 1980-08-25 |
| JPS6356261B2 true JPS6356261B2 (ja) | 1988-11-07 |
Family
ID=11962171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1809979A Granted JPS55110136A (en) | 1979-02-19 | 1979-02-19 | Vulcanized rubber composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55110136A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6072940A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴム組成物 |
| JPS63132042A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-04 | 横浜ゴム株式会社 | 耐薬品性接着構造 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5450545A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-20 | Dunlop Co Ltd | Elastomer composition vulcanizable composition and tire |
-
1979
- 1979-02-19 JP JP1809979A patent/JPS55110136A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5450545A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-20 | Dunlop Co Ltd | Elastomer composition vulcanizable composition and tire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55110136A (en) | 1980-08-25 |
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