JPS635595B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS635595B2 JPS635595B2 JP55076893A JP7689380A JPS635595B2 JP S635595 B2 JPS635595 B2 JP S635595B2 JP 55076893 A JP55076893 A JP 55076893A JP 7689380 A JP7689380 A JP 7689380A JP S635595 B2 JPS635595 B2 JP S635595B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- valve
- main pump
- pump
- relief valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 8
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 5
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 2
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、一定圧力保持制御型のレギユレー
タをそなえる可変容量型の主ポンプからの高圧ラ
インに複数のアクチユエータを並列に連絡してな
る並列多岐回路の制御装置に関するものである。[Detailed Description of the Invention] The present invention relates to a parallel multi-circuit control device in which a plurality of actuators are connected in parallel to a high pressure line from a variable displacement main pump equipped with a constant pressure maintenance control type regulator. be.
かゝる並列多岐回路は一般にリングメインシス
テムと称して、とくに舶用油圧機械などの操作回
路として使用され、油圧源の集約化あるいは配管
の簡易化などに資するところが大であることは、
よく知られるところである。 Such a parallel multi-circuit is generally called a ring main system and is used as an operating circuit for marine hydraulic machinery, etc., and it greatly contributes to the consolidation of hydraulic power sources and the simplification of piping.
It is a well-known place.
第１図は上記の並列多岐回路に適用される従来
の配管系統の一例を示し、可変容量型の主ポンプ
１は、一定圧力保持制御型のレギユレータ２をそ
なえる。レギユレータ２はパイロツト室３をそな
え、管路４を経由してパイロツト室３に導入され
るパイロツト圧とばね５との均衡に応じて、主ポ
ンプ１の吐出容量を制御する。主ポンプ１の吐出
油は吐出ライン６を経て複数のアクチユエータ
７，７，…に導かれ、排油は排油ライン８を経て
タンク９に戻される。１０はシーケンス弁、１１
は絞りである。 FIG. 1 shows an example of a conventional piping system applied to the above-mentioned parallel multi-circuit, in which a variable displacement main pump 1 is provided with a constant pressure maintenance control type regulator 2. The regulator 2 includes a pilot chamber 3 and controls the discharge capacity of the main pump 1 according to the balance between the pilot pressure introduced into the pilot chamber 3 via a conduit 4 and the spring 5. Discharge oil from the main pump 1 is guided to a plurality of actuators 7, 7, . . . via a discharge line 6, and waste oil is returned to a tank 9 via a drain line 8. 10 is a sequence valve, 11
is the aperture.
ふつう並列多岐回路によつて連結されるアクチ
ユエータ７，７，…は、それぞれ主ポンプ１の最
大吐出量の許す限り独立に稼動せしめ得るように
され、該回路の効用もそのために高く評価される
ものであるが、適用されるアクチユエータの用途
によつては、従来の装置による限り必ずしもその
効用を充分に発揮せしめることができない場合が
ある。たとえば、該回路を舶用甲板機械の稼動用
に適用した場合、アクチユエータ７，７，…はそ
れぞれウインドラスあるいはムアリングウインチ
などに該当することになるが、このような係船シ
ステムでは、各機器の「スタンバイ」の時間が長
く、むしろ「スタンバイ」の時間が「稼動」の時
間を上廻るケースが多い。「スタンバイ」の状態
にあつても主ポンプ１は駆動を継続しており、こ
の場合はシーケンス弁１０を介してレギユレータ
２のパイロツト室３に作用するパイロツト圧によ
り、主ポンプ１の吐出量を最小に制御するが、吐
出ライン６に送られるポンプ吐出圧は、シーケン
ス弁１０によつて規制される高圧状態を維持する
ことになる。したがつてアクチユエータ７，７，
…が全く「稼動」の状態にないときにおいても、
吐出ライン６ならびにその連接系統は常に高圧の
状態に置かれることになり、騒音、振動の発生と
ともに主ポンプの寿命の短縮などの好ましくない
問題につながる。とくに該並列多岐回路が上記係
船システムのように「スタンバイ」の時間の長い
システムに適用される場合、上記の問題点はさら
に重大化して放置できない欠点となる。 The actuators 7, 7, . . . , which are usually connected by a parallel multi-circuit, can be operated independently as long as the maximum discharge amount of the main pump 1 allows, and the effectiveness of the circuit is highly evaluated for this reason. However, depending on the use of the actuator to which it is applied, conventional devices may not always be able to fully demonstrate their effectiveness. For example, if this circuit is applied to the operation of marine deck machinery, the actuators 7, 7, ... will each correspond to a windlass or a mooring winch, but in such a mooring system, the The "standby" time is long, and in many cases the "standby" time actually exceeds the "operation" time. The main pump 1 continues to drive even in the "standby" state, and in this case, the pilot pressure acting on the pilot chamber 3 of the regulator 2 via the sequence valve 10 minimizes the discharge amount of the main pump 1. However, the pump discharge pressure sent to the discharge line 6 is maintained at a high pressure state regulated by the sequence valve 10. Therefore, the actuators 7, 7,
Even when ... is not in a state of "operation" at all,
The discharge line 6 and its connecting system are always kept under high pressure, which leads to undesirable problems such as generation of noise and vibration and shortening of the life of the main pump. In particular, when the parallel multi-circuit is applied to a system with a long "standby" time, such as the above-mentioned mooring system, the above problem becomes even more serious and becomes a drawback that cannot be ignored.
第２図は、かゝる欠点を回避するために行われ
た従来の対策の一例を示し、シーケンス弁１０の
ほかに、設定圧の低いシーケンス弁１２を並列に
設け、手動式の切換弁１３によつて両者の間の切
換を行うようにした例である。すなわち、アクチ
ユエータが「スタンバイ」のときは、切換弁１３
を図示の状態に置いてシーケンス弁１０の管路を
遮断し、主ポンプ１の吐出圧をシーケンス弁１２
によつて規制される低圧状態にまで低下せしめ、
アクチユエータが「稼動」のときは、手動によつ
て切換弁１３を切換えて主ポンプ１の吐出圧をシ
ーケンス弁１０によつて規制される高圧状態とす
る。このようにすれば、第１図示の装置における
「スタンバイ」のときの高圧状態継続の問題は一
応解決されるが、複数のアクチユエータについて
「稼動」あるいは「スタンバイ」に応じ、手動に
よつて切換弁１３の切換操作を行うことはきわめ
て煩雑であり、実務上困難である。 FIG. 2 shows an example of conventional measures taken to avoid such drawbacks. In addition to the sequence valve 10, a sequence valve 12 with a low set pressure is provided in parallel, and a manual switching valve 13 is installed in parallel. This is an example in which switching between the two is performed by That is, when the actuator is in "standby", the switching valve 13
is placed in the state shown, the pipeline of the sequence valve 10 is shut off, and the discharge pressure of the main pump 1 is changed to the sequence valve 12.
lowering the pressure to a low pressure state regulated by
When the actuator is in operation, the switching valve 13 is manually switched to bring the discharge pressure of the main pump 1 into a high pressure state regulated by the sequence valve 10. In this way, the problem of the continuation of the high pressure state during "standby" in the device shown in the first figure can be solved to a certain extent, but the switching valves can be manually operated depending on whether the multiple actuators are "operating" or "standby". Performing 13 switching operations is extremely complicated and difficult in practice.
また、かゝる制御装置の他の従来技術として、
特開昭51−62402号の「可変容量形液圧ポンプの
制御装置」がある。これによれば、液圧ポンプの
傾転角を検出する機構を設け、その機構により液
圧ポンプの傾転角を検出し、液圧ポンプの傾転角
がある規定の角度以下になると、液圧ポンプをア
ンロードさせるようにしたもので、この装置の場
合、アンロード用パイロツト弁１２は液圧シリン
ダ１０のロツド１１端に組み込まれているが、こ
のような構造の場合、液圧ポンプの振動などによ
り（特に、舶用に使用する場合、舶体振動などの
影響も加わつて）、パイロツト弁１２とロツド１
１の位置関係が狂い、液圧ポンプのアンロードす
る傾転角度がずれる可能性がある。ところで、液
圧ポンプのアンロードする傾転角度が、規定角度
よりずれると、
(i) アンロードしない。 In addition, as other conventional technology of such a control device,
``Control device for variable displacement hydraulic pump'' is published in Japanese Patent Application Laid-open No. 51-62402. According to this, a mechanism is provided to detect the tilting angle of the hydraulic pump, and when the tilting angle of the hydraulic pump becomes less than a certain specified angle, the In this device, the unloading pilot valve 12 is built into the end of the rod 11 of the hydraulic cylinder 10. The pilot valve 12 and rod 1 may become damaged due to vibrations (particularly when used for ships, the influence of ship body vibrations is also added).
1 may be out of alignment, and the tilting angle at which the hydraulic pump unloads may be shifted. By the way, if the tilting angle at which the hydraulic pump unloads deviates from the specified angle, (i) it will not unload.
(ii) ポンプ吐出流量が大きいにもかかわらずアン
ロードする。(ii) Unloading occurs even though the pump discharge flow rate is large.
という現象が発生し（調整が不充分の場合も同様
の現象が生じる。）、特に、(ii)の場合は、油圧モー
タを微速で駆動するとき、ハンチングの発生する
場合がある。すなわち、微速で駆動していると
き、
液圧モータの必要流量が、
（定容量形液圧ポンプ19の吐出量）＜（液圧モータの必
要流量）＜（定容量形液圧ポンプ19の吐出量
＋液圧ポンプ１のアンロードするときの吐出流
量）
であれば、液圧ポンプ１はオンロード→アンロー
ド→オンロード→…の繰り返えしの現象が起こる
という問題点がある。(A similar phenomenon occurs if the adjustment is insufficient.) In particular, in case (ii), hunting may occur when the hydraulic motor is driven at a slow speed. In other words, when the hydraulic motor is driven at a slow speed, the required flow rate of the hydraulic motor is (discharge rate of the constant displacement hydraulic pump 19) < (required flow rate of the hydraulic motor) < (discharge rate of the constant displacement hydraulic pump 19). amount + discharge flow rate when unloading the hydraulic pump 1), the problem is that the hydraulic pump 1 undergoes a repeated phenomenon of on-load → unload → on-load →...
この発明は、上記の従来装置における問題点の
すべてを解決することを目的としてなされたもの
である。 The present invention was made with the aim of solving all of the problems in the conventional devices mentioned above.
この発明は、上記の目的を達成するための構成
として、シーケンス弁の下流側に絞りを設け、該
絞りの上流側の圧力をパイロツト圧とする一定圧
力保持制御型のレギユレータをそなえる可変容量
型の主ポンプと、この主ポンプにより駆動される
複数のアクチユエータと、主ポンプの吐出圧力を
規制する第１リリーフ弁と、第１リリーフ弁のベ
ントラインに配設されたアンロード用の切換弁
と、第１リリーフ弁と前記シーケンス弁との間の
吐出ラインに介装されて主ポンプへの逆流を防止
する逆止弁と、吐出管路が該逆止弁の下流側の吐
出ラインに接続された補助ポンプと、補助ポンプ
の吐出圧力を規制する第２リリーフ弁とをそなえ
る並列多岐回路において、前記アンロード用切換
弁のパイロツト室に前記絞りの上流側の圧力を導
くようにするとともに、第１リリーフ弁の設定圧
力を前記シーケンス弁の設定圧力より大きく、且
つ第２リリーフ弁の設定圧力を第１リリーフ弁の
設定圧力より大きくし、さらにアンロード用切換
弁が主ポンプの最小傾転時のパイロツト圧力より
大きい圧力でアンロード位置へ切換わるように構
成したことを特徴とする。 In order to achieve the above object, the present invention provides a variable capacity type regulator which is provided with a restriction on the downstream side of the sequence valve and is equipped with a constant pressure control type regulator that uses the pressure upstream of the restriction as the pilot pressure. a main pump, a plurality of actuators driven by the main pump, a first relief valve that regulates the discharge pressure of the main pump, a switching valve for unloading disposed in a vent line of the first relief valve; A check valve is interposed in the discharge line between the first relief valve and the sequence valve to prevent backflow to the main pump, and a discharge pipe is connected to the discharge line downstream of the check valve. In a parallel multi-circuit including an auxiliary pump and a second relief valve that regulates the discharge pressure of the auxiliary pump, the pressure on the upstream side of the throttle is guided to the pilot chamber of the unloading switching valve, and the first The set pressure of the relief valve is set higher than the set pressure of the sequence valve, and the set pressure of the second relief valve is set higher than the set pressure of the first relief valve. It is characterized in that it is configured to switch to the unload position at a pressure greater than the pilot pressure.
つぎにこの発明の構成につき、実施例を示す図
面に基いて以下に具体的に説明する。第３図にお
いて、１４は吐出ライン６の途中に設けられた逆
止弁である。１５は補助ポンプで、補助ポンプ１
５の吐出油は、管路１６、逆止弁１７および管路
１６′を経て、逆止弁１４の後流側の吐出ライン
６′に合流せしめられる。管路１６の途中には、
第２リリーフ弁１８が設けられる。吐出ライン６
の途中には、主ポンプの吐出圧力を規制する第１
リリーフ弁２３が設けられ、このリリーフ弁２３
のベントラインには、アンロード用切換弁１９が
設けられる。２０は、吐出ライン６′の途中に設
けられるシーケンス弁で、２２は管路２１に設け
られる絞りである。絞り２２の上流側の油圧は、
アンロード用切換弁１９のパイロツト室に導かれ
るとともに、管路４によつてレギユレータ２のパ
イロツト室３に導かれる。 Next, the configuration of the present invention will be specifically explained below based on drawings showing embodiments. In FIG. 3, 14 is a check valve provided in the middle of the discharge line 6. 15 is an auxiliary pump, auxiliary pump 1
The discharged oil of No. 5 passes through the pipe line 16, the check valve 17, and the pipe line 16', and is made to join the discharge line 6' on the downstream side of the check valve 14. In the middle of pipe 16,
A second relief valve 18 is provided. Discharge line 6
In the middle of the process, there is a first pump that regulates the discharge pressure of the main pump.
A relief valve 23 is provided, and this relief valve 23
An unloading switching valve 19 is provided in the vent line. 20 is a sequence valve provided in the middle of the discharge line 6', and 22 is a throttle provided in the pipe line 21. The oil pressure on the upstream side of the throttle 22 is
It is guided to the pilot chamber of the unloading switching valve 19 and also to the pilot chamber 3 of the regulator 2 through the conduit 4.
いま、第１リリーフ弁２３の設定圧をP23で表
わし、第２リリーフ弁１８の設定圧をP18で表わ
し、シーケンス弁２０の設定圧をP20で表わすも
のとし、切換弁１９の切換に要する切換用パイロ
ツト圧をP19、レギユレータ２のばね５をストツ
パの位置まで圧縮するに充分な圧力をP3でそれ
ぞれ表わすものとすると、
P18＞P23＞P20＞P19＞P3、
P20＞〔アクチユエータ７側に必要な圧力〕
の関係にあるように設定する。また、補助ポンプ
１５の吐出量ＱはP18の状態において、
Ｑ＞〔（レギユレータ２の絞り22からP18を保つて流出
する量）＋（各機器からの漏れ量）〕
の容量を有するものを選び、かつ該ポンプは騒音
レベルの低い長寿命型のポンプ、たとえばスクリ
ユーポンプなどを選ぶものとする。 Now, the set pressure of the first relief valve 23 is represented by P 23 , the set pressure of the second relief valve 18 is represented by P 18 , the set pressure of the sequence valve 20 is represented by P 20 , and the switching of the switching valve 19 is Assuming that the required switching pilot pressure is P19 and the pressure sufficient to compress the spring 5 of the regulator 2 to the stopper position is P3 , P18 > P23 > P20 > P19 > P3 , P 20 > [Pressure required on actuator 7 side] Set so that the relationship is as follows. In addition, the discharge amount Q of the auxiliary pump 15 has a capacity of Q > [(amount flowing out from the throttle 22 of the regulator 2 while maintaining P 18 ) + (amount of leakage from each device)] in the state of P 18. The pump should be a long-life pump with low noise level, such as a screw pump.
つぎに上記の構成よりなる並列多岐回路におい
て、その作用を説明する。アクチユエータ７が
「スタンバイ」のときは、アクチユエータ７は油
量を必要としないので、補助ポンプ１５によつて
管路１６，１６′および吐出ライン６′の油圧はす
べてP18となり、シーケンス弁２０は上記の関係
式から当然に開き、その結果管路２１および管路
４の油圧もP18となる。したがつて切換弁１９は
ポジシヨンＡに切換えられて第３図示の状態とな
り、主ポンプ１の吐出側の吐出ライン６の油圧は
ほとんど零になり、また、レギユレータ２は、管
路４の油圧P18によつて最少吐出量の傾転位置ま
でばねを圧縮し、このようにして主ポンプ１は最
少の吐出量でかつほとんど零の圧力のもとに運転
せしめられる。 Next, the operation of the parallel multi-branch circuit having the above configuration will be explained. When the actuator 7 is in "standby", the actuator 7 does not require oil, so the hydraulic pressure in the pipes 16, 16' and the discharge line 6' is all set to P 18 by the auxiliary pump 15, and the sequence valve 20 is From the above relational expression, it naturally opens, and as a result, the oil pressures of the pipe line 21 and the pipe line 4 also become P18 . Therefore, the switching valve 19 is switched to position A and becomes the state shown in the third figure, the oil pressure in the discharge line 6 on the delivery side of the main pump 1 becomes almost zero, and the regulator 2 changes the oil pressure in the pipe line 4 to P. 18 compresses the spring to the minimum displacement position, and the main pump 1 is thus operated with minimum displacement and almost zero pressure.
つぎにアクチユエータ７が「稼動」のときは、
補助ポンプ１５によつてアクチユエータの消費す
る油量をまかなえないから、管路１６，１６′お
よび吐出ライン６′の油圧が低下し、したがつて
シーケンス弁２０が閉じ、管路２１の油圧も切換
用パイロツト圧P19より低下して、切換弁１９は
ポジシヨンＢに切換えられる。その結果第１リリ
ーフ弁２３は圧力P23に設定され、上記の関係式
から明らかなように主ポンプ１からアクチユエー
タ７に通じる吐出ライン６，６′の油圧はすべて
シーケンス弁２０によつて規制されることにな
る。すなわちこの場合は、吐出ライン６，６′の
圧力はP20に規制され、シーケンス弁２０から小
量の油量が管路２１に流れ、絞り２２によつて管
路２１および管路４、パイロツト室３に圧力が発
生し、その圧力がレギユレータのスプリング５と
対抗し、主ポンプ１の吐出油と補助ポンプ１５と
の合計油量がアクチユエータに必要な油量と絞り
からの流出量と各機器からの内部漏れ量との総和
に等しくなるように、主ポンプの吐出量を制御す
る。 Next, when the actuator 7 is in "operation",
Since the amount of oil consumed by the actuator cannot be covered by the auxiliary pump 15, the oil pressure in the pipes 16, 16' and the discharge line 6' decreases, so the sequence valve 20 closes and the oil pressure in the pipe 21 is also switched. The switching valve 19 is switched to position B when the pilot pressure P19 is lowered. As a result, the first relief valve 23 is set to the pressure P 23 , and as is clear from the above relational expression, the hydraulic pressure in the discharge lines 6, 6' leading from the main pump 1 to the actuator 7 is all regulated by the sequence valve 20. That will happen. That is, in this case, the pressure in the discharge lines 6, 6' is regulated to P 20 , a small amount of oil flows from the sequence valve 20 to the pipe 21, and the throttle 22 controls the pressure in the pipe 21, pipe 4, and the pilot. Pressure is generated in the chamber 3, and this pressure opposes the spring 5 of the regulator, and the total amount of oil discharged from the main pump 1 and the auxiliary pump 15 is equal to the amount of oil required for the actuator, the amount of oil flowing out from the throttle, and each device. The discharge amount of the main pump is controlled so that it is equal to the sum of the internal leakage amount from the main pump.
この発明装置は以上のように構成されるので、
アクチユエータが「スタンバイ」のときは、主ポ
ンプをアンロードの状態に、また「稼動」のとき
はオンロードの状態に切換えることができ、その
ため「スタンバイ」のときの主ポンプの高圧運転
に起因する騒音、振動の発生、あるいは主ポンプ
の寿命短縮などの諸問題を解決し、しかも該切換
操作はすべて自動的に行われ、並列多岐回路の効
用を伸長せしめるうえにすぐれた効果がある。 Since this invention device is configured as described above,
When the actuator is in "standby", the main pump can be switched to an unloaded state, and when "running" it can be switched to an on-load state, thus reducing the This solves various problems such as generation of noise, vibration, and shortening the life of the main pump, and all switching operations are performed automatically, which has an excellent effect in extending the effectiveness of parallel multi-circuits.
第１図は従来装置の配置系統図、第２図は従来
装置の異なる例における配置系統図、第３図はこ
の発明にかゝる装置の配置系統図である。
１…主ポンプ、２…レギユレータ、３…パイロ
ツト室、４，１６，１６′，２１…管路、５…ば
ね、６，６′…吐出ライン、７…アクチユエータ、
８…排油ライン、９…タンク、１０，１２，２０
…シーケンス弁、１１，２２……絞り、１３，１
９…切換弁、１４，１７…逆止弁、１５…補助ポ
ンプ、１８…第２リリーフ弁、２３…第１リリー
フ弁。
FIG. 1 is a layout diagram of a conventional device, FIG. 2 is a layout diagram of different examples of the conventional device, and FIG. 3 is a layout diagram of a device according to the present invention. 1... Main pump, 2... Regulator, 3... Pilot chamber, 4, 16, 16', 21... Pipe line, 5... Spring, 6, 6'... Discharge line, 7... Actuator,
8... Oil drain line, 9... Tank, 10, 12, 20
... Sequence valve, 11, 22 ... Throttle, 13, 1
9...Switching valve, 14, 17...Check valve, 15...Auxiliary pump, 18...Second relief valve, 23...First relief valve.
Claims (1)
の上流側の圧力をパイロツト圧とする一定圧力保
持制御型のレギユレータをそなえる可変容量型の
主ポンプと、この主ポンプにより駆動される複数
のアクチユエータと、主ポンプの吐出圧力を規制
する第１リリーフ弁と、第１リリーフ弁のベント
ラインに配設されたアンロード用の切換弁と、第
１リリーフ弁と前記シーケンス弁との間の吐出ラ
インに介装されて主ポンプへの逆流を防止する逆
止弁と、吐出管路が該逆止弁の下流側の吐出ライ
ンに接続された補助ポンプと、補助ポンプの吐出
圧力を規制する第２リリーフ弁とをそなえる並列
多岐回路において、前記アンロード用切換弁のパ
イロツト室に前記絞りの上流側の圧力を導くよう
にするとともに、第１リリーフ弁の設定圧力を前
記シーケンス弁の設定圧力より大きく、且つ第２
リリーフ弁の設定圧力を第１リリーフ弁の設定圧
力より大きくし、さらにアンロード用切換弁が主
ポンプの最小傾転時のパイロツト圧力より大きい
圧力でアンロード位置へ切換わるように構成した
ことを特徴とする並列多岐回路の制御装置。1. A variable displacement main pump equipped with a throttle on the downstream side of the sequence valve and a constant pressure maintenance control type regulator that uses the pressure upstream of the throttle as the pilot pressure, and a plurality of actuators driven by this main pump. a first relief valve that regulates the discharge pressure of the main pump; a switching valve for unloading disposed in the vent line of the first relief valve; and a discharge line between the first relief valve and the sequence valve. a check valve interposed in the main pump to prevent backflow to the main pump; an auxiliary pump having a discharge pipe connected to a discharge line downstream of the check valve; and a second pump that regulates the discharge pressure of the auxiliary pump. In the parallel multi-circuit including a relief valve, the pressure on the upstream side of the throttle is introduced into the pilot chamber of the unloading switching valve, and the set pressure of the first relief valve is set higher than the set pressure of the sequence valve. , and the second
The set pressure of the relief valve is set higher than the set pressure of the first relief valve, and the unload switching valve is configured to switch to the unload position at a pressure higher than the pilot pressure at the minimum tilt of the main pump. A parallel multi-circuit control device with special features.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7689380A JPS572486A (en) | 1980-06-06 | 1980-06-06 | Selection method for parallel and multi circuit |
| DE8181104241T DE3174300D1 (en) | 1980-06-06 | 1981-06-03 | Hydraulic circuit arrangement |
| EP81104241A EP0041686B1 (en) | 1980-06-06 | 1981-06-03 | Hydraulic circuit arrangement |
| NO81811979A NO811979L (en) | 1980-06-06 | 1981-06-11 | HYDRAULIC CIRCUIT. |
| US06/695,744 US4627239A (en) | 1980-06-06 | 1985-01-28 | Hydraulic circuit arrangement |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7689380A JPS572486A (en) | 1980-06-06 | 1980-06-06 | Selection method for parallel and multi circuit |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS572486A JPS572486A (en) | 1982-01-07 |
| JPS635595B2 true JPS635595B2 (en) | 1988-02-04 |
Family
ID=13618316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7689380A Granted JPS572486A (en) | 1980-06-06 | 1980-06-06 | Selection method for parallel and multi circuit |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS572486A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102011122538B4 (en) | 2010-12-28 | 2021-09-09 | Canon Kabushiki Kaisha | BOW TRANSPORT DEVICE |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5949002U (en) * | 1982-09-25 | 1984-03-31 | 内田油圧機器工業株式会社 | Unloading circuit device for variable displacement hydraulic pump equipped with constant pressure regulator |
| JPS62165002A (en) * | 1986-01-13 | 1987-07-21 | Uchida Yuatsu Hakuyo Kikai Kk | Control method for hydraulic device |
-
1980
- 1980-06-06 JP JP7689380A patent/JPS572486A/en active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102011122538B4 (en) | 2010-12-28 | 2021-09-09 | Canon Kabushiki Kaisha | BOW TRANSPORT DEVICE |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS572486A (en) | 1982-01-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0041686B1 (en) | Hydraulic circuit arrangement | |
| KR920001090A (en) | Hydraulic Drive System for Civil and Construction Machinery | |
| US3620129A (en) | Hydraulic power circuit with emergency lowering provisions | |
| US4119016A (en) | Hydraulic control device | |
| JPS635595B2 (en) | ||
| US5127227A (en) | Hydraulic circuit apparatus for construction vehicles | |
| US3091929A (en) | Regenerative hydraulic circuit | |
| EP0704623B1 (en) | Delivery control device for hydraulic pumps | |
| KR20040059118A (en) | Flow control apparatus of hydraulic pump for excavators | |
| JP3364035B2 (en) | Hydraulic circuit of retractable fin stabilizer | |
| EP0821167A1 (en) | Displacement controlling device for a variable displacement type hydraulic pump | |
| JPS58174707A (en) | Hydraulically-driven circuit for plural machines | |
| JPS5830152Y2 (en) | How to use the pump | |
| JPH0210321Y2 (en) | ||
| JPH0219601Y2 (en) | ||
| KR0120791Y1 (en) | A valve unit for controlling the brake and the actuator pilot system in heavy equipment | |
| JPS60196402A (en) | Hydraulic control device | |
| JP2830525B2 (en) | Pump displacement control device for fluid working system | |
| JPS59713B2 (en) | Yuatsu Pumpno Ryuuriyouseigiyosouchi | |
| JPS58174705A (en) | Hydraulically-driven circuit for plural machines | |
| JPS6014606A (en) | Circuit for combining two flows | |
| JPS5776304A (en) | Hydraulic circuit for construction machinery | |
| JPS60249706A (en) | Hydraulic control device | |
| JPS5813278A (en) | Flow control circuit capable of joining fluid flows automatically | |
| JPS5960082A (en) | Control device for variable capacity type pump |