JPS6350446A - 低熱膨張合金 - Google Patents
低熱膨張合金Info
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- JPS6350446A JPS6350446A JP61193384A JP19338486A JPS6350446A JP S6350446 A JPS6350446 A JP S6350446A JP 61193384 A JP61193384 A JP 61193384A JP 19338486 A JP19338486 A JP 19338486A JP S6350446 A JPS6350446 A JP S6350446A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Soft Magnetic Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は一５０〜１２０℃の温度下で１．５×１０−’
／”Ｃ以下の平均熱膨張係数を示す低熱膨張合金に関す
るものである。
／”Ｃ以下の平均熱膨張係数を示す低熱膨張合金に関す
るものである。
近年加工を含む技術の微細化が進み、ミクロンもしくは
サブミクロンレベルの寸法管理を必要とするケースが増
えつつある。物質は一般に温度とともに膨張、収縮する
ので、サブミ・クロンレベルの寸法管理をするには、 （１）周囲の環境を恒温に保つ （２）広い温度域にわたり低熱膨張を維持する材料の使
用 のいずれか、もしくは両方の条件を満すことが必要とな
る。後者の例として、鉄系合金においては３６Ｎｉ系の
通称インバー材と、これを改良した３１Ｎｉ−５Ｃｏ系
の通称スーパーインバー材が良く知られており、市販の
材料ではインバーでα。−８゜。
サブミクロンレベルの寸法管理を必要とするケースが増
えつつある。物質は一般に温度とともに膨張、収縮する
ので、サブミ・クロンレベルの寸法管理をするには、 （１）周囲の環境を恒温に保つ （２）広い温度域にわたり低熱膨張を維持する材料の使
用 のいずれか、もしくは両方の条件を満すことが必要とな
る。後者の例として、鉄系合金においては３６Ｎｉ系の
通称インバー材と、これを改良した３１Ｎｉ−５Ｃｏ系
の通称スーパーインバー材が良く知られており、市販の
材料ではインバーでα。−８゜。
≦２ Ｘ １０−’／’Ｃ、スーパーインバーでα。、
。。
。。
≦Ｉ Ｘ １０−’／ｌ’の平均熱膨張係数となってい
る。
る。
市販の鉄系合金中、最も低熱膨張率を示すスーパーイン
バー材は本部においても近年かなりの量が生産されてい
るが全て鍛圧材としての供給となっている。ところが用
途が拡がり生産量が増すにつれ、使用環境および生産性
の両面で問題点が出てきた。
バー材は本部においても近年かなりの量が生産されてい
るが全て鍛圧材としての供給となっている。ところが用
途が拡がり生産量が増すにつれ、使用環境および生産性
の両面で問題点が出てきた。
スーパーインバー材の安定な組織はオーステナイト単相
であるが、低熱膨張を示す化学成分組成が高温からの冷
却時マルテンサイト変態を生じる近傍の組成となってお
り、僅かの化学成分変動によってマルテンサイトが発生
する危険性を有している。
であるが、低熱膨張を示す化学成分組成が高温からの冷
却時マルテンサイト変態を生じる近傍の組成となってお
り、僅かの化学成分変動によってマルテンサイトが発生
する危険性を有している。
またＮｉとＣｏの成分バランスによりマルテンサイト化
する温度（ＭＳ点）がかなり変動し、通常は一７０℃以
下とされているが、特に低Ｎｉ側の組成では氷点近くま
でＭ８点が上昇する場合がある。
する温度（ＭＳ点）がかなり変動し、通常は一７０℃以
下とされているが、特に低Ｎｉ側の組成では氷点近くま
でＭ８点が上昇する場合がある。
通常の用途では問題ないが、用途が拡大するにつれ氷点
以下の温度で使用される例も増えており、さらに近年国
際化に呼応して物質の輸送は航空貨物を利用することが
増えているが、高空に於ては飛行機の貨物室は−４０℃
近くまで下がることが通例であり、輸送中にマルテンサ
イト変態を起こし熱膨張率が極端に大きくなる事故も散
見される様になってきた。このため鍛工品においても一
層の狭いレンジでの成分管理が必要となってきた。
以下の温度で使用される例も増えており、さらに近年国
際化に呼応して物質の輸送は航空貨物を利用することが
増えているが、高空に於ては飛行機の貨物室は−４０℃
近くまで下がることが通例であり、輸送中にマルテンサ
イト変態を起こし熱膨張率が極端に大きくなる事故も散
見される様になってきた。このため鍛工品においても一
層の狭いレンジでの成分管理が必要となってきた。
他方、生産性の面からみると、スーパーインバー材は柔
いが代表的な難削材の一つで、素形状から最終製品まで
の機械加工工数も需要が増すにつれ必然的に増加してき
ており、主要需要数の間では加工工数を下げることが需
要な課題となりつつある。この点に鑑み最終形状に近い
形までロストワックス鋳造法等の鋳造法にて素材を作る
ことが検討されているが、鍛工品に比べ鋳造品はミクロ
偏析が大きく、量産性を有する手段にて実用化されるに
至っていない。従来の鍛工品化学成分規格内で鋳造品を
作っても、特にオーステナイト安定化元素であるＮｉに
おいて偏析値が大きく、部分的なＮｉ値値化化部は常温
にて既にマルテンサイトが発生し、スーパーインバー材
としての機能を失なう場合が多い。本発明者らの研究で
も微視的にみるとＮｉ冨化の箇所とＮｉ貧化の箇所では
Ｎｉ重量％でその差が２．０〜２．５％生じる場合もあ
ることが確認されており、偏析の殆んど無い鍛工品での
Ｎｉ重量％管理が、広（でも２％の範囲であることを考
えると、鋳造品にて常温もしくは氷点以下僅かの深冷で
の局部的なマルテンサイト変態を防ぐのは困難であると
思われる。
いが代表的な難削材の一つで、素形状から最終製品まで
の機械加工工数も需要が増すにつれ必然的に増加してき
ており、主要需要数の間では加工工数を下げることが需
要な課題となりつつある。この点に鑑み最終形状に近い
形までロストワックス鋳造法等の鋳造法にて素材を作る
ことが検討されているが、鍛工品に比べ鋳造品はミクロ
偏析が大きく、量産性を有する手段にて実用化されるに
至っていない。従来の鍛工品化学成分規格内で鋳造品を
作っても、特にオーステナイト安定化元素であるＮｉに
おいて偏析値が大きく、部分的なＮｉ値値化化部は常温
にて既にマルテンサイトが発生し、スーパーインバー材
としての機能を失なう場合が多い。本発明者らの研究で
も微視的にみるとＮｉ冨化の箇所とＮｉ貧化の箇所では
Ｎｉ重量％でその差が２．０〜２．５％生じる場合もあ
ることが確認されており、偏析の殆んど無い鍛工品での
Ｎｉ重量％管理が、広（でも２％の範囲であることを考
えると、鋳造品にて常温もしくは氷点以下僅かの深冷で
の局部的なマルテンサイト変態を防ぐのは困難であると
思われる。
本発明はかかる点を改良し、鋳造性を損うことなく鋳造
でき、深冷後の熱膨張特性がスーパーインバーとインバ
ーの間をうめる新規の低熱膨張合金を提供するものであ
る。
でき、深冷後の熱膨張特性がスーパーインバーとインバ
ーの間をうめる新規の低熱膨張合金を提供するものであ
る。
本発明者はかかる問題点を解決すべく鋳造材にて実験を
行った結果、３１Ｎｉ−５Ｃｏ系鉄合金にＣを添加する
ことによりＮｔの偏析を小さくし、低熱膨張を示す必要
Ｎｉ量を低Ｎｉ側に移行させると共にその範囲が拡がり
、−５０℃深冷後も安定したオーステナイト単相組織を
示すことを見い出し本発明をなすに至ったものである。
行った結果、３１Ｎｉ−５Ｃｏ系鉄合金にＣを添加する
ことによりＮｔの偏析を小さくし、低熱膨張を示す必要
Ｎｉ量を低Ｎｉ側に移行させると共にその範囲が拡がり
、−５０℃深冷後も安定したオーステナイト単相組織を
示すことを見い出し本発明をなすに至ったものである。
具体的には重量％でＮｉ３０．５〜３３．３％、Ｃｏ４
．０〜６．０％、Ｍｎ０．００５〜０６７％、Ｓｔ ０
．００５〜０．５％残部実質的にＦｅからなる合金に０
．０２〜０．２５％のＣを弐％ＣＩ！！′３、０２８５
〜０．０９３６２％Ｎｉに従って含有せしめたこと゛を
特徴とする低熱膨張合金である。
．０〜６．０％、Ｍｎ０．００５〜０６７％、Ｓｔ ０
．００５〜０．５％残部実質的にＦｅからなる合金に０
．０２〜０．２５％のＣを弐％ＣＩ！！′３、０２８５
〜０．０９３６２％Ｎｉに従って含有せしめたこと゛を
特徴とする低熱膨張合金である。
本発明において、ＣはＭ５点を下げオーステナイトを安
定化させるとともに、Ｎｉのミクロ偏析値を小さくし、
低熱膨張率を示す必要Ｎｉｌの範囲を拡げながら低Ｎｉ
側に移行させる役目をしているが、０．０２重量％未満
ではその効果がほとんど無いことと、０．２５重重量を
越えると溶解中にＣの沸騰が発生し易く溶解作業自体が
困難になり、且つ部分的に黒鉛の析出がみられることか
らその範囲を０．０２〜０．２５重量％とした。
定化させるとともに、Ｎｉのミクロ偏析値を小さくし、
低熱膨張率を示す必要Ｎｉｌの範囲を拡げながら低Ｎｉ
側に移行させる役目をしているが、０．０２重量％未満
ではその効果がほとんど無いことと、０．２５重重量を
越えると溶解中にＣの沸騰が発生し易く溶解作業自体が
困難になり、且つ部分的に黒鉛の析出がみられることか
らその範囲を０．０２〜０．２５重量％とした。
以下その他の合金成分の限定理由およびその効果につい
て具体的に説明する。
て具体的に説明する。
まずＮｉを３０．５〜３３．３重量％に限定したのは、
Ｎｉが３０．５％未満ではオーステナイト相が不安定で
常温で既に部分的なマルテンサイト変態がみられること
と、Ｃ添加によりオーステナイト相の安定化を画っても
一５０℃深冷にて安定した組織を示すのがＣ＝０．２５
重量％とＣ規制の上限値にあることによるＮｉが３３．
３％を越えると他の化学成分の配合比にかかわらず平均
熱膨張係数α、。〜１□。
Ｎｉが３０．５％未満ではオーステナイト相が不安定で
常温で既に部分的なマルテンサイト変態がみられること
と、Ｃ添加によりオーステナイト相の安定化を画っても
一５０℃深冷にて安定した組織を示すのがＣ＝０．２５
重量％とＣ規制の上限値にあることによるＮｉが３３．
３％を越えると他の化学成分の配合比にかかわらず平均
熱膨張係数α、。〜１□。
が１．５ ｘ １０−”／ｌより大きくなるので上限は
３３．３％に規制した。
３３．３％に規制した。
Ｃｏは低熱膨張を示す範囲を拡大させる効果を有すが、
４．０未満であれば効果が薄く、またＣｏを４、０％未
満とすると必要Ｎｉ値は３３．５％以上となり低熱膨張
率が期待できず、６．０％を越えると逆に合金が不安定
になることから４．０〜６．０重量％とじた。
４．０未満であれば効果が薄く、またＣｏを４、０％未
満とすると必要Ｎｉ値は３３．５％以上となり低熱膨張
率が期待できず、６．０％を越えると逆に合金が不安定
になることから４．０〜６．０重量％とじた。
Ｓｉは増加するにつれ熱膨張率を悪化させ、低熱膨張か
ら高熱膨張に移る変位点も下ってくるので含有量として
は少ない方が好ましいが鋳造品の見地からは脱酸剤とし
て少量添加すべきであり、同時に渦流れを改善する目的
からも熱膨張率に悪影響をおよぼさない０．５０％以下
とした。０．００５％未満は不可避不純物の範晴に入る
ものでもあり、前記本合金の製造条件から実用的でない
。
ら高熱膨張に移る変位点も下ってくるので含有量として
は少ない方が好ましいが鋳造品の見地からは脱酸剤とし
て少量添加すべきであり、同時に渦流れを改善する目的
からも熱膨張率に悪影響をおよぼさない０．５０％以下
とした。０．００５％未満は不可避不純物の範晴に入る
ものでもあり、前記本合金の製造条件から実用的でない
。
ＭｎもＳｉと同様変位点を低下させるとともに熱膨張率
を悪化させるが、その割合はＳｔより小さく、熱膨張率
におよぼす影響がＳｉ０．５重量％に相当する０、７０
重量％で上限を規制した。下限を０．００５重景０とし
たのはＭｎもＳｉ同様脱酸剤として少量の添加をするの
が好ましく、また脱硫剤としての効果も期待できること
から０．００５％未満は製造上実用的でないことによる
。
を悪化させるが、その割合はＳｔより小さく、熱膨張率
におよぼす影響がＳｉ０．５重量％に相当する０、７０
重量％で上限を規制した。下限を０．００５重景０とし
たのはＭｎもＳｉ同様脱酸剤として少量の添加をするの
が好ましく、また脱硫剤としての効果も期待できること
から０．００５％未満は製造上実用的でないことによる
。
以下本発明を実施例により説明する。
第１表に示す組成の合金を高周波誘導溶解炉にて溶解し
、ロストワックス精密鋳造法により製作した鋳型に鋳造
した。木表で、Δ印は％Ｃの式を満足しないものである
。鋳型には １５ｘｌＯＯ鶴の試験片が採取できるよう
にし、鋳造ののち鋳型材を除去し、ついで個々の試験片
の湯口を切断、研摩にて仕上げたものを１０５０℃×１
時間保持後空冷処理、並びに−５０℃のドライアイス＋
エチルアルコール中に２０分間浸漬する深冷処理を施し
た。この状態から熱膨張測定用試験片と、ミクロ！織観
察用の試料を削り出したのち両者同時に１２０℃×４時
間加熱保持後空冷の処理を行った。
、ロストワックス精密鋳造法により製作した鋳型に鋳造
した。木表で、Δ印は％Ｃの式を満足しないものである
。鋳型には １５ｘｌＯＯ鶴の試験片が採取できるよう
にし、鋳造ののち鋳型材を除去し、ついで個々の試験片
の湯口を切断、研摩にて仕上げたものを１０５０℃×１
時間保持後空冷処理、並びに−５０℃のドライアイス＋
エチルアルコール中に２０分間浸漬する深冷処理を施し
た。この状態から熱膨張測定用試験片と、ミクロ！織観
察用の試料を削り出したのち両者同時に１２０℃×４時
間加熱保持後空冷の処理を行った。
熱膨張率は一２０℃から１２０”Ｃまで３°Ｃ／分の昇
温スピードにて測定し、その間の平均熱膨張係数として
計算により求めた。その結果を第２表に示す。なお、第
１表と第２表において試料迎はそれぞれ対応する。
温スピードにて測定し、その間の平均熱膨張係数として
計算により求めた。その結果を第２表に示す。なお、第
１表と第２表において試料迎はそれぞれ対応する。
ミクロ組織は検鏡面をパフ研摩し、王水酢酸にて腐食し
たものを１００倍の倍率で観察し、マルテンサイト発生
の有無を調べその結果を第２表に示した。またミクロ組
織観察後、同テストピースをＥＰＭＡにてＮｉのライン
分析と微小部の定量分析を行いＮｉの偏析量を測定した
。その結果も第２表に併記する。
たものを１００倍の倍率で観察し、マルテンサイト発生
の有無を調べその結果を第２表に示した。またミクロ組
織観察後、同テストピースをＥＰＭＡにてＮｉのライン
分析と微小部の定量分析を行いＮｉの偏析量を測定した
。その結果も第２表に併記する。
木表のうち重量％でＳｉ０．１０〜０．２０％・Ｍｎ０
．１５〜０．２５％、Ｃｏ５．０〜５．３０％のものを
抽出し、図面上にＣおよびＮｉの影響をまとめた。ここ
で直線ａは一５０℃の深冷処理によるマルテンサイト生
成の境界を示すもので、％Ｃ≧３．０２８５−０．０９
３６ｘ％Ｎｉで表される。
．１５〜０．２５％、Ｃｏ５．０〜５．３０％のものを
抽出し、図面上にＣおよびＮｉの影響をまとめた。ここ
で直線ａは一５０℃の深冷処理によるマルテンサイト生
成の境界を示すもので、％Ｃ≧３．０２８５−０．０９
３６ｘ％Ｎｉで表される。
第２表および図から、本発明材は従来の鍛圧材に比し、
Ｎｉ値のミクロ偏析量が小さくなり、且つ低熱膨張を示
すＮｔ成分範囲が低Ｎｉ側に移行するとともに拡大する
ことが判る（すなわち線すおよびＣが左に高い傾斜を有
する）。図より従来の鍛圧材の成分範囲における鋳造材
では一５０℃深冷後も組織が安定で且つα−２゜〜１□
。≦ｌＸｌ０−’を満足するＮｉ範囲が範囲ｇで示すよ
うに僅か約０．３％しかないが、本発明鋳造材では代表
ｃ（Ｊｏ、１５％でみると範囲りで示すように前記熱膨
張係数を満足するＮｉ範囲は約１．０％と拡大すること
が判る。
Ｎｉ値のミクロ偏析量が小さくなり、且つ低熱膨張を示
すＮｔ成分範囲が低Ｎｉ側に移行するとともに拡大する
ことが判る（すなわち線すおよびＣが左に高い傾斜を有
する）。図より従来の鍛圧材の成分範囲における鋳造材
では一５０℃深冷後も組織が安定で且つα−２゜〜１□
。≦ｌＸｌ０−’を満足するＮｉ範囲が範囲ｇで示すよ
うに僅か約０．３％しかないが、本発明鋳造材では代表
ｃ（Ｊｏ、１５％でみると範囲りで示すように前記熱膨
張係数を満足するＮｉ範囲は約１．０％と拡大すること
が判る。
更にα−２゜〜１□。≦１．５ Ｘ １０−ｂ／’Ｃま
で熱膨張係数の仕様を緩めると従来材で１．０％Ｎｉの
範囲であるが、０．１５ Ｃ％においては２．０％まで
拡大し、量産で充分管理が可能なレベルとなることが判
る。
で熱膨張係数の仕様を緩めると従来材で１．０％Ｎｉの
範囲であるが、０．１５ Ｃ％においては２．０％まで
拡大し、量産で充分管理が可能なレベルとなることが判
る。
以上説明したように本発明合金は、３１Ｎｉ−５Ｃｏ系
の鉄合金に適量のＣを添加することにより、Ｎｉのミク
ロ偏析を減少させ、低熱膨張率を示すＮｉの成分範囲を
実質的に量産できる水準まで拡げる利点を有し、特に鋳
造材に量産性を付与したことで従来の鍛圧素材にとって
かわるものとして、低熱膨張合金の量産、低コスト化を
推進する見地から工業上顕著な効果を有するものである
。しかし本発明の合金は、鋳造材としても、添加Ｎｉ量
の低減、成分狙い範囲の拡大等の利益を持たらすもので
ある。
の鉄合金に適量のＣを添加することにより、Ｎｉのミク
ロ偏析を減少させ、低熱膨張率を示すＮｉの成分範囲を
実質的に量産できる水準まで拡げる利点を有し、特に鋳
造材に量産性を付与したことで従来の鍛圧素材にとって
かわるものとして、低熱膨張合金の量産、低コスト化を
推進する見地から工業上顕著な効果を有するものである
。しかし本発明の合金は、鋳造材としても、添加Ｎｉ量
の低減、成分狙い範囲の拡大等の利益を持たらすもので
ある。
第１図は、実験に供した本発明合金および関連合金を、
その％Ｃ１％Ｎｉについてプロットするとともに、それ
らの深冷処理によるマルテンサイト生成状況、熱膨張係
数の関係を併せて表示したものである。 Ｎ ｉ Ｉ ”／ｓ□ 手続補正書（目側 昭和６２年１１ 月１３ 日
その％Ｃ１％Ｎｉについてプロットするとともに、それ
らの深冷処理によるマルテンサイト生成状況、熱膨張係
数の関係を併せて表示したものである。 Ｎ ｉ Ｉ ”／ｓ□ 手続補正書（目側 昭和６２年１１ 月１３ 日
Claims (1)
- 重量％にて、Ｎｉ３０．５〜３３．３％、Ｃｏ４．０〜
６．０％、Ｍｎ０．００５〜０．７０％、Ｓｉ０．００
５〜０．５０％残部実質的にＦｅよりなる合金に、Ｃを
０．０２〜０．２５％で、かつ％Ｃ≧３．０２８５−０
．０９３６×％Ｎｉの相関式を満足するように含有せし
めたことを特徴とする低熱膨張合金（ただし％Ｃおよび
％ＮｉはそれぞれＣおよびＮｉの重量％）。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61193384A JPS6350446A (ja) | 1986-08-19 | 1986-08-19 | 低熱膨張合金 |
| US07/160,782 US4832908A (en) | 1986-08-19 | 1988-02-19 | Low thermal expansion cast alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61193384A JPS6350446A (ja) | 1986-08-19 | 1986-08-19 | 低熱膨張合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6350446A true JPS6350446A (ja) | 1988-03-03 |
Family
ID=16307034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61193384A Pending JPS6350446A (ja) | 1986-08-19 | 1986-08-19 | 低熱膨張合金 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4832908A (ja) |
| JP (1) | JPS6350446A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005207869A (ja) * | 2004-01-22 | 2005-08-04 | Mitsubishi Electric Corp | 赤外線検出器 |
| US7404733B2 (en) | 2004-03-03 | 2008-07-29 | Lg Electronics Inc. | Device and method for coupling a battery to a mobile terminal |
| WO2015136766A1 (ja) * | 2014-03-10 | 2015-09-17 | 日本鋳造株式会社 | 低熱膨張鋳造合金およびその製造方法 |
| JP2016027188A (ja) * | 2014-07-02 | 2016-02-18 | 新報国製鉄株式会社 | 低熱膨張鋳鋼品及びその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5628569A (en) * | 1993-10-18 | 1997-05-13 | Kabushiki Kaisha Sankyo Seiki Seisakusho | Fluid bearing unit and manufactured method thereof |
| US20020043306A1 (en) * | 1995-05-05 | 2002-04-18 | Imphy S.A. | Fe-Co-Ni alloy and use for the manufacture of a shadow mask |
| JP3381845B2 (ja) | 1999-07-08 | 2003-03-04 | 日立金属株式会社 | 被削性に優れた低熱膨張鋳鋼 |
| FR3051803B1 (fr) * | 2016-05-31 | 2020-09-18 | Ferry Capitain | Alliage d'acier moule, piece et procede de fabrication correspondants |
| EP4144880A4 (en) * | 2020-04-27 | 2024-01-24 | Shinhokoku Mat Corp | CASTING WITH LOW THERMAL EXPANSION AND PRODUCTION PROCESS THEREOF |
Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5541928A (en) * | 1978-09-16 | 1980-03-25 | Kobe Steel Ltd | High strength steel of low thermal expansibility |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB364696A (en) * | 1929-12-23 | 1932-01-14 | Kinzokuzairyo Kenkyujo | Improvements in metallic alloys |
| US1942261A (en) * | 1930-02-08 | 1934-01-02 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Alloy |
-
1986
- 1986-08-19 JP JP61193384A patent/JPS6350446A/ja active Pending
-
1988
- 1988-02-19 US US07/160,782 patent/US4832908A/en not_active Expired - Lifetime
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| JP2016027188A (ja) * | 2014-07-02 | 2016-02-18 | 新報国製鉄株式会社 | 低熱膨張鋳鋼品及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4832908A (en) | 1989-05-23 |
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