JPS635042A - フエノ−ル蒸留残渣からの有用物質の回収方法 - Google Patents
フエノ−ル蒸留残渣からの有用物質の回収方法Info
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- JPS635042A JPS635042A JP61147850A JP14785086A JPS635042A JP S635042 A JPS635042 A JP S635042A JP 61147850 A JP61147850 A JP 61147850A JP 14785086 A JP14785086 A JP 14785086A JP S635042 A JPS635042 A JP S635042A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
本発明は、クメンの酸素酸化によってフェノールとアセ
トンとを’A”?Zするプロセスにおいて生成する副生
成物を含む反応混合物から、クメン、α−メチルスチレ
ン、フェノールなどの有用物質を高収率で回収するため
の方法に関りる。
トンとを’A”?Zするプロセスにおいて生成する副生
成物を含む反応混合物から、クメン、α−メチルスチレ
ン、フェノールなどの有用物質を高収率で回収するため
の方法に関りる。
発明の技術的背景ならびにその間m点
フェノールは合成樹脂、界面活姓剤、医薬品などの合成
中間体として広く用いられている化合物である。このよ
うなフェノールの製造方法としては種々の方法が知られ
ているが、クメンを酸素酸化してクメンヒドロペルオキ
シドを合成し、このクメンヒドロペルオキシドを酸によ
って分解してフェノールとアセトンとを製造するクメン
法か主として行なわれている。
中間体として広く用いられている化合物である。このよ
うなフェノールの製造方法としては種々の方法が知られ
ているが、クメンを酸素酸化してクメンヒドロペルオキ
シドを合成し、このクメンヒドロペルオキシドを酸によ
って分解してフェノールとアセトンとを製造するクメン
法か主として行なわれている。
ところで上記のようなりメンの酸素酸化によりクメン法
でフェノールを製造しようとすると、ジメチルフェニル
カルビノール α−メチルスチレン、αーメチルスチレンニ量体、クミ
ルフェノールなどの副生成物が生成することは避けられ
ず、反応後に得られる反応混合物中には、フェノール、
アセトンに加えて、上記のような副生成物が存在してい
る。したがってこのような反応混合物からフェノールお
よびアセトンを蒸留分離した後に得られる蒸留残渣(以
下フェノール蒸留残渣ということがある)には、ジメチ
ルフェニルカルビノール チルスチレン、αーメチルスチレンニ量体などのfll
生成物が多量に存在している。この副生成物を有用物質
に変換させて回収することは、クメン法によるフェノー
ルの製造コストを下げる上には極めて重要なことでおる
。
でフェノールを製造しようとすると、ジメチルフェニル
カルビノール α−メチルスチレン、αーメチルスチレンニ量体、クミ
ルフェノールなどの副生成物が生成することは避けられ
ず、反応後に得られる反応混合物中には、フェノール、
アセトンに加えて、上記のような副生成物が存在してい
る。したがってこのような反応混合物からフェノールお
よびアセトンを蒸留分離した後に得られる蒸留残渣(以
下フェノール蒸留残渣ということがある)には、ジメチ
ルフェニルカルビノール チルスチレン、αーメチルスチレンニ量体などのfll
生成物が多量に存在している。この副生成物を有用物質
に変換させて回収することは、クメン法によるフェノー
ルの製造コストを下げる上には極めて重要なことでおる
。
従来、このフェノール蒸留残渣からのクメン、α−メチ
ルスチレン、フェノール、アセトフェノンなどの有用物
質の回収は、フェノール蒸留残渣を熱分解した1変然留
するなどして行なわれてきた。
ルスチレン、フェノール、アセトフェノンなどの有用物
質の回収は、フェノール蒸留残渣を熱分解した1変然留
するなどして行なわれてきた。
しかしながらフェノール蒸留残渣を触媒を用いずに熱分
’fEする従来法では、分解に長時間を要し、しかもク
メン、α−メチルスチレン、フェノール、アセトフェノ
ンなどの回収率は低いという問題点があった。
’fEする従来法では、分解に長時間を要し、しかもク
メン、α−メチルスチレン、フェノール、アセトフェノ
ンなどの回収率は低いという問題点があった。
このような問題点を解決するため、特公昭59−368
92@公報には、クメン法によりフェノールを製造する
に際して、フェノール、アセトンを蒸留分離した残渣を
熱分解するにあたり、T−アルミナなどのアルミナ系触
媒またはシリカアルミナ、酸性白土、合成ゼオライトな
どのシリカアルミナ系触媒の存在下におるいはこれらの
触媒と酸との共存下に熱分解することを特徴とする、フ
ェノール蒸留残渣からクメン、α−メチルスチレン、フ
ェノールなどの有用物質を回収する方法か開示されてい
る。
92@公報には、クメン法によりフェノールを製造する
に際して、フェノール、アセトンを蒸留分離した残渣を
熱分解するにあたり、T−アルミナなどのアルミナ系触
媒またはシリカアルミナ、酸性白土、合成ゼオライトな
どのシリカアルミナ系触媒の存在下におるいはこれらの
触媒と酸との共存下に熱分解することを特徴とする、フ
ェノール蒸留残渣からクメン、α−メチルスチレン、フ
ェノールなどの有用物質を回収する方法か開示されてい
る。
ところが、フェノール蒸留残渣を、アルミナ系触媒ある
いはシリカアルミナ系触媒の存在下に熱分解しようとす
ると、反応初期にはクメン、α−メチルスチレン、フェ
ノールなどの有用物質の回収率は極めて良好であるが、
反応時間の経過とともに上記の回収率は著しく低下して
しまうという問題点かめることが本発明者らによって見
出された。
いはシリカアルミナ系触媒の存在下に熱分解しようとす
ると、反応初期にはクメン、α−メチルスチレン、フェ
ノールなどの有用物質の回収率は極めて良好であるが、
反応時間の経過とともに上記の回収率は著しく低下して
しまうという問題点かめることが本発明者らによって見
出された。
本・発明者らは、上記のような問題点を解決すべく鋭意
検討したところ、反応時間の経過とともにクメン、α−
メチルスチレン、フェノールなどの回収率が低下するの
は、フェノール蒸留残渣中に含まれる特定の化合物によ
って触媒が被毒されるためで必ることを見出し、ざらに
検討したところこれらの有害化合物をフェノール蒸留残
渣中から除去すればよいことを見出して本発明を完成す
るに至った。
検討したところ、反応時間の経過とともにクメン、α−
メチルスチレン、フェノールなどの回収率が低下するの
は、フェノール蒸留残渣中に含まれる特定の化合物によ
って触媒が被毒されるためで必ることを見出し、ざらに
検討したところこれらの有害化合物をフェノール蒸留残
渣中から除去すればよいことを見出して本発明を完成す
るに至った。
発明の目的
本発明は、上記のような従来技術に伴なう問題点を解決
しようとするものであって、フェノール蒸留残渣をアル
ミナ系触媒あるいはシリカアルミナ系触媒などの触媒の
存在下に熱分解してクメン、α−メチルスチレン、フェ
ノールなどの有用物質を回収するに際して、長時間にわ
たって熱分解しても上記のような有用物質の回,収率が
低下しないような、フェノール蒸留残渣からの有用物質
の回収方法を提供することを目的としている。
しようとするものであって、フェノール蒸留残渣をアル
ミナ系触媒あるいはシリカアルミナ系触媒などの触媒の
存在下に熱分解してクメン、α−メチルスチレン、フェ
ノールなどの有用物質を回収するに際して、長時間にわ
たって熱分解しても上記のような有用物質の回,収率が
低下しないような、フェノール蒸留残渣からの有用物質
の回収方法を提供することを目的としている。
発明の概要
本発明に係るフェノール蒸留残渣からの有用物質の回収
方法は、クメンを酸素酸化してクメンヒドロペルオキシ
ドを合成し、これを酸分解して1qられる反応混合物か
らフェノールとアセトンとを蒸留分離して得られるフェ
ノール蒸留残渣を、触媒の存在下に熱分解さけてクメン
、フェノールなどの有用物質を回収するに際して、前記
フェノール蒸留残渣を蒸留操作に付してフェノール蒸留
残渣から70〜97@量%の留出分を回収し、得られた
留出分を触媒の存在下に熱分解させることを特徴として
いる。
方法は、クメンを酸素酸化してクメンヒドロペルオキシ
ドを合成し、これを酸分解して1qられる反応混合物か
らフェノールとアセトンとを蒸留分離して得られるフェ
ノール蒸留残渣を、触媒の存在下に熱分解さけてクメン
、フェノールなどの有用物質を回収するに際して、前記
フェノール蒸留残渣を蒸留操作に付してフェノール蒸留
残渣から70〜97@量%の留出分を回収し、得られた
留出分を触媒の存在下に熱分解させることを特徴として
いる。
本発明に係るフェノール蒸留残渣からの有用物質の回収
方法によれば、フェノール蒸留残渣を触媒の存在下に熱
分解するに際して、フェノール蒸留残渣を蒸留操作に付
して70〜97重量%の留出分を回収し、得られた留出
分を触媒の存在下に熱分解しているので、長時間にわた
って熱分解を行なっても、有用物質の回収率は低下せず
、このため熱分解時間を短縮することができるとともに
装置の小型化が可能となり、しかも反応温度を低下させ
ることができるため熱分解装置でのコーキングによる熱
交換器などの汚れが防止され、反応温度の維持が容易と
なる。
方法によれば、フェノール蒸留残渣を触媒の存在下に熱
分解するに際して、フェノール蒸留残渣を蒸留操作に付
して70〜97重量%の留出分を回収し、得られた留出
分を触媒の存在下に熱分解しているので、長時間にわた
って熱分解を行なっても、有用物質の回収率は低下せず
、このため熱分解時間を短縮することができるとともに
装置の小型化が可能となり、しかも反応温度を低下させ
ることができるため熱分解装置でのコーキングによる熱
交換器などの汚れが防止され、反応温度の維持が容易と
なる。
発明の詳細な説明
以下本発明に係る蒸留残渣からの有用物質の回収方法に
ついて具体的に説明する。
ついて具体的に説明する。
本発明に係るプロセスが適用されるフェノール蒸留残渣
は、クメンを酸素酸化してクメンヒドロペルオキシドを
合成し、これを酸などにより分解してフェノールとアセ
トンとを製造する際に得られる反応混合物からフェノー
ルとアセトンとを蒸留分離した蒸留残渣である。
は、クメンを酸素酸化してクメンヒドロペルオキシドを
合成し、これを酸などにより分解してフェノールとアセ
トンとを製造する際に得られる反応混合物からフェノー
ルとアセトンとを蒸留分離した蒸留残渣である。
より具体的には、下記式で示されるような、クメンを酸
素酸化してクメンヒドロペルオキシドを合成し、これを
酸分解してフェノールとアセトンとを装造するに際して
得られる反応混合物からフェノールとアセトンとを蒸留
分離したフェノール蒸留残渣に、本発明に係るプロセス
が適用され、フェノール、クメン、α−メチルスチレン
、アセトフェノンなどの有用物質が回収される。
素酸化してクメンヒドロペルオキシドを合成し、これを
酸分解してフェノールとアセトンとを装造するに際して
得られる反応混合物からフェノールとアセトンとを蒸留
分離したフェノール蒸留残渣に、本発明に係るプロセス
が適用され、フェノール、クメン、α−メチルスチレン
、アセトフェノンなどの有用物質が回収される。
クメン フェノール アセトンクメン
を酸素酸化してクメンヒドロペルオキシドを合成し、こ
れを酸分解して得られる反応混合物からフェノールとア
セトンとを蒸留分離したフェノール蒸留残渣中には、副
生成物として、下記式で示されるジメチルフェニルカル
ビノール、α−メチルスチレン、α−メチルスチレンニ
吊体、オルトクミルフェノール、パラクミルフェノール
、アセトフェノンおるいはその他の高沸点生成物が多量
に含まれている。
を酸素酸化してクメンヒドロペルオキシドを合成し、こ
れを酸分解して得られる反応混合物からフェノールとア
セトンとを蒸留分離したフェノール蒸留残渣中には、副
生成物として、下記式で示されるジメチルフェニルカル
ビノール、α−メチルスチレン、α−メチルスチレンニ
吊体、オルトクミルフェノール、パラクミルフェノール
、アセトフェノンおるいはその他の高沸点生成物が多量
に含まれている。
ジメチルフェニルカルビノール
本発明では、上記のような有用物質を含むフェノール蒸
留残渣から有用物質を回収するに際して、まずこのフェ
ノール蒸留残渣を蒸留操作に付して、フェノール蒸留残
渣から70〜97重量%好ましくは75〜95重量%の
留出分を回収する。
留残渣から有用物質を回収するに際して、まずこのフェ
ノール蒸留残渣を蒸留操作に付して、フェノール蒸留残
渣から70〜97重量%好ましくは75〜95重量%の
留出分を回収する。
フェノール蒸留残渣から蒸留操作によって70〜97重
量%の留出分を回収するのは、次のような理由による。
量%の留出分を回収するのは、次のような理由による。
すなわち、フェノール蒸留残渣を得るまでの工程でアル
カリが使用されることがおり、このためフェノール蒸留
残渣中にはナトリウムあるいはカリウムなどが50〜5
00mg/ρ程度含まれている。またこのフェノール蒸
留残渣中にはタールのような高沸点成分も含まれている
。
カリが使用されることがおり、このためフェノール蒸留
残渣中にはナトリウムあるいはカリウムなどが50〜5
00mg/ρ程度含まれている。またこのフェノール蒸
留残渣中にはタールのような高沸点成分も含まれている
。
このようなナトリウムあるいはタールなどの成分は、フ
ェノール蒸留残渣を熱分解する際に用いられるアルミナ
系触媒あるいはシリカ−アルミナ系触媒を被毒させてし
まう。このためフェノール蒸留残渣からこれらの成分を
除去することを目的とし、フェノール蒸留残渣から蒸留
操作によって70〜97重量%の留出分を回収し、残留
分中にナトリウムあるいはタールなとの有害化合物を残
留させる。
ェノール蒸留残渣を熱分解する際に用いられるアルミナ
系触媒あるいはシリカ−アルミナ系触媒を被毒させてし
まう。このためフェノール蒸留残渣からこれらの成分を
除去することを目的とし、フェノール蒸留残渣から蒸留
操作によって70〜97重量%の留出分を回収し、残留
分中にナトリウムあるいはタールなとの有害化合物を残
留させる。
フェノール蒸留残渣から蒸留操作により70〜97重最
%の留出分を回収するには、従来公知のどのような蒸留
方法も採用しうるが、−1的には、単蒸留法、薄膜蒸留
法あるいはフラッシュ蒸留法などが採用される。また蒸
留は、通常、150〜300℃好ましくは200〜2
5 0 ℃の温度で、1〜100mmHg好ましくは5
〜50mtn H (]の条件下で行なわれることか望
ましい。また蒸留操作は回分方式、連続方式のいずれの
方式で行なってもよい。
%の留出分を回収するには、従来公知のどのような蒸留
方法も採用しうるが、−1的には、単蒸留法、薄膜蒸留
法あるいはフラッシュ蒸留法などが採用される。また蒸
留は、通常、150〜300℃好ましくは200〜2
5 0 ℃の温度で、1〜100mmHg好ましくは5
〜50mtn H (]の条件下で行なわれることか望
ましい。また蒸留操作は回分方式、連続方式のいずれの
方式で行なってもよい。
フェノール蒸留残渣からの留出分が70重量%未満であ
ると、残留分中にクメン、α−メチルスチレン、フェノ
ールなどの有用物質が残留しずぎるため好ましくなく、
−方留出分が97重M%を越えると留出分中にタールな
どの有害物質が含まれるようになるため好ましくない。
ると、残留分中にクメン、α−メチルスチレン、フェノ
ールなどの有用物質が残留しずぎるため好ましくなく、
−方留出分が97重M%を越えると留出分中にタールな
どの有害物質が含まれるようになるため好ましくない。
なおフェノール蒸留残渣の組成は、−般に、フェノール
10〜25重量%、アセトフェノン15〜30重量%、
ジメチルフェニルカルビノ−ル10〜25重量%、O−
クミルフェノール0〜10重量%、P−クミルフェノー
ル10〜25重量%、その他10〜35重量%からなる
。またフェノール蒸留残渣からの留出分は、−般に、フ
ェノール20〜40重量%、アセトフェノン20〜40
重量%、ジメチルフェニルカルビノール0〜15重量%
、αーメチルスチレンニ量体10〜20重量%、O−ク
ミルフェノール0〜15重量%、P−クミルフェノール
10〜25重量%からなる。
10〜25重量%、アセトフェノン15〜30重量%、
ジメチルフェニルカルビノ−ル10〜25重量%、O−
クミルフェノール0〜10重量%、P−クミルフェノー
ル10〜25重量%、その他10〜35重量%からなる
。またフェノール蒸留残渣からの留出分は、−般に、フ
ェノール20〜40重量%、アセトフェノン20〜40
重量%、ジメチルフェニルカルビノール0〜15重量%
、αーメチルスチレンニ量体10〜20重量%、O−ク
ミルフェノール0〜15重量%、P−クミルフェノール
10〜25重量%からなる。
次に上記のようにして得られたフェノール蒸留残渣から
の留出分に、アルミナ系触媒、シリカ−アルミナ系触媒
、酸ぼ白土、合成ゼオライトなどの触媒を加えて、この
留出分の熱分解反応を行なわせる。この熱分解時の温度
は、200〜310°C好ましくは250〜300°C
の範囲であることが望ましい。触媒としては、A120
3と3i02との比が99:1〜60:30で必り、比
表面積が50尻/3以上のシリカ−アルミナ系触媒が特
に好ましい。
の留出分に、アルミナ系触媒、シリカ−アルミナ系触媒
、酸ぼ白土、合成ゼオライトなどの触媒を加えて、この
留出分の熱分解反応を行なわせる。この熱分解時の温度
は、200〜310°C好ましくは250〜300°C
の範囲であることが望ましい。触媒としては、A120
3と3i02との比が99:1〜60:30で必り、比
表面積が50尻/3以上のシリカ−アルミナ系触媒が特
に好ましい。
触媒としては上記のような従来公知のものにhOえて、
たとえば本発明者らによって見出された硫酸金属塩とγ
ーアルミナとの混合物、アルミニウムフェノキサイドな
どを用いることもできる。なおγーアルミナと組み合せ
て用いられる硫W金属塩としては、硫酸銅、硫酸マグネ
シウム、硫酸アルミニウム、硫酸バナジウム、硫酸クロ
ム、’ia竣マラマンガン酸鉄、硫酸コバルト、硫酸ニ
ッケルなどが用いられる。このうち硫酸マグネシウム、
硫酸アルミニウムが特に好ましい。硫酸金属塩とγーア
ルミナとの混合比率は重量比で20 : 80〜80
: 20であることが好ましい。
たとえば本発明者らによって見出された硫酸金属塩とγ
ーアルミナとの混合物、アルミニウムフェノキサイドな
どを用いることもできる。なおγーアルミナと組み合せ
て用いられる硫W金属塩としては、硫酸銅、硫酸マグネ
シウム、硫酸アルミニウム、硫酸バナジウム、硫酸クロ
ム、’ia竣マラマンガン酸鉄、硫酸コバルト、硫酸ニ
ッケルなどが用いられる。このうち硫酸マグネシウム、
硫酸アルミニウムが特に好ましい。硫酸金属塩とγーア
ルミナとの混合比率は重量比で20 : 80〜80
: 20であることが好ましい。
これらの触媒は、粉末状またはペレット状て用いられる
ことが好ましい。
ことが好ましい。
上記の触媒の存在下での熱分解反応は、回分操作おるい
は連続操作のいずれの方式で行なってもよい。回分操作
の場合には、触媒は、蒸留残渣に対して0.5〜10重
量%好ましくは2〜5重量%の量で用いられる。また連
続操作は固定床方式、流動床方式のいずれでもよく、こ
の場合には触媒の時間当りの空塔速度(LHSV)は0
.07〜0、 5Hr−1好ましくは0.08〜0.2
5Hr−1でおる。
は連続操作のいずれの方式で行なってもよい。回分操作
の場合には、触媒は、蒸留残渣に対して0.5〜10重
量%好ましくは2〜5重量%の量で用いられる。また連
続操作は固定床方式、流動床方式のいずれでもよく、こ
の場合には触媒の時間当りの空塔速度(LHSV)は0
.07〜0、 5Hr−1好ましくは0.08〜0.2
5Hr−1でおる。
フェノール蒸留残渣の熱分解反応は、減圧下、常圧下、
加圧下のいずれの条件下で行なうこともできるが、通常
は4 0 0mHQ 〜3 K9/ cnrG好ましく
は常圧下で行なわれる。また反応時間は反応温度によっ
て大きく変化するが、通常2〜15時間好ましくは4〜
12時間程度でおる。
加圧下のいずれの条件下で行なうこともできるが、通常
は4 0 0mHQ 〜3 K9/ cnrG好ましく
は常圧下で行なわれる。また反応時間は反応温度によっ
て大きく変化するが、通常2〜15時間好ましくは4〜
12時間程度でおる。
このようにしてフェノール蒸留残渣を触媒の存在下で熱
分解させると、蒸留残渣中に含まれるジメチルフェニル
カルビノール チレンニ量体は高選択率でα−メチルスチレンに転化さ
れる。すなわちジメチルフェニルカルビノールは脱水さ
れてα−メチルスチレンとなり、またαーメチルスチレ
ンニ量体は解重合されてα−メチルスチレンとなる。ざ
らに○ークミルフェノールおよびP−クミルフェノール
はα−メチルスチレンとフェノールとに分解される。
分解させると、蒸留残渣中に含まれるジメチルフェニル
カルビノール チレンニ量体は高選択率でα−メチルスチレンに転化さ
れる。すなわちジメチルフェニルカルビノールは脱水さ
れてα−メチルスチレンとなり、またαーメチルスチレ
ンニ量体は解重合されてα−メチルスチレンとなる。ざ
らに○ークミルフェノールおよびP−クミルフェノール
はα−メチルスチレンとフェノールとに分解される。
上記の熱分解反応時に、炭化水素の一部が炭素化し、そ
れに伴なって水素が発生するが、この水素によってα−
メチルスチレンの一部がクメンとなる。
れに伴なって水素が発生するが、この水素によってα−
メチルスチレンの一部がクメンとなる。
このようにして、フェノール蒸留残渣を触媒の存在下に
熱分解さけると、フェノール蒸留残渣中に含まれる副生
成物は、α−メチルスチレン、フェノール、クメンなど
の有用物質に転化され、これらの有用物質は蒸留などの
方法によって分離され回収される。蒸留残渣から上記の
有用物質を回収するに際して、α−メチルスチレンの回
収量を多くしたい場合には、反応系に窒素を少量吹込み
を行なうことが好ましい。またクメンの回収量を多くし
たい場合には、反応系に窒素の吹込みを行なわない方が
好ましい。
熱分解さけると、フェノール蒸留残渣中に含まれる副生
成物は、α−メチルスチレン、フェノール、クメンなど
の有用物質に転化され、これらの有用物質は蒸留などの
方法によって分離され回収される。蒸留残渣から上記の
有用物質を回収するに際して、α−メチルスチレンの回
収量を多くしたい場合には、反応系に窒素を少量吹込み
を行なうことが好ましい。またクメンの回収量を多くし
たい場合には、反応系に窒素の吹込みを行なわない方が
好ましい。
発明の効果
本発明に係るフェノール蒸留残渣からの有用物質の回収
方法によれば、フェノール蒸留残渣を触媒の存在下に熱
分解するに際して、フェノール蒸留残渣を蒸留操作に付
して70〜97重但%の留出分を回収し、得られた留出
分を触媒の存在下に熱分解しているので、長時間にわた
って熱分解を行なっても、有用物質の回収率は低下せず
、このため熱分解時間の短縮めるいは装置の小型化が可
能となり、しかも反応温度を低下させることができるた
め熱分解装置でのコーキングによる熱交換器などの汚れ
が防止され、反応温度の維持が容易となる。
方法によれば、フェノール蒸留残渣を触媒の存在下に熱
分解するに際して、フェノール蒸留残渣を蒸留操作に付
して70〜97重但%の留出分を回収し、得られた留出
分を触媒の存在下に熱分解しているので、長時間にわた
って熱分解を行なっても、有用物質の回収率は低下せず
、このため熱分解時間の短縮めるいは装置の小型化が可
能となり、しかも反応温度を低下させることができるた
め熱分解装置でのコーキングによる熱交換器などの汚れ
が防止され、反応温度の維持が容易となる。
以下本発明を実施例により説明するが、本発明はこれら
実施例に限定されるものではない。
実施例に限定されるものではない。
実施例1
クライゼン型連結管、リービッヒ冷却管付ガラス製の2
9蒸留フラスコに、クメン法によって得られた反応混合
物からフェノールおよびアセトンを蒸留分離して得られ
たフェノール蒸留残渣1200g(フェノール蒸留残渣
はフェノール229.689、アセトフェノン259.
603、ジメチルフェニルカルビノール86.135?
、α−メチルスチレンニ量体133.989.0−クミ
ルフェノール47.8!M、P−クミルフェノール17
2.26g、未知物142.469、重質物128.0
49、ナトリウム0.13S?からなる)を入れ、加熱
および減圧操作を徐々に行い、210°C15mm H
(]でフェノール蒸留残)間を蒸留して留出物を得た。
9蒸留フラスコに、クメン法によって得られた反応混合
物からフェノールおよびアセトンを蒸留分離して得られ
たフェノール蒸留残渣1200g(フェノール蒸留残渣
はフェノール229.689、アセトフェノン259.
603、ジメチルフェニルカルビノール86.135?
、α−メチルスチレンニ量体133.989.0−クミ
ルフェノール47.8!M、P−クミルフェノール17
2.26g、未知物142.469、重質物128.0
49、ナトリウム0.13S?からなる)を入れ、加熱
および減圧操作を徐々に行い、210°C15mm H
(]でフェノール蒸留残)間を蒸留して留出物を得た。
得られた留出物は979.2yであって、原料であるフ
ェノール蒸留残渣の81.6I量%であった。この留出
物をガスクロマトグラフィーおよび炎光光度法で分析し
たところ、留出物の組成は、フェノール24.0重量%
、アセトフェノン27.0重量%、ジメチルフェニルカ
ルビノール9重量%、α−メチルスチレンニ最体14.
0重量%、0−クミルフェノール5重量%、P−クミル
フェノール18重辺%、ナトリウム0.001重量%、
その他3重量%以下であった。
ェノール蒸留残渣の81.6I量%であった。この留出
物をガスクロマトグラフィーおよび炎光光度法で分析し
たところ、留出物の組成は、フェノール24.0重量%
、アセトフェノン27.0重量%、ジメチルフェニルカ
ルビノール9重量%、α−メチルスチレンニ最体14.
0重量%、0−クミルフェノール5重量%、P−クミル
フェノール18重辺%、ナトリウム0.001重量%、
その他3重量%以下であった。
このようにして得られた留出物を、直径23M、長さ5
00#のステンレス製円筒カラムにアルミナ系触媒(A
I20390重藁%、5iO22,0重量%、Na含1
0.1重量%以下、Cd含量0.1重量%以下、比表面
積280尻/3、直径5〜6Irunの球状触媒)が7
0d(51,5y)充填固定され、290°Cに保持さ
れた触媒充填カラムに、定量ポンプで7d/Hrの速度
で供給管を介して下部から供給した。この際供給管を1
00℃前後に加温していた。触媒充填カラムから出てき
た熱分解生成物を冷却した後、ガスクロマトグラフィー
でその組成を分析した。
00#のステンレス製円筒カラムにアルミナ系触媒(A
I20390重藁%、5iO22,0重量%、Na含1
0.1重量%以下、Cd含量0.1重量%以下、比表面
積280尻/3、直径5〜6Irunの球状触媒)が7
0d(51,5y)充填固定され、290°Cに保持さ
れた触媒充填カラムに、定量ポンプで7d/Hrの速度
で供給管を介して下部から供給した。この際供給管を1
00℃前後に加温していた。触媒充填カラムから出てき
た熱分解生成物を冷却した後、ガスクロマトグラフィー
でその組成を分析した。
触媒充填固定カラムに原料がいきわたり温度分布の安定
した30時間後に得られた熱分解生成物は、クメン4.
22重量%、α−メチルスチレン27.02重量%、ア
セトフェノン26.00重量%、ジメチルフェニルカル
ビノール0.36重量%、フェノール35.69重量%
、α−メチルスチレンニ量体0.58重量%、○−クミ
ルフェノール0.07重量%、P−クミルフェノール0
.78重量%、未知物5.28重量%からなっていた。
した30時間後に得られた熱分解生成物は、クメン4.
22重量%、α−メチルスチレン27.02重量%、ア
セトフェノン26.00重量%、ジメチルフェニルカル
ビノール0.36重量%、フェノール35.69重量%
、α−メチルスチレンニ量体0.58重量%、○−クミ
ルフェノール0.07重量%、P−クミルフェノール0
.78重量%、未知物5.28重量%からなっていた。
また1500時間後に1昇られた熱分解生成物は、クメ
ン3.011重量、α−メチルスチレン28.50重量
%、アセトフェノン27.69重量%、ジメチルフェニ
ルカルビノール 量%、フェノール36.06重量%、αーメチルスチレ
ンニ量体0.58ffl量%、0−クミルフェノール0
.05重量%、P−クミルフェノール0、80重量%、
未知物3.29重量%からなっていた。
ン3.011重量、α−メチルスチレン28.50重量
%、アセトフェノン27.69重量%、ジメチルフェニ
ルカルビノール 量%、フェノール36.06重量%、αーメチルスチレ
ンニ量体0.58ffl量%、0−クミルフェノール0
.05重量%、P−クミルフェノール0、80重量%、
未知物3.29重量%からなっていた。
比較例
実施例1の方法において、熱分解反応を行なう触媒充填
固定カラムに、蒸留操作の加えられていないフェノール
蒸留残渣(フェノール蒸留残渣は、フェノール19.4
3重fif%、アセトフェノン22.63重ffi%、
ジメチルフェニルカルビノール 二但体12.47重量%、O−クミルフエノ−ル4.1
6重里%、P−クミルフェノール16.55重量%、未
知物質13.05重量%、重質物11.55重量%、ナ
トリウム0.099/9からなる)に変更した以外は、
実施例1と同様に有用物質の回収を行なった。
固定カラムに、蒸留操作の加えられていないフェノール
蒸留残渣(フェノール蒸留残渣は、フェノール19.4
3重fif%、アセトフェノン22.63重ffi%、
ジメチルフェニルカルビノール 二但体12.47重量%、O−クミルフエノ−ル4.1
6重里%、P−クミルフェノール16.55重量%、未
知物質13.05重量%、重質物11.55重量%、ナ
トリウム0.099/9からなる)に変更した以外は、
実施例1と同様に有用物質の回収を行なった。
反応物はガスクロマトグラフィーで分析した。
反応が定常になった24時間後に得られた熱分解生成物
は、フェノール27.88重量%、クメン12.85重
量%、α−メチルスチレン11゜07重量%、アセトフ
ェノン19.14ffl量%、ジメチルフェニルカルビ
ノール0.13重量%、α−メチルスチレンニ量体0.
60重i%、O−クミルフェノール0.16重i%、P
−クミルフェノール0.29重量%、未知物質15.6
8重量%、重質物12y20重量%からなっていた。
は、フェノール27.88重量%、クメン12.85重
量%、α−メチルスチレン11゜07重量%、アセトフ
ェノン19.14ffl量%、ジメチルフェニルカルビ
ノール0.13重量%、α−メチルスチレンニ量体0.
60重i%、O−クミルフェノール0.16重i%、P
−クミルフェノール0.29重量%、未知物質15.6
8重量%、重質物12y20重量%からなっていた。
また、200時間後に得られた熱分解生成物は、フェノ
ール25.55重量%、クメン7.39重量%、α−メ
チルスチレン10.81重■%、アセトフェノン20.
52重量%、ジメチルフェニルカルビノール レンニ量体1.41重量%、○ークミルフェノール1.
15uM%、P−クミルフェノール3。
ール25.55重量%、クメン7.39重量%、α−メ
チルスチレン10.81重■%、アセトフェノン20.
52重量%、ジメチルフェニルカルビノール レンニ量体1.41重量%、○ークミルフェノール1.
15uM%、P−クミルフェノール3。
53重量%、未知物質1 7.06@i%、重質物12
、56重量%からなっていた。
、56重量%からなっていた。
以上の結果から、フェノール蒸留残渣を触媒の存在下に
熱分解するに際して、フェノール蒸留残渣を蒸留操作に
付して留出分を回収し、次いでこの得られた留出分を触
媒の存在下に熱分解すると、長時間にわたって熱分解を
行なっても有用物質の回収率は低下しないことがわかる
。
熱分解するに際して、フェノール蒸留残渣を蒸留操作に
付して留出分を回収し、次いでこの得られた留出分を触
媒の存在下に熱分解すると、長時間にわたって熱分解を
行なっても有用物質の回収率は低下しないことがわかる
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)クメンを酸素酸化してクメンヒドロペルオキシドを
合成し、これを酸分解して得られる反応混合物からフェ
ノールとアセトンとを蒸留分離して得られるフェノール
蒸留残渣を、触媒の存在下に熱分解させてクメン、フェ
ノールなどの有用物質を回収するに際して、前記フェノ
ール蒸留残渣を蒸留操作に付してフェノール蒸留残渣か
ら70〜97重量%の留出分を回収し、得られた留出分
を触媒の存在下に熱分解させることを特徴とする、フェ
ノール蒸留残渣からの有用物質の回収方法。 2)熱分解が200〜310℃で行なわれる特許請求の
範囲第1項に記載の方法。 3)触媒がアルミナ系触媒またはシリカ−アルミナ系触
媒である特許請求の範囲第1項に記載の方法。 4)フェノール蒸留残渣の蒸留操作が150〜300℃
の温度で1〜100mmHgの圧力下で行なわれる特許
請求の範囲第1項に記載の方法。 5)回収される有用物質がクメン、α−メチルスチレン
、フェノールおよびアセトフェノンである特許請求の範
囲第1項に記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61147850A JPS635042A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | フエノ−ル蒸留残渣からの有用物質の回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61147850A JPS635042A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | フエノ−ル蒸留残渣からの有用物質の回収方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS635042A true JPS635042A (ja) | 1988-01-11 |
Family
ID=15439666
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61147850A Pending JPS635042A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | フエノ−ル蒸留残渣からの有用物質の回収方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS635042A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0705813A1 (en) * | 1994-10-04 | 1996-04-10 | General Electric Company | Phenol tar waste reduction process |
-
1986
- 1986-06-24 JP JP61147850A patent/JPS635042A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0705813A1 (en) * | 1994-10-04 | 1996-04-10 | General Electric Company | Phenol tar waste reduction process |
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