JPS6347310A - Smelting, reducing and refining equipment - Google Patents

Smelting, reducing and refining equipment

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JPS6347310A
JPS6347310A JP61192464A JP19246486A JPS6347310A JP S6347310 A JPS6347310 A JP S6347310A JP 61192464 A JP61192464 A JP 61192464A JP 19246486 A JP19246486 A JP 19246486A JP S6347310 A JPS6347310 A JP S6347310A
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JP
Japan
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gas
heat exchanger
air
smelting
oxygen
Prior art date
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Pending
Application number
JP61192464A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Hiroshi Yoshida
弘 吉田
Shiro Fujii
史朗 藤井
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Engineering Corp
Original Assignee
NKK Corp
Nippon Kokan Ltd
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Filing date
Publication date
Application filed by NKK Corp, Nippon Kokan Ltd filed Critical NKK Corp
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Publication of JPS6347310A publication Critical patent/JPS6347310A/en
Pending legal-status Critical Current

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    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02PCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/122Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by capturing or storing CO2

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  • Manufacture Of Iron (AREA)

Abstract

PURPOSE:To enable self-supply of the required large amt. of oxygen with a smelting and reducing furnace device for using iron ore, coal, lime, etc., as raw materials and blowing oxygen thereto to produce a molten iron by utilizing the heat energy possessed by the exhaust gas of the furnace and a material which absorbs and releases oxygen with a temp. change. CONSTITUTION:The molten iron is produced by supplying the prereduced iron ore, preheated coal and lime and gaseous O2 from a prereducing furnace 2 to the smelting and reducing furnace. The high. temp. exhaust gas from the prereducing furnace 2 is passed through a dust collector 3, a heat exchanger 4 and a CO2 removing device 5 and is compressed by a compressor 6, from which the gas is supplied through a heat exchanger 7 to a burner 8 where the gas is burned by the compressed air from an air compressor 10 to drive a gas turbine 9; thereafter, the gas is discharged through heat exchangers 12, 7, 13. A gaseous O2 producing device using an alkali nitrate which absorbs the O2 in the air at 480-500 deg.C and releases the absorbed O2 at 600-650 deg.C is disposed in the course of the above-mentioned stage to recover the O2 in the air by utilizing the temp. change of the exhaust gas. The self-supply of the entire amt. of the gaseous O2 to be used in a large amt. in the smelting and reducing furnace 1 is thereby permitted.

Description

【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] この発明は、鉄鉱石を石炭及び石灰と共にI錬炉内の溶
銑中に吹き込み、ランス及び底部羽口から酸素ガスを吹
き込んで溶銑を得る溶融還元精錬設備に関し、更に詳述
すれば、精錬に必要なll!素ガスの少なくとも一部を
溶融還元炉からの排ガスを利用して製造する溶融還元精
錬設備に関する。
[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] This invention is a melting process in which iron ore is blown into molten pig iron in an I-smelting furnace together with coal and lime, and oxygen gas is blown into the molten iron through lances and bottom tuyeres to obtain molten pig iron. Regarding the reduction smelting equipment, to be more detailed, it is necessary for smelting! The present invention relates to a smelting-reduction refining facility that produces at least a portion of raw gas using exhaust gas from a smelting-reduction furnace.

[従来の技術1 溶融還元精錬法は高炉製鉄法に代るものであり、高炉製
鉄法においては、高炉の建設費が高(広大な敷地が必要
であるという高炉製鉄法の欠点を解消すべく、近年に至
り開発されたものである。このような溶融還元精錬法に
おいては、精錬炉内の溶銑中に炉底に設けた羽口から予
備還元された鉱石並びに粉末状の石炭及び石灰を吹き込
み、更に別の羽口から酸素ガスを溶銑中に吹き込むと共
に、炉頂部から炉内に装入されたランスを介して溶銑に
酸素ガスを吹き付ける。そうすると、石炭が溶銑中に溶
解すると共に、石炭の炭素が酸素ガスによって酸化され
る。そして、この酸化熱によって鉱石が溶融すると共に
、鉱石が石炭中の炭素によって還元される。溶銑から発
生するCoガスはランスから吹き付けられる酸素ガスに
よって2次燃焼されてCO2ガスになる。このCO2ガ
スの顕熱は溶銑上を覆っているフォーミング状のスラグ
に伝運され、次いで、溶銑に戻される。
[Conventional technology 1 The smelting reduction refining method is an alternative to the blast furnace iron manufacturing method. This method has been developed in recent years. In this smelting reduction smelting method, pre-reduced ore, powdered coal and lime are injected into the molten metal in the smelting furnace through tuyeres installed at the bottom of the furnace. In addition, oxygen gas is blown into the hot metal from another tuyere, and the oxygen gas is also blown into the hot metal from the top of the furnace through a lance inserted into the furnace.As a result, the coal melts in the hot metal, and the coal melts. Carbon is oxidized by oxygen gas.The ore is melted by this oxidation heat, and the ore is reduced by the carbon in the coal.The Co gas generated from the hot metal is secondary burned by the oxygen gas blown from the lance. The sensible heat of this CO2 gas is transferred to the forming slag covering the hot metal, and then returned to the hot metal.

[発明が解決しようとする問題点] ところで、この溶融還元プロセスにおいては、大量の酸
素ガスを使用する。従来は、溶融還元プロセスにおいて
発生するガスを発電所に送り、このガスで発電し、電力
を利用してコンプレッサを駆動することにより酸素ガス
を製造している。しかしながら、従来は、この大同の酸
素ガスを製造するために、大容量の発電プラントを設置
し、また配管系統を整備する必要があり、このため大規
模な設備投資が必要であるという問題点がある。
[Problems to be Solved by the Invention] By the way, in this melting reduction process, a large amount of oxygen gas is used. Conventionally, oxygen gas is produced by sending the gas generated in the melting reduction process to a power plant, generating electricity with the gas, and driving a compressor using the electricity. However, in the past, in order to produce this oxygen gas, it was necessary to install a large-capacity power plant and prepare a piping system, which resulted in the problem of requiring large-scale capital investment. be.

この発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、
溶融還元炉にて発生する排ガスを燃焼させ、この燃焼熱
を利用して直接酸素ガスを製造し、この酸素ガスを溶融
還元炉に供給することにより、酸素製造のための大規模
な設備投資を回避することができる溶融還元精錬設備を
提供することを目的とする。
This invention was made in view of such circumstances, and
By burning the exhaust gas generated in the smelting reduction furnace, using this combustion heat to directly produce oxygen gas, and supplying this oxygen gas to the smelting reduction furnace, large-scale equipment investment for oxygen production can be avoided. The purpose is to provide a smelting reduction smelting equipment that can avoid this.

[問題点を解決するための手段1 この発明に係る溶融還元精錬設備は、溶融還元炉と、こ
の溶融還元炉からの排ガスを圧縮するコンプレッサと、
空気を圧縮する空気コンプレッサと、圧縮された排ガス
及び空気を導入して燃焼させる燃焼器と、燃焼器から燃
焼ガスを導入してこの燃焼ガスにより駆動されるガスタ
ービンと、ガスタービンからの燃焼ガスを導入する熱交
換器と、温度変化により酸素ガスを吸収放出する物質を
有しこの物質に空気中の酸素を低温で吸収させこの物質
を熱交換器に通して加熱して酸素ガスを放出させる酸素
ガス製造手段と、を有し、前記空気コンプレッサはガス
タービンにより駆動されると共に、製造された酸素ガス
を溶融還元炉に供給することを特徴とする。
[Means for solving the problem 1 The smelting reduction refining equipment according to the present invention includes a smelting reduction furnace, a compressor that compresses exhaust gas from the smelting reduction furnace,
An air compressor that compresses air, a combustor that introduces and burns compressed exhaust gas and air, a gas turbine that introduces combustion gas from the combustor and is driven by this combustion gas, and combustion gas from the gas turbine. It has a heat exchanger that introduces oxygen and a substance that absorbs and releases oxygen gas due to temperature changes.The substance absorbs oxygen from the air at a low temperature, and the substance is passed through a heat exchanger and heated to release oxygen gas. and oxygen gas production means, the air compressor being driven by a gas turbine and supplying the produced oxygen gas to the smelting reduction furnace.

[作用] コンプレッサにより圧縮された溶融還元炉の排ガスと、
空気コンプレッサにより圧縮された圧縮空気とが、燃焼
器に供給されて排ガスが燃焼する。
[Function] The exhaust gas of the melting reduction furnace compressed by the compressor,
Compressed air compressed by the air compressor is supplied to the combustor, and the exhaust gas is combusted.

この高温の燃焼ガスはガスタービンに導入されてこれを
駆動し、ガスタービンは空気コンプレッサを駆動する。
This hot combustion gas is introduced into and drives a gas turbine, which in turn drives an air compressor.

ガスタービンを出たiuiの燃焼ガスは熱交換器に導入
される。
IUI combustion gas leaving the gas turbine is introduced into a heat exchanger.

温度変化により酸素ガスを吸収放出する物質(以下、ガ
ス吸収物質という)としては、例えば、480乃至50
0”Cの比較的低温度で酸素ガスを吸収してKNO3に
なり、600乃至650℃の比較的高温度でn累ガスを
放出してKNO2になるアルカリ硝酸塩がある。このガ
ス吸収物質に比較的低温で空気を通して空気中の酸素ガ
スを吸収させる。ガスタービンを出た高温(例えば、6
50乃至700℃)の燃焼ガスは熱交換器に供給され、
この燃焼ガスの燃焼熱によりガス吸収物質を加熱する。
Examples of substances that absorb and release oxygen gas due to temperature changes (hereinafter referred to as gas-absorbing substances) include 480 to 50
There is an alkali nitrate that absorbs oxygen gas at a relatively low temperature of 0"C and becomes KNO3, and releases n-compound gas and becomes KNO2 at a relatively high temperature of 600 to 650°C.Compared to this gas absorbing material. The oxygen gas in the air is absorbed through the air at a relatively low temperature.The high temperature (for example, 6
Combustion gas (50 to 700°C) is supplied to a heat exchanger,
The combustion heat of this combustion gas heats the gas absorbing material.

そうすると、ガス吸収物質は酸素ガスを放出し、酸素ガ
スが製造される。この酸素ガスは溶融還元炉に供給され
、精錬に使用される。
The gas absorbing material then releases oxygen gas and oxygen gas is produced. This oxygen gas is supplied to a smelting reduction furnace and used for refining.

従って、溶融還元プロセスにて使用する酸素ガスを発電
所によらず、自己プロセスにて製造することができ、発
電所の負担を軽減することができる。
Therefore, the oxygen gas used in the smelting reduction process can be produced in-house without depending on the power plant, and the burden on the power plant can be reduced.

[実施例] 第1図はこの発明の実施例に係る溶融還元精錬設備を示
すブロック図、第2図はその酸素ガス製造装置を示すブ
ロック図である。図中、実線はガスの流れを示し、破線
はガス吸収物質の流れを示す。溶融還元炉1にて発生し
た高温の排ガスは、予備還元炉2に送られ、鉱石の予備
還元に使用される。この予備還元炉2から排出された排
ガスは集r!1t13にて除塵された後、熱交換器4に
供給される。この熱交換器4により、溶融還元炉1の排
ガスが持つ顕熱の一部が高圧蒸気として回収される。
[Example] FIG. 1 is a block diagram showing a smelting reduction refining facility according to an example of the present invention, and FIG. 2 is a block diagram showing an oxygen gas production apparatus thereof. In the figure, solid lines indicate the flow of gas, and dashed lines indicate the flow of the gas-absorbing substance. High-temperature exhaust gas generated in the melting reduction furnace 1 is sent to the preliminary reduction furnace 2 and used for preliminary reduction of ore. The exhaust gas discharged from this preliminary reduction furnace 2 is collected! After the dust is removed at 1t13, it is supplied to the heat exchanger 4. This heat exchanger 4 recovers a portion of the sensible heat of the exhaust gas from the smelting reduction furnace 1 as high pressure steam.

熱交換器4を出た排ガスは、脱炭酸ガス装置5に導入さ
れる。溶融還元炉の排ガスは、約20乃至50%が炭酸
ガス(CO2)、約5乃至20%が水素ガス(H2ガス
)、約30乃至50%が一酸化炭素ガス(COガス)で
ある。この構成ガスの内、CO2ガスは後述する燃焼器
8において燃焼に寄与しないので、脱炭酸ガス装置5に
よりこのCO2ガスを除去する。
The exhaust gas leaving the heat exchanger 4 is introduced into a decarbonation device 5. The exhaust gas from the smelting reduction furnace is about 20 to 50% carbon dioxide gas (CO2), about 5 to 20% hydrogen gas (H2 gas), and about 30 to 50% carbon monoxide gas (CO gas). Among these constituent gases, CO2 gas does not contribute to combustion in the combustor 8, which will be described later, so this CO2 gas is removed by the decarboxylation device 5.

脱炭酸ガス装置5を出た排ガスは、軸流コンプレッサ等
のコンプレッサ6に供給され、このコンプレッサ6によ
り圧縮された後、熱交換器7に供給される。排ガスは熱
交換器7により加熱された後、燃焼器8に供給される。
The exhaust gas exiting the decarbonation device 5 is supplied to a compressor 6 such as an axial flow compressor, compressed by the compressor 6, and then supplied to a heat exchanger 7. After the exhaust gas is heated by the heat exchanger 7, it is supplied to the combustor 8.

空気コンプレッサ10は空気を圧縮して燃焼器8に供給
する。燃焼器8において、圧縮排ガスと圧縮空気とが混
合されて燃焼し、この高温高圧の燃焼ガスはガスタービ
ン9に供給される。ガスタービン9を駆動した後の燃焼
ガスは約650乃至700℃の温度を有しており、この
高温の燃焼ガスは熱交換器12に供給されてその高温源
として利用される。熱交換器12を出た燃焼ガスは熱交
換器7及び熱交換器13を経て排出される。
Air compressor 10 compresses air and supplies it to combustor 8 . In the combustor 8 , compressed exhaust gas and compressed air are mixed and combusted, and this high-temperature, high-pressure combustion gas is supplied to the gas turbine 9 . The combustion gas after driving the gas turbine 9 has a temperature of about 650 to 700° C., and this high temperature combustion gas is supplied to the heat exchanger 12 and used as its high temperature source. The combustion gas leaving the heat exchanger 12 is discharged via the heat exchanger 7 and the heat exchanger 13.

熱交換器7においては、燃焼ガスが持つ顕熱により、コ
ンプレッサ6からの排ガスが加熱される。
In the heat exchanger 7, the exhaust gas from the compressor 6 is heated by the sensible heat of the combustion gas.

更に、熱交換器13においては、燃焼ガスの持つ顕熱が
中圧蒸気として回収される。
Furthermore, in the heat exchanger 13, the sensible heat of the combustion gas is recovered as medium pressure steam.

ガスタービン9と空気コンプレッサ10とは同軸的に設
置されており、更に、このガスタービン9及び空気コン
プレッサ10には、同期弁l111が連結されている。
The gas turbine 9 and the air compressor 10 are installed coaxially, and a synchronous valve l111 is connected to the gas turbine 9 and the air compressor 10.

空気コンプレッサ10はガスタービン9により駆動され
る。同期発電機11はガスタービン9の起動時には、適
宜の電源(図示せず)から給電されてガスタービン9を
起動させ、定常状態では、逆にガスタービン9により駆
動されて発電する。
Air compressor 10 is driven by gas turbine 9 . When the gas turbine 9 is started, the synchronous generator 11 is supplied with power from a suitable power source (not shown) to start the gas turbine 9, and in a steady state, it is driven by the gas turbine 9 to generate electricity.

酸素ガス製造装置20においては、空気がブロア21に
よりフィルタ22に送られ、このフィルタで集塵された
後、空気は熱交換器23.24により480乃至500
℃に加熱された後、吸収塔25に供給される。吸収塔2
5には、ガス吸収物質であるKNO2液が供給されるよ
うになっており、このKNO2は、下記(1)式にて示
すように、480乃至500℃の比較的低温で空気中の
酸素02ガスを吸収してKNO3(アルカリ硝酸塩)に
なる。
In the oxygen gas production device 20, air is sent to the filter 22 by the blower 21, and after dust is collected by this filter, the air is heated to 480 to 500
After being heated to ℃, it is supplied to the absorption tower 25. Absorption tower 2
5 is supplied with KNO2 liquid, which is a gas absorbing substance, and this KNO2 absorbs oxygen 02 in the air at a relatively low temperature of 480 to 500°C, as shown in equation (1) below. It absorbs gas and becomes KNO3 (alkali nitrate).

KNO2+02−KNO3 (480乃至500℃) ・・・(1)KNO3=KN
O2+02 (600乃至650℃) ・・・(2)このKNO3は
熱交換器26にて加熱され、更に熱交換器12により6
00乃至650℃に加熱される。この熱交換器12によ
り加熱されたKNO3は減圧下の再生塔27に送られ、
この再生塔27にて前記(2)式によりKNO3が分解
して酸素ガスが製造される。
KNO2+02-KNO3 (480 to 500℃) ... (1) KNO3=KN
O2+02 (600 to 650°C)...(2) This KNO3 is heated in the heat exchanger 26, and further heated to 600°C by the heat exchanger 12.
00 to 650°C. The KNO3 heated by this heat exchanger 12 is sent to the regeneration tower 27 under reduced pressure.
In this regeneration tower 27, KNO3 is decomposed according to the above formula (2) to produce oxygen gas.

この酸素ガスは熱交換器23に送られ、空気の加熱に使
用された後、クーラ28により冷却されて溶融還元炉1
に送られる。再生塔27にて酸素ガスを放出したKNO
2は熱交換器26にてKN○ヨを加熱した後、吸収塔2
5に送られる。
This oxygen gas is sent to the heat exchanger 23 and used to heat the air, and then cooled by the cooler 28 and placed in the smelting reduction furnace.
sent to. KNO released oxygen gas in regeneration tower 27
2 heats KN○yo in the heat exchanger 26, and then heats it in the absorption tower 2.
Sent to 5.

吸収塔25からは窒素ガスが排出され、この窒素ガスは
熱交換器24により空気を加熱した後、クーラ29によ
り冷却されて排出される。
Nitrogen gas is discharged from the absorption tower 25, and after heating the air with the heat exchanger 24, this nitrogen gas is cooled with the cooler 29 and discharged.

このように構成された溶融還元精錬設備においては、溶
融還元炉1にて11tR中に発生した排ガスは、その顕
然の一部が予備還元炉2にて鉱石の予備還元に使用され
た後、集塵機3により清浄にされ、熱交換器4に送給さ
れる。排ガスの顕然の一部は熱交換器4において高圧蒸
気として回収される。次いで、排ガスは脱炭酸ガス装置
5においてそのCO2ガスが除去される。
In the smelting reduction smelting equipment configured in this way, a portion of the exhaust gas generated during 11 tR in the smelting reduction furnace 1 is used for preliminary reduction of ore in the preliminary reduction furnace 2, and then It is cleaned by a dust collector 3 and sent to a heat exchanger 4. A significant portion of the exhaust gas is recovered as high pressure steam in the heat exchanger 4. Next, the CO2 gas is removed from the exhaust gas in a decarbonization device 5.

脱炭酸ガス装置5を出た排ガスは、COガス及びH2ガ
スを有しており、この排ガスはコンプレッサ6により圧
縮された後、熱交換器7により加熱されて燃焼器8に供
給される。空気コンプレッサ10は、その起動時には同
期発電機11により駆動され、定常状態ではガスタービ
ン9により駆動される。この空気コンプレッサ10によ
り圧縮された高圧空気は燃焼器8に供給される。燃焼器
8においては、高圧排ガス及び圧縮空気が混合されて燃
焼し、この高温高圧の燃焼ガスは、ガスタ−ビン9に供
給されてガスタービン9を駆動する。
The exhaust gas exiting the decarbonization device 5 contains CO gas and H2 gas, and after being compressed by the compressor 6, the exhaust gas is heated by the heat exchanger 7 and supplied to the combustor 8. The air compressor 10 is driven by a synchronous generator 11 when starting up, and is driven by a gas turbine 9 in a steady state. High pressure air compressed by the air compressor 10 is supplied to the combustor 8. In the combustor 8 , high-pressure exhaust gas and compressed air are mixed and combusted, and this high-temperature, high-pressure combustion gas is supplied to the gas turbine 9 to drive the gas turbine 9 .

燃焼器8に供給される排ガスは、非燃焼ガスである炭酸
ガスを含まないから、そのカロリーが高く、燃焼ガスは
ガスタービンを高効率で駆動する。ガスタービン9は起
動時には同期発電機11により駆動され、定常状態では
燃焼器8からの高温高圧の燃焼ガスにより駆動される。
Since the exhaust gas supplied to the combustor 8 does not contain carbon dioxide, which is a non-combustion gas, it has a high calorific value, and the combustion gas drives the gas turbine with high efficiency. The gas turbine 9 is driven by a synchronous generator 11 at startup, and is driven by high-temperature, high-pressure combustion gas from the combustor 8 in a steady state.

ガスタービン9を出た燃焼ガスは、熱交換器12に供給
されて晶瀉源(加熱源)として利用される。燃焼ガスは
、熱交換器12において、酸素製造装置20のガス吸収
物質を加熱した後、熱交換器7に供給され、熱交換器7
において、コンプレッサ6からの排ガスを加熱する。次
いで、燃焼ガスは熱交換器13に供給され、その残余の
顕熱の一部が中圧蒸気として回収される。
The combustion gas exiting the gas turbine 9 is supplied to a heat exchanger 12 and used as a crystallization source (heating source). The combustion gas is supplied to the heat exchanger 7 after heating the gas absorbing material of the oxygen production device 20 in the heat exchanger 12 .
In this step, the exhaust gas from the compressor 6 is heated. The combustion gas is then supplied to the heat exchanger 13, and a portion of its remaining sensible heat is recovered as medium pressure steam.

一方、酸素ガス製造装置20においては、空気がブロア
21によりフィルタ22に送り込まれ、熱交換器23.
24を経て吸収塔25に送られる。
On the other hand, in the oxygen gas production apparatus 20, air is sent to the filter 22 by the blower 21, and the air is sent to the heat exchanger 23.
24 and sent to an absorption tower 25.

吸収塔25においては、再生塔27から送られてきたK
NO2と空気とが480乃至500℃で反応して空気中
の酸素ガスがこのガス吸収物質中に吸収される。残余の
窒素ガスは熱交換器24にて空気との間で熱交換した後
、クーラ29により冷却されて排出される。酸素ガスを
吸収したKNO3は熱交換器26にて加熱された後、熱
交換器12にて加熱され、減圧下の再生塔27に送り込
まれる。この再生塔27にて、600乃至650’Cの
比較的高温でKNO3は酸素ガスを放出し、KNO2は
熱交換器26を経て吸収塔25に戻され、酸素ガスはそ
の顕熱が熱交換器23にて空気の加熱に使用された後、
クーラ28により冷却されて溶融還元炉1に送られる。
In the absorption tower 25, the K sent from the regeneration tower 27 is
NO2 and air react at 480-500°C and oxygen gas in the air is absorbed into this gas absorbing material. The remaining nitrogen gas exchanges heat with air in the heat exchanger 24, is cooled by the cooler 29, and is discharged. KNO3 that has absorbed oxygen gas is heated in the heat exchanger 26, then heated in the heat exchanger 12, and sent to the regeneration tower 27 under reduced pressure. In this regeneration tower 27, KNO3 releases oxygen gas at a relatively high temperature of 600 to 650'C, KNO2 is returned to the absorption tower 25 via the heat exchanger 26, and the sensible heat of the oxygen gas is transferred to the heat exchanger. After being used to heat air at 23,
It is cooled by the cooler 28 and sent to the melting reduction furnace 1.

この実施例によると、99.9%の純度の酸素ガスが得
られ、この酸素ガスは溶融還元炉1の精錬ガスとして使
用される。溶融還元プロセスにおいては、約452m3
/時の酸素ガスが必要であるが、この実施例においては
、その全量の酸素ガスが酸素ガス製造装置20において
製造されるので、従来の電力による酸素ガス製造プラン
トを使用する必要がなく、発電所に対する投資が不要で
ある。
According to this example, oxygen gas with a purity of 99.9% is obtained, and this oxygen gas is used as a refining gas in the smelting reduction furnace 1. In the melt reduction process, approximately 452 m3
/hour of oxygen gas is required, but in this embodiment, the entire amount of oxygen gas is produced in the oxygen gas production device 20, so there is no need to use a conventional electric oxygen gas production plant, and the power generation There is no need to invest in a location.

なお、溶融還元炉1からの排ガスを予備還元炉2に供給
せず、直接熱交換器4に供給してもよいことは勿論であ
る。また、ガスタービンの起動時には、上記実施例のよ
うに同期発電澄によることとせず、起動時に蒸気タービ
ンによりガスタービンを駆動させることも可能である。
Note that, of course, the exhaust gas from the smelting reduction furnace 1 may be directly supplied to the heat exchanger 4 without being supplied to the preliminary reduction furnace 2. Further, when starting the gas turbine, it is possible to drive the gas turbine by a steam turbine at the time of starting, instead of using synchronous power generation clearing as in the above embodiment.

この場合には、同期発電様の替りに、通常の発1i鵬を
設置して、ガスタービンの余剰の駆動力を電力として回
収すればよい。更に、燃焼器8に供給される圧縮空気も
加熱することが好ましい。この圧縮空気の加熱は、空気
コンプレッサ10を出た圧縮空気を熱交換器4に導き、
この熱交換器4において加熱させることにより可能であ
る。
In this case, instead of synchronous power generation, a normal power generator may be installed to recover the excess driving force of the gas turbine as electric power. Furthermore, it is preferable that the compressed air supplied to the combustor 8 is also heated. To heat this compressed air, the compressed air exiting the air compressor 10 is guided to the heat exchanger 4,
This is possible by heating in this heat exchanger 4.

[発明の効果] この発明によれば、溶融還元プロセスにおいて発生する
排ガスを燃焼させて、その燃焼熱により付加価値が高い
酸素ガスを製造するので、溶融還元炉にて使用する酸素
ガスの全量を自己供給することができ、発電所への投資
が不要である。
[Effect of the invention] According to the present invention, the exhaust gas generated in the smelting reduction process is combusted, and the combustion heat is used to produce oxygen gas with high added value. It can be self-supplied and does not require investment in power plants.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第1図はこの発明の実施例を示すブロック図、第2図は
その酸素製造装置を示すブロック図である。 1;溶融還元炉、2;予備還元炉、4,7゜12.13
:熱交換器、5;脱炭酸ガス装置、6;コンプレッサ、
8:燃焼器、9ニガスタービン、10:空気コンプレッ
サ、11:同期発電機、20:I!l累ガス製造装置、
25:吸収塔、27;再生塔
FIG. 1 is a block diagram showing an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a block diagram showing the oxygen production apparatus. 1; Melting reduction furnace, 2; Preliminary reduction furnace, 4,7°12.13
: Heat exchanger, 5; Decarbonation gas device, 6; Compressor,
8: Combustor, 9 Gas turbine, 10: Air compressor, 11: Synchronous generator, 20: I! l Accumulated gas production equipment,
25: Absorption tower, 27; Regeneration tower

Claims (2)

【特許請求の範囲】[Claims] (1)溶融還元炉と、この溶融還元炉からの排ガスを圧
縮するコンプレッサと、空気を圧縮する空気コンプレッ
サと、圧縮された排ガス及び空気を導入して燃焼させる
燃焼器と、燃焼器から燃焼ガスを導入してこの燃焼ガス
により駆動されるガスタービンと、ガスタービンからの
燃焼ガスを導入する熱交換器と、温度変化により酸素ガ
スを吸収放出する物質を有しこの物質に空気中の酸素を
低温で吸収させこの物質を熱交換器に通して加熱して酸
素ガスを放出させる酸素ガス製造手段と、を有し、前記
空気コンプレッサはガスタービンにより駆動されると共
に、製造された酸素ガスの少なくとも一部を溶融還元炉
に供給することを特徴とする溶融還元精錬設備。
(1) A smelting reduction furnace, a compressor that compresses the exhaust gas from the smelting reduction furnace, an air compressor that compresses air, a combustor that introduces and burns the compressed exhaust gas and air, and a combustion gas from the combustor. A gas turbine is introduced and driven by the combustion gas, a heat exchanger introduces the combustion gas from the gas turbine, and a substance that absorbs and releases oxygen gas according to temperature changes. an oxygen gas production means for absorbing the material at low temperature and passing the material through a heat exchanger to heat it and release oxygen gas, the air compressor being driven by a gas turbine and at least one of the oxygen gas produced A smelting reduction refining facility characterized by supplying a portion of the water to a smelting reduction furnace.
(2)前記熱交換器を出た燃焼ガスが導入され、この燃
焼ガスの顕熱によりコンプレッサから燃焼器に送られる
排ガスを加熱する第2の熱交換器を有することを特徴と
する特許請求の範囲第1項に記載の溶融還元精錬設備。
(2) A second heat exchanger is provided, into which the combustion gas exiting the heat exchanger is introduced, and heats the exhaust gas sent from the compressor to the combustor using the sensible heat of the combustion gas. The smelting reduction refining equipment according to scope 1.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04191307A (en) * 1990-11-26 1992-07-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Smelting reduction iron manufacturing device
US5395423A (en) * 1992-03-27 1995-03-07 Nippon Sanso Corporation Method of melting metals
JP2012506487A (en) * 2008-10-23 2012-03-15 シーメンス・ファオアーイー・メタルズ・テクノロジーズ・ゲーエムベーハー Method and apparatus for performing a smelting reduction method

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