JPS6338929B2

JPS6338929B2 -

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Publication number: JPS6338929B2
Application number: JP55073168A
Authority: JP
Inventors: Fumio Ando
Original assignee: Tokyo Shibaura Electric Co Ltd
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1980-05-31
Filing date: 1980-05-31
Publication date: 1988-08-02
Also published as: EP0041202A1; DE3169948D1; JPS5714A; US4484246A; EP0041202B1

Description

【発明の詳細な説明】本発明は事故中にある送電線の再閉路を適確に
実施し得るようにした再閉路装置に関する。

周知のように送電線では事故しや断が行なわれ
た際、所定時間後に再閉路させることが行なわれ
ており、電力系統の自動復旧にきわめて有効であ
る。すなわち、事故区間がしや断されその区間の
運転を再開していない状態では、電力系統の安定
度が低下しており、その状態で第２、第３の事故
を生ずると、安定度崩壊に結びつき易い。したが
つて送電線では事故しや断後の再閉路を速かに行
なつて次の事故に備えることが重要であり、この
ことは特に事故の頻発し易い雷その他の異常気象
条件下で特に著しい。

しかしながら、再閉路は必ずしもすべて成功す
るとは限らない。すなわち、事故点に於ける事故
原因が除去されていない時は、再閉路と同時に事
故が再発し、再しや断のやむなきに至る。事故が
再発すると、事故期間中事故点近傍を経由しての
電力供給が困難となり、著しい電力動揺を生ず
る。また発電機の出力が定格負荷から無負荷とな
り更に定格負荷に回復するため、発電機と原動機
の軸間には著しい応力を生ずる。再閉路の際の事
故再発の場合は、既ね初めの事故で電力動揺およ
び軸間応力を生じているところに、更に電力動揺
および軸間応力が加わるので、影響が大きく、電
力系統の安定度崩壊および過酷な軸間応力による
損傷などを生じ易い。

この対策として、特公昭47−35741号公報に示
されるような手段がある。つまり、この公報のも
のは、再閉路時の再発事故が系統上重大な支障の
ある範囲に存在するか否かを判別し、重大な支障
のある範囲の事故では他の端子の再閉路成功を確
認して再閉路を指令し、残りの範囲の事故では他
の端子の再閉路成功を確認することなく再閉路を
指令するものである。重大な支障のある範囲の事
故であるか否かの判別手段（以下範囲判別手段と
いう）としては距離継電器または過電流継電器を
用いている。

範囲判別手段に距離継電器を用いた場合は、送
電線端子から所定距離までの事故では他の端子の
再閉路成功を確認して再閉路を指令する（以下成
功確認再閉路という）。しかし同一事故でも、１
相地絡・２相地絡・３相地絡などの事故種類に応
じて系統に対する影響を著しく相違する。すなわ
ち、３相地絡の場合は送電線端子から若干の距離
の事故でも系統に重大な支障を与えるが、１相地
絡事故の場合は至近距離の事故でも系統に重大な
支障を与えない。したがつて、一定距離までの事
故のすべてが成功確認再閉路を行なうことにな
り、それだけ系統の復旧を送らせることになる。

この対策として、事故種類を判別し、事故種類
に応じて成功確認再閉路を行なうようにすること
は可能であるが、範囲判別手段が非常に複雑とな
る。

範囲判別手段に過電流継電器を用いる場合は、
事故電流が系統の運転状態に応じて変化するた
め、距離継電器の様に事故点位置を判別し得な
い。したがつて、系統上重大な支障を与える恐れ
が少しでもあるというような電流値以上の事故電
流の時には、成功確認再閉路を行なうことにな
り、距離継電器の場合よりも、系統に重大な支障
を与える恐れの無い場合の成功確認再閉路を、更
に多く行なうこととなる。

本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、そ
の目的は再閉路の際に事故が再発した場合、事故
点近傍を経由しての電力供給が著しく低下し、こ
れによつて電力系統に重大な影響を与える場合の
み成功確認再閉路を行なうようにし、他の場合に
は先行再閉路を実施し得る再閉路装置を提供しよ
うとするものである。

このため本発明では、送電線で事故を生じたと
き、事故中の正相電圧の値について所定条件が成
立した（以下電圧条件を満足するという）端子を
先ず再閉路させ、電圧条件の成立しない端子は、
他の端子が再閉路し且つ再閉路にともなつて事故
が再発しない（以下再閉路成功という）ことを条
件に再閉路を実施するようにするものである。

まず、本発明の原理について、第１図乃至第３
図を参照しながら説明する。

第１図は平行２回線送電線での事故を説明する
図で、L₁およびL₂は送電線、CB₁₁，CB₁₂，
CB₂₁，CB₂₂はしや断器、B₁，B₂は母線、P₁およ
びP₂は各々母線B₁およびB₂の背後の電源を一括
した電源、Ｆは事故点を示す。

第２図は第１図の状態での正相電圧・電流を示
す等価回路で、第１図と同記号のものは正相等価
回路上での第１図と同記号の地点を示す。Z_p1，
Z_p2，Z_L1，Z_F1およびZ_F2は各々母線B₁と電源P₁の
間、母線B₂と電源P₂の間、送電線L₁、しや断器
CB₁₂と事故点Ｆの間、しや断器CB₂₂と事故点Ｆ
の間の正相インピーダンスである。Z_Fは事故によ
り接続されるインピーダンスで、事故点抵抗を無
視すると周知のように３相事故の場合は０、２相
短絡の場合は逆相インピーダンス、２相地絡の場
合は逆相インピーダンスと零相インピーダンスの
並列インピーダンス、１相地絡の場合は逆相イン
ピーダンスと零相インピーダンスの直列インピー
ダンスであり、これらの逆相および零相インピー
ダンスはいずれも事故点から系統全体を見たイン
ピーダンスである。電圧E_P1，E_P2，V_B1，V_B2，
V_Fは各々電源P₁およびP₂、母線B₁およびB₂、事
故点Ｆの正相電圧、電流I₁₁，I₁₂，I₂₂，I_Fおよび
I_P1は各々しや断器CB₁₁，CB₁₂およびCB₂₂、事故
点Ｆおよび電源P₁の正相電流を示す。これらの
電圧・電流の値は実効値で示され、いずれも複素
量である。

第２図の等価回路に於いて、事故の無い状態で
はインピーダンスZ_Fが開放状態であり、電圧V_B1
およびV_B2はほぼ定格電圧値の状態にある。また
電圧E_P1とE_P2は、位相に僅かの差があり、進相側
から遅相側に電力が送られる。この状態で事故を
生ずると、インピーダンスZ_Fが接続され電圧V_B1
およびV_B2が降下する。電圧V_B1およびV_B2は一般
に事故点Ｆが近ければ小さく、遠ければ大きくな
り、また、３相事故では小さく、以下２相地絡→
２相短絡→１相地絡の順に大きい。

この事故がしや断された後、再閉路時に事故原
因が除去されておらず、事故が再発した場合の電
圧V_B1およびV_B2の大きさは、しや断器CB₁₂およ
びCB₂₂がともに再閉路したとすれば、再閉路前
の事故状態と等しい。またしや断器CB₁₂または
CB₂₂の一方のみが再閉路されたとすれば、再閉
路された端子の電圧V_B1またはV_B2は再閉路前の
事故状態より大きい。すなわち、第２図でしや断
器CB₁₂のみ再閉路され、CB₂₂が再閉路されなか
つた場合には、インピーダンスZ_F2が開放状態と
なり、正相故障電流I_Fがすべてインピーダンス
Z_F1に集中して流れるため、電圧V_B1はしや断器
CB₁₂およびCB₂₂がともに閉路されている場合よ
り大きい。

第２図に於いて、しや断器CB₁₂のみ再閉路し、
CB₂₂は再閉路しない状態で事故が再発した場合
を考察する。またしや断器CB₁₂の再閉路前に電
源P₁とP₂の間に正相負荷電流I_L1が流れているも
のとする。最近の電力系統を構成する発電機、変
圧器および送電線のインピーダンスはインダクタ
ンス分が大部分で抵抗分が著しく小さい。このた
め商用周波基本周波数の検討を近似的に行なうに
は第２図の各インピーダンスの抵抗分を無視して
差支えない。このため、抵抗分を無視して以下の
考察を進める。

再閉路前および再閉路事故再発時を含めて、電
力は電源P₁とP₂間を母線B₁、送電線L₁および母
線B₂を経由して流れる。インピーダンスZ_P1，
Z_L1，ＺP2，Z_F1およびZ_Fの抵抗分を無視すると、
これらのインピーダンスでの電力損失は無く、電
力は電源P₁およびP₂と母線B₁およびB₂の各点で
等しい。また電源P₁およびP₂では電圧は３相平
衡しており逆相および零相電圧は０なので、逆相
および零相電力は無く、正相電力が３相電力を代
表するものとなる。各インピーダンスでの電力損
失が無視されるので、系統の他の部分でも逆相お
よび零相電力は０であり正相電圧が３相電力を代
表する。

第３図は再閉路前および再閉路事故再発時に於
ける第２図各部の電圧・電流ベクトルを示す図で
ある。図でE_B1は再閉路前に於ける母線B₁の正相
電圧、I_L1は再閉路前に於ける正相負荷電流で、
方向を電源P₁よりP₂への方向とする。電源P₁お
よびP₂の正相電圧E_P1とE_P2が図示のとおりとする
と、再閉路前の母線B₁の正相電圧E_B1および正相
負荷電流I_L1は図示のようなベクトルとなる。す
なわち、電圧E_B1ベクトルの頭は電圧E_P1とE_P2の
差E_P1−E_P2をインピーダンスZ_P1とZ_L1＋Z_P2で分
圧する電圧ベクトルの頭であり、電流I_L1は各イ
ンピーダンスがインダクタンス分のみであるの
で、電圧差E_P1−E_P2のベクトルに対して直角のベ
クトルとなる。再閉路前の電力P_Nは次式で示さ
れる。

P_N＝E_B1・I_L1 …(1) 但しE_B1・I_L1はベクトル量の内積を示し、以下
後述する式に対しても同様とする。

再閉路事故再発時には母線B₁の正相電圧はV_B1
に低下し、また事故点正相電流I_Fが流れる。テブ
ナンの定理で電圧V_B1を求めると電圧V_B1は電圧
E_B1を第２図の回路を構成する各インピーダンス
で分圧された電圧として次のように得られる。

V_B1＝Z_F＋Z_F1／Z_F＋Z_F1＋（Z_L1＋Z_P2）Z_P1／Z_P1＋Z_L1＋Z_P2E_B1…(2) (2)式の各インピーダンスの角度は抵抗分を無視
することによつてすべて等しいので、電圧V_B1と
電圧E_B1は同位相である。また電流I_Fは電圧E_B1に
対して90゜遅れである。また第２図の各電流の間
には次の関係がある。

I₁₂＝I_F …(3) I_P1＝I_L1＋C₁I_F …(4) 但し、C₁は電流I_Fの電源P₂に対する分流比を示
し、各インピーダンスの角度が等しいので０〜１
の実数である。再閉路事故再発時の電力P_Fは P_F＝V_B1・I_P1＝V_B1・I_L1＋V_B1・C₁I_F …(5) (5)式でC₁I_FはI_Fと同位相、I_FはE_B1より90゜遅れ、
V_B1とE_B1は同位相なので、V_B1とC_1Fの位相差は
90゜となり、V_B1・C₁I_F＝０となる。したがつて P_F＝V_B1・I_L1 …(6) (5)および(6)式と電圧E_B1とV_B1が同位相である
関係から P_F／P_N＝｜V_B1｜／｜E_B1｜ …(7) となり、再閉路事故再発時電力P_Fの再閉路前電
力P_Nに対する比は、再閉路したしや断器CB₁₂の
母線B₁の再閉路事故再発時正相電圧V_B1の再閉路
前正相電圧E_B1に対する大きさの比に等しい。電
圧V_B1の大きさがE_B1に対してそれほど小さくな
いときのみ再閉路するようにすれば、再閉路事故
再発時の電力変化が僅かであり、電力動揺および
軸間応力への悪影響を僅小とすることができる。
再閉路事故再発時の正相電圧V_B1の大きさは、再
閉路前事故中の正相電圧より小さくなることが無
いので、再閉路前事故中の正相電圧が所定条件よ
り大きいことを条件に再閉路を行ない事故が再発
しても事故再発により大きな電力変化を生じ電力
動揺および発電機と原動機との軸間応力に大きな
悪影響を生ずることは無い。

次に第２図に於いて、しや断器CB₁₂および
CB₂₂の両者が再閉路され事故が再発した場合を
考察する。この場合、再閉路が成功し事故が再発
しなかつた場合に、電流P₁とP₂の間には正相負
荷電流I_L2が流れるものとする。この電流I_L2は送
電線L₁およびL₂の各々に1/2ずつ分流する。尚、
再閉路前の正相負荷電流はしや断器CB₁₂のみの
再閉路の場合と同様であり、I_L1である。

第３図で説明したことは事故が生じた時の電力
の事故が無い場合の電力に対する比は、電力輸送
経路中で最も正相電圧が降下した地点に於ける正
相電圧降下比率（第３図では｜V_B1｜／｜E_B1｜）
に近似的に等しいということである。このことは
両端再成路すなわち、しや断器CB₁₂およびCB₂₂
が再閉路された場合にも近似的に成立する。

第２図で両端再閉路の場合、無事故状態での母
線B₁，B₂および事故点Ｆの正相電圧を各々E_B1，
E_B2およびE_Fとする。また事故状態での母線B₁，
B₂および事故点Ｆの正相電圧V_B1，V_B2およびV_F
には次の関係が成立する。

｜V_F｜＜｜V_B1｜ …(8) ｜V_F｜＜｜V_B2｜ …(9) 以上から両端再閉路事故再発時に送電線L₁お
よびL₂を通過する電力P_F1およびP_F2の両端再閉路
無事故時に各送電線L₁およびL₂を通過する電力
P_N1およびP_N2に対する比は次のようになる。

P_F1／P_N1 ＝｜V_B1｜／｜E_B1｜または｜V_B2｜／｜E_B2｜の小さい
方…(10) P_F2／P_N2＝｜V_F｜／｜E_F｜ …(11) 再閉路前負荷電流はI_L1、再閉路無事故時負荷
電流はI_L2であり、両者は電圧E_P1とE_P2の差が変
わらないとして、 I_L2＝（１〜２）I_L1 …(12) の関係にある。すなわち、第２図で｜Z_L1｜≫｜
Z_P1＋Z_P2｜の関係にあれば、I_L2＝2I_L1であり、｜
Z_L1｜≪｜Z_P1＋Z_P2｜であればI_L2＝I_L1である。他
の場合はこれらの中間にある。

前記(10)および(11)式のP_N1およびP_N2は両端再閉路
無事故時のもので送電線L₁およびL₂の負荷電流
は各々I_L2／２である。これに対して再閉路前電
力P_Nでは負荷電流I_L1である。したがつて電力P_N，
P_N1およびP_N2の関係は P_N1／P_N＝P_N2／P_N＝I_L2／2I_L1＝１／２〜１ …(13) となる。したがつて両端再閉路事故再発時電力
P_F1およびP_F2の再閉路前電力P_Nとの関係は P_F1／P_N＝（｜V_B1｜／｜E_B1｜または｜V_B2｜／｜E_B2｜の小さい方） ×I_L2／2I_L1 …(14) P_F2／P_N＝｜V_F｜／｜E_F｜×I_L2／2I_L1 …(15) となる。電源P₁とP₂間の電力の両端再閉路事故
再発時の値P_FTの再閉路前の値P_Nに対する比は P_FT／P_N＝P_F1＋P_F2／P_N＝〔（｜V_B1｜／｜E_B1｜または｜V_B2｜／｜E_B2｜の小さい方）＋｜V_F｜／｜E_F｜〕×
I_L2／2I_L1…(16) となる。

再閉路が両端とも再閉路前事故時の母線電圧
V_B1またはV_B2が基準電圧V_Rより大きい条件で行
なわれるとすれば、再閉路事故再発時の現象は再
閉路前事故時と等しいので再閉路事故再発時電力
P_FTの再閉路前電力P_Nに対する比は、｜E_B1｜と｜
E_B2｜の差を無視すると P_FT／P_N≧（｜V_R｜／｜E_B1｜＋｜V_F｜／｜E_F｜）I_L2／2
I_L1…(17) となる。上記(17)式に於て事故点事故時電圧V_Fの
情報を用いないものとし、最悪の場合としてV_F
＝０を仮定すれば、電力P_FTの電力P_Nに対する比
は P_FT／P_N≧｜V_R｜／｜E_B1｜×I_L2／2I_L1 …(18) となる。

すなわち両端再閉路事故再発時の電力P_FTの低
下し得る限界は再閉路前電力P_Nに対しての
｜V_P｜／｜E_B1｜×I_L2／2I_L1に制限される。この制限値
は I_L2／I_L1が１〜２であるので前述の１端のみ再閉
路事故再発時の制限値より小さく、電力変化の影
響は大きいが、無制限の場合に比して電力変化の
影響を小さくし得るものである。

本発明の基本的なものは電力変化の制限値を前
記(18)式とするものであるが、変形例では電力変化
の影響を更に少くする対策を用意する。

以下本発明の第１の実施例を第４図を参照して
説明する。

第４図は第１図のしや断器CB₁₂に対して設置
されるもので、第１図と同一部分は同一記号で示
す。図でPT₁およびPT₂は各々母線B₁および送電
線L₂に接がる計器用変圧機、１は３相電圧継電
器、２は正相電圧継電器、３はオア回路、４はア
ンド回路、５はループ条件検出器、６は継電装
置、７は再閉路指令装置で、７ａ，７ｂ，７ｃは
その端子である。

母線B₁および送電線L₂の電圧に比例した電圧
v_B1およびv_L2が各々計器用変圧機PT₁およびPT₂
の二次側に得られる。３相電圧継電器１は電圧
v_L2が３相とも健全であれば動作し出力e₁を生ず
る。正相電圧継電器２は電圧v_B1の正相分が基準
値V_Rより大きければ一定時間T₁の後に動作し出
力e₂を生ずる。電圧v_B1の正相分が基準値V_Rより
小さくなつた場合には高速度に復帰し出力e₂を失
なう。ループ条件検出器５はしや断された送電線
部分の両端間が他の送電線部分で連系されている
とき、すなわちループが確立しているときまたは
両端の電圧が同期状態にあるとき動作し出力e₅を
生ずる。継電装置６は送電線L₂に事故を生じた
場合動作し出力e₆を生ずる。この出力e₆によりし
や断器CB₁₂がしや断される。

出力e₁またはe₂のいずれか一方でも生ずるとオ
ア回路３に出力e₃を生ずる。出力e₃およびe₅がと
もに生ずると、アンド回路４に出力e₄を生ずる。
出力e₆は再閉路指令装置７の端子７ｂに加えられ
る。この出力によつて再閉路指令装置が起動す
る。出力e₆が加わつてから時間T₂後からT₃後の
間（但しT₃＞T₂）のいずれかの時点で端子７ａ
に出力e₄が加わると、端子７ｃに出力e₇を生ず
る。出力e₇によりしや断器CB₁₂の投入が指令さ
れ再閉路が行なわれる。時間T₂が経過する前に
出力e₄が有りとなつても、時間T₂が経過するま
で出力e₇は生じない。また、時間T₃の経過後は
再閉路指令装置７は復帰し、以後出力e₄が有りと
なつても出力e₇は生せず再閉路は行なわれない。
また再閉路指令装置７は出力e₇を生じてから時間
T₄が経過するまでは再び出力e₆が端子７ｂに加
わると直ちに復帰し、再起動しない。

以上の構成でループ条件検出器５、継電装置６
および再閉路指令装置７の部分は公知であるので
簡単のため詳細な説明を省略する。第５図は正相
電圧継電器２の一構成例を示すものである。第５
図で、８は正相波器、９は電圧継電器、１０は
タイマである。計器用変圧器PT₁の二次電圧v_B1
が正相波器に導かれ、電圧v_B1の正相分に比例
した電圧v₈を生ずる。電圧継電器９は電圧v₈が一
定値以上であれば動作し、出力e₉を生ずる。出力
e₉を生ずると、一定時間T₁後にタイマ１０に出
力e₂を生じ、出力e₉が無くなると出力e₂は直ちに
失なわれる。このような構成により第５図の構成
の正相電圧継電器２は母線B₁の正相電圧V_B1が一
定値以下（この場合基準値V_Rが一定値となる）
になると直ちに出力e₂を失い、一定値以上になる
と時間T₁の後に出力e₂を生ずる。

第６図は３相電圧継電器１の一構成例を示すも
のである。第６図で１１，１２，１３，１４，１
５，１６は電圧継電器、１７はアンド回路であ
る。計器用変圧器PT₂の二次電圧v_L2のａ，ｂ，
ｃ各相の電圧v_a，v_b，v_cおよび各相間の電圧v_a−
v_b，_b−v_cおよびv_c−v_aが各々電圧継電器１１，１
２，１３，１４，１５，１６に加えられる。各継
電器１１，１２，１３，１４，１５，１６は各々
の入力電圧が一定値（正常な値より若干低い値）
より大きければ動作し出力e₁₁，e₁₂，e₁₃，e₁₄，
e₁₅，e₁₆を生ずる。出力e₁₁〜e₁₆がすべて生ずる
とアンド回路１７に出力e₁が生ずる。このような
構成により３相電圧継電器１は送電線L₂の各相
の電圧がすべて健全であれば動作し出力e₁を生ず
る。応動時間に特別な遅れは無い。

第４図と同様の装置がしや断器CB₂₂に関して
も設けられる。また正相電圧継電器２の限時動作
時間T₁は再閉路指令装置７の限時T₃より長くす
る。

次に第４図に示す実施例装置の応動を第７図を
用いて説明する。第７図は事故中に於いて母線
B₁の正相電圧V_B1の降下が比較的小さく、母線B₂
の正相電圧V_B2の降下が著しい場合を説明するた
めの図である。今、時点t₁に於いて事故が生じ、
図示のように電圧V_B1の絶対値｜V_B1｜は一定値
K₁より大きく、電圧V_B2の絶対値｜V_B2｜は一定
値K₁より小さい値になつたとする。これにより
しや断器CB₁₂の端子（以下CB₁₂端子という）で
は継電器２は復帰することなく動作を続け、出力
e₂は失なわれない。しや断器CB₂₂の端子（以下
CB₂₂端子という）では継電器２が時点t₁より継電
器２の復帰時間だけ遅れて復帰し出力e₂を失な
う。また、しや断器CB₁₂およびCB₂₂の端子とも
事故により線路側電圧が降下するので、継電器１
が復帰し出力e₁が失なわれる。

時点t₂で両端子とも継電装置６が動作して出力
e₆を生ずる。これによりしや断器CB₁₂および
CB₂₂が時点t₃でしや断される。出力e₆の発生およ
びしや断器CB₁₂およびCB₂₂のしや断は、両端で
若干異なる時点で行なわれるが、簡単のため両端
同時として図示する。この出力e₆の発生した時点
t₂で両端とも再閉路指令装置７が起動し、時間T₂
およびT₃はこの時点を起点として測られる。

時点t₃でしや断が行なわれるため、母線電圧の
絶対値｜V_B1｜および｜V_B2｜は時点t₃で回復す
る。これにより端子CB₂₂の継電器２は時点t₃より
時間T₁後に動作し出力e₁を生ずる。しかし各端
子の線路側電圧は回復せず継電器１は動作するこ
と無く、出力e₁は失なわれたままである。また各
端子の継電装置６はしや断により復帰し、時点t₃
より若干遅れて出力e₆を失なう。事故中およびし
や断完了後を含めて、送電線L₁により両母線B₁
およびB₂間が連系されているので、両端とも出
力e₅は有りの状態に保たれる。

再閉路指令装置７の起動する時点t₂より時間T₂
の後の時点t₄に於いて、CB₁₂端子では出力e₂およ
びe₅が有るため出力e₇を生じ、しや断器CB₁₂が投
入された時点t₅で閉路する。この時、再閉路によ
り事故は再発せず、送電線L₂の電圧が健全状態
となる。これにより両端とも継電器１が僅かの時
間遅れの後、時点t₆で動作し出力e₁を生ずる。し
や断器CB₂₂の端子では時点t₄において出力e₁およ
びe₂のいずれもが無く、時点t₆で出力e₁を生ず
る。この時点で出力e₅も有り、且つこの時点t₆は
再閉路指令装置７の起動時点t₂より時間T₃以内で
あるので、再閉路指令装置７に出力e₇を生じ、し
や断器CB₂₂が投入される。しや断器CB₂₂は時点
t₇に於いて閉路し再閉路が完了する。両端とも出
力e₇を生じた時点より時間T₄の後再閉路指令装
置７が復帰し待機状態に戻る。

もし、しや断器CB₁₂が閉路された時点t₅で事故
が再発したとすれば、しや断器CB₁₂の端子で継
電装置６が動作して出力e₆を生じ、しや断器
CB₁₂がしや断される。出力e₆を生ずる時点は時
点t₄より時間T₄以内の時間であるので、再閉路指
令装置７は復帰し再起動しない。これによりしや
断器CB₁₂が更に再閉路されることはない。しや
断器CB₁₂の再閉路時の事故再発により送電線L₂
の電圧が健全となることは無い。これによりしや
断器CB₂₂の端子では継電器１が動作し出力e₁を
生ずることは無い。また再閉路事故再発時に母線
B₂₂の電圧の絶対値｜V_B22｜が一定値K₁より小さ
くならなかつたとしても、継電器２が動作し出力
e₂を生ずる時点、すなわち時点t₃より時間T₁後の
時点は再閉路指令装置７の復帰する時点、すなわ
ち時点t₂より時間T₃後の時点より後である。した
がつてしや断器CB₂₂の端子では再閉路指令装置
７が出力e₂を生ずる前に復帰し再閉路は行なわれ
ない。

もし、事故中に両母線B₁およびB₂の正相電圧
絶対値｜V_B1｜および｜V_B2｜がともに一定値K₁
より大きいとすれば、しや断器CB₂₂の端子の応
動が第７図のしや断器CB₁₁の端子の応動と等し
くなり、両端とも他の端子の再閉路成功を待たず
に再閉路する。また電圧絶対値｜V_B1｜および｜
V_B2｜がともに一定値K₁より小さいとすれば、両
端とも再閉路指令装置７の復帰する時点（時点t₂
より時間T₃後の時点）までに出力e₁およびe₂が生
ずることが無く、再閉路は行なわれない。尚、一
定値K₁は両端で必らずしも同一とする必要は無
く異なつた値としても特に応動に支障は無い。

以上のように第４図の実施例は事故中の正相電
圧が各端子ごとに同一または異なる一定値以上で
あることを所定条件とし、この条件が成立した端
子を先行再閉路させ、この条件が成立しなかつた
端子は先行再閉路した端子の再閉路成功を待つて
再閉路させることにより、再閉路事故再発時の影
響を軽減させるものである。

第８図および第９図は本発明の第２の実施例を
示す図で、簡単のため第４図との相異部分のみを
示す。第８図のものが第１図のしや断器CB₁₂の
端子に、第９図のものがしや断器CB₂₂の端子に
設けられる。図で第４図と同一部分は同一記号で
示し、１８は送信器、１９は受信器、２０はイン
ヒビツト回路である。v_B2は母線B₂の電圧に比例
する電圧である。

第８図で出力e₂が生ずると送信器１８は信号
S₁₈を送信する。第８図の第４図に対する相異点
はこの信号S₁₈を送出することのみであり、した
がつてしや断器CB₁₂の端子の再閉路制御条件は
第４図の場合と全く同様である。第９図で、信号
S₁₈は受信器１９に加えられ、信号S₁₈の受信時受
信器１９に出力e₁₉を生ずる。インヒビツト回路
２０は出力e₂が有り且つ出力e₁₉が無いとき出力
e₂₀を生ずる。出力e₂₀またはe₁が生ずると出力e₃
を生ずる。出力e₃が第４図の出力e₃として用いら
れる。第９図の第４図に対する相異点は、しや断
器CB₂₂の端子で出力e₂が発生しても、しや断器
CB₁₂の端子の継電器２が動作して出力e₂が生じ
信号S₁₈を送出した時には出力e₃が生せず、しや
断器CB₁₂の端子の継電器２が不動作のときのみ
出力e₃を生ずるようにした点である。

以上の構成により第８図および第９図の実施例
は事故中の両端母線の電圧絶対値｜V_B1｜および
｜V_B2｜がともに一定値K₁より大きいとき、しや
断器CB₁₂の端子のみ先行再閉路し、しや断器
CB₂₂の端子はしや断器CB₁₁の端子の再閉路成功
を待つて再閉路を行なうものである。事故中の両
端母線の電圧が他の条件の場合は、第４図の実施
例と全く同様に応動する。

尚、一定値K₁は第４図の実施例の場合と同様
に両端で同一とする必要は無い。

以上のように本実施例は事故中の正相電圧が一
定値以上の端子が単数の時はその端子を先行再閉
路させ、複数のときはその中の特定端子のみを先
行再閉路させ、他の端子は先行再閉路端子の再閉
路成功を待つて再閉路させることにより、再閉路
事故再発時の影響を軽減させるものである。この
実施例では第４図の実施例に対比して再閉路時事
故再発の恐れのある状態で、再閉路を実施する端
子が少いため、第４図の実施例より事故再発時の
影響が更に少い。

第１０図および第１１図は本発明の第３の実施
例を示す図である。第４図との相異点は出力e₃を
生ずるまでの部分であり、簡単のためその部分の
みを示す。第１０図のものがしや断器CB₁₂の端
子に、第１１図のものがしや断器CB₂₂の端子に
設けられる。図で第４図と同一部分は同一記号で
示す。２１は受信器、２２は正相波器、２３は
送信器、２４は受信器、２５は正相波器、２６
および２７は記憶器、２８は比較器、２９は送信
器である。

第１０図で、電圧v_B1は正相波器２２に加え
られ、電圧v_B1の正相分に比例する交流電圧v₂₂を
生ずる。この電圧v₂₂が送信器２３に加えられ、
周波数変調または他の変調手段で変調された信号
S₂₃を生ずる。信号S₂₃がしや断器CB₂₂端子に送ら
れる。また、しや断器CB₂₂の端子よりの信号S₂₉
が受信器２１に加えられ、信号の受信状態で出力
e₂₁を生ずる。出力e₂₁が第４図の出力e₂のかわり
に用いられ、出力e₂₁またはe₁がいずれか生ずる
と出力e₃を生ずる。

第１１図で電圧v_B2は正相波器２５に加えら
れ、電圧v_B1の正相分に比例する交流電圧v₂₅を生
ずる。CB₁₂端子よりの信号S₂₃が受信器２４に加
えられ、復調出力として交流電圧v₂₄を生ずる。
電圧v₂₄は信号S₂₃を変調した電圧v₂₂に比例する。
電圧v₂₄およびv₂₅は各々記憶器２６および２７に
加えられ、電圧v₂₄およびv₂₅の大きさの極小値を
記憶する直流出力電圧v₂₆およびv₂₇を生ずる。電
圧v₂₆およびv₂₇が比較器２８に加えられ、比較器
２８は次式の条件のとき出力e₂₅を生ずる。

v₂₇＞K₂v₂₆ …(19) 但し、K₂は正の定数出力e₂₈が送信器２９に加えられ、出力e₂₈が有
るとき信号S₂₉を送出せず、出力e₂₈が無いとき信
号S₂₉を送出する。信号S₂₉はしや断器CB₁₂の端子
へ送られる。また出力e₂₈は第４図の出力e₂と同
様に用いられ、出力e₂₈または出力e₁がいずれか
生ずると出力e₃を生じ、再閉路が行なわれる。

記憶器２６および２７の構成を第１２図に示
す。第１２図で、３０は増相整流器、３１および
３２は抵抗器、３３はコンデンサ、３４は整流
器、３５は直流電源である。電圧v₂₄またはv₂₅が
増相整流器３０に加えられる。増相整流器３０は
単相交流の入力電圧v₂₄またはv₂₅の大きさに比例
した３相、４相または６相交流の電圧を生じさ
せ、その整流電圧を出力電圧v₃₀として生ずる。
電圧v₃₀は正の値であり、瞬時値の各周期ごとの
極大値および極小値は電圧v₂₄またはv₂₅に比例す
る。電圧v₃₀が抵抗器３１に加えられ、更に整流
器３４を通してコンデンサ３３に加えられる。ま
たコンデンサ３３には電源３５の正の直流電圧
v₃₅が抵抗器３２を通して加えられる。抵抗器３
２の抵抗値は抵抗器３１の抵抗値に対して充分大
きな値とする。コンデンサ３３の端子電圧v₃₃が
出力電圧として用いられる。尚、増相整流器３０
は公知であるので簡単のため詳細を省略する。

第１２図に示す記憶器２６および２７の応動を
第１３図を用いて説明する。電圧v₃₀は図示のよ
うな脈動波形である。電圧v₃₀の瞬時値が電圧v₃₃
より高いときは、コンデンサ３３は電圧v₃₅より
抵抗器３２を経て充電される。この時の充電時定
数は充分長い時間であり、電圧v₃₃の上昇は緩か
である。電圧v₃₀の瞬時値が電圧v₃₃より低いとき
は、コンデンサ３３は整流器３４および抵抗器３
１を経て放電される。この放電時定数は短く、電
圧v₃₃は電圧v₃₀の瞬時値まで急速に降下する。

第１３図で、電圧v₃₀の脈動波形は時点t₁まで
長時間一定であり変化しない。この間電圧v₃₃が
電圧v₃₀の各周期ごとの極小値より低いとすれば、
電圧v₃₃は徐々に上昇する。また極小値より高い
とすれば極小値の表われるごとに、電圧v₃₃は極
小値まで急速に下降する。電圧v₃₀の上昇は遅く、
下降は速かなので電圧v₃₃の値は電圧v₃₀の極小値
に殆んど等しい値に保たれている。

時点t₁からt₂の間、電圧v₃₀は低い値である。電
圧v₃₃はこれに伴い急速に下降し、時点t₁〜t₂間の
電圧v₃₀の極小値に殆んど等しい値となる。時点
t₂以後電圧v₃₀は回復する。これにより電圧v₃₃は
徐々に上昇し、やがて（例えば数秒後）電圧v₃₀
の極小値に殆んど等しい値となる。

電圧v₃₀の各周期ごとの極小値はその時期の入
力電圧v₂₄またはv₂₅の大きさに比例する。したが
つて電圧v₃₃は、入力電圧v₂₄またはv₂₅が安定状態
のときは電圧v₂₄またはv₂₅に比例し、電圧v₂₄また
はv₂₅が降下したときには降下後の電圧v₂₄または
v₂₅に比例した値まで急速に降下し、電圧v₂₄また
はv₂₅が上昇したときは上昇後の電圧v₂₄またはv₂₅
に比例した値まで徐々に上昇する。電圧v₃₃に関
するこの現象を以下事前電圧の極小値を記憶する
という。

次に第１０図および第１１図に示す実施例装置
の応動を説明する。しや断器CB₁₂の端子の母線
B₁の正相電圧V_B1に比例する電圧v₂₂が信号S₂₃に
よりしや断器CB₂₂の端子に送られ、その事前電
圧の極小値が電圧v₂₆として記憶される。また、
しや断器CB₂₂の端子の母線B₂の正相電圧V_B2に比
例する電圧v₂₅の事前電圧の極小値v₂₇として記憶
される。比較器２８は(19)式に従つて出力e₂₈を生
ずる。以上から出力e₂₈の生ずる条件は（｜V_B2｜の事前電圧の極小値）＞K₃（｜V_B1｜の事前電圧の極小値） …(20) 但しK₃は正の定数となる。事故をしや断し再閉路しようとする時点
では、事前電圧の極小値は事故中の電圧と等しい
ので(20)式は（事故中の｜V_B2｜）＞K₃（事故中の｜V_B1｜） …(21) となる。(21)式が満足されるときはしや断器CB₂₂
の端子で出力e₂₈を生じ、したがつて出力e₃を生
じ、しや断器CB₂₂の端子が先行再閉路される。
このとき信号S₂₉は送出されず、しや断器CB₁₂の
端子の出力e₂₁は生じない。このためしや断器
CB₁₂の端子は出力e₃が出力e₁の発生により生ずる
のでしや断器CB₂₂の端子の再閉路成功を待つて
再閉路される。(21)式が満足されないときはしや
断器CB₂₂の端子で出力e₂₃を生じない。これによ
り信号S₂₀が送出され、しや断器CB₁₂の端子で出
力e₂₁が生じ、更に出力e₃を生ずる。このためし
や断器CB₁₂の端子が先行再閉路される。しや断
器CB₂₂の端子は出力e₃が出力e₁の発生により生ず
るので、しや断器CB₁₂の端子の再閉路成功を待
つて再閉路される。

以上のように本実施例は送電線L₂の両端のし
や断器CB₁₂およびCB₂₂の端子の正相電圧の大き
さ｜V_B1｜と｜V_B2｜の事故の値を比較し、一方
の端子の値｜V_B2｜が他方の端子の値｜V_B1｜に
対して所定の関係条件(21)式より高ければ、前記
一方の端子（CB₂₂端子）を先行再閉路させ、低
ければ他方の端子（CB₁₂端子）を先行再閉路さ
せ、先行再閉路端子の再閉路成功を待つて先行再
閉路しない端子を再閉路させるものである。これ
により前記の手順で先行再閉路しない端子が同時
に再閉路する場合に対して再閉路事故再発時の影
響を軽減できる。

また、(21)式で定数k₃を１とすれば、事故中の
正相電圧の高い端子が先行再閉路するようにな
り、事故再発時の系統に対する支障が小さい端子
が先行再閉路する効果を有する。

尚、先行再閉路端子を決定する関係条件は(21)
式のみに限定されるわけではなく、例えば（事故中の｜V_B2｜）＞K₃（事故中の｜V_B1｜）−K₄ …(22) 但しK₄は正の定数など種々変形実施し得るものである。

第１４図は本発明の第４の実施例を示すもので
あり、図はしや断器CB₁₂の端子に設置される装
置を示す。同様のものが他の端子にも設置され
る。第１４図で、第１０図および第１１図と同一
部分は同一記号で示す。第１０図の実施例と全く
同様にして正相波器２２は電圧v_B1の正相分に
比例する電圧v₂₂を生じ、送信器２３はv₂₂で変調
された信号S₂₃を生じ、この信号S₂₃は他の端子に
伝送される。電圧v₂₂は第１１図の実施例の電圧
v₂₅のかわりに記憶器２７に加えられ、電圧v₂₂の
大きさの極小値を記憶する直流電圧v₂₇を生ずる。
信号S₂₃と同様の他の端子の信号S² ₃′が復調器２
４に加えられ、復調出力として他の端子の電圧
v_B2の正相分に比例する交流電圧v₂₄を生ずる。電
圧v₂₄は記憶器２６に加えられ、電圧v₂₆の大きさ
の極小値を記憶する直流電圧v₂₆を生ずる。電圧
v₂₆とv₂₇が比較器２８で比較され、比較器２８は
次式の条件のときの出力e₂₈を生ずる。

v₂₇＞K₂v₂₆ …(23) 出力e₂₈または出力e₁のいずれかが生ずると、
出力e₃を生じ、再閉路が行なわれる。

以上で、電圧v₂₇およびv₂₆は各々自端子および
他の端子の事故中の正相電圧の大きさを記憶する
ものであり、従つて自端子が出力e₂₈を生じて先
行再閉路する条件は｜事故中の自端子の正相電圧｜＞K₂｜事故中の他の端子の正相電圧｜ …(24) となる。ここで一般には定数K₂を１に近い１よ
り小さい値とし、各端子の事故中の正相電圧の大
きさがほぼ等しいときは全端子で先行再閉路が行
なわれるようにする。また、定数K₂の値を各端
子で異なつたものとし、特定の端子では１より小
さい値、他の端子では１より大きい値として、各
端子の事故中の正相電圧の大きさがほぼ等しいと
きは、特定端子のみ先行再閉路するようにするこ
ともできる。また、(24)式の関係条件は例えば右
辺に負の定数を加えるなど種種変形し得るもので
ある。

以上のように第１４図の実施例は他の端子の事
故中の正相電圧の値に対して自端子の事故中の正
相電圧の値が所定条件より大きいとき、その端子
を先行再閉路させ、他の場合は他の端子の先行再
閉路成功を条件に再閉路するものであり、第１０
図および第１１図の実施例も同様の定義で表現し
得るものである。いずれも再閉路事故再発時の影
響を軽減し得る効果を有する。

第１５図は本発明の第５の実施例に用いられる
正相電圧継電器の構成を示す図である。このもの
が第４図の継電器２として用いられるほかは第４
図と同一構成とする。第１５図で第５図と同一部
分は同一記号で示す。第１５図において、３６は
定電圧直流電源、３７〜４０は抵抗器である。４
１ａ，４１ｂ，４１ｃ，４２ａ，４２ｂ，４２
ｃ，４３ａ，４３ｂおよび４３ｃはしや断器
CB₁₂の引はずし電流に応動する継電器の接点で、
３相を各々Ｒ、Ｓ、Ｔ相とするとき、Ｒ相が引は
ずされると接点４１ａ，４１ｂおよび４１ｃが閉
じ、Ｓ相が引はずされると接点４２ａ，４２ｂお
よび４２ｃが閉じ、Ｔ相が引はずされると、接点
４３ａ，４３ｂおよび４３ｃが閉じる。４４は比
較器である。

電源３６の電圧v₃₆は抵抗器３７および４０の
直列回路に加わり、抵抗器４０の両端に電圧v₄₀
を生ずる。しや断器CB₁₂のＲ、Ｓ、T3相のうち
いずれか２相以上に引はずし電流が流れると、接
点４１ａと４２ｂ，４２ａと４３ｂ、または４３
ａと４１ｂの直列回路のうちいずれかが閉路とな
り、抵抗器３８が抵抗器３７に並列接続される。
また、Ｒ、Ｓ、T3相のすべてに引はずし電流が
流れると、接点４１ｃ，４２ｃおよび４３ｃの直
列回路が閉じ抵抗器３９が抵抗器３７に並列接続
される。

すなわち３相が引はずされるときは抵抗器３８
および３９が３７に並列接続され、電圧v₄₀は最
も高く、この時の値をK₅とする。２相が引はず
されるときは抵抗器３８のみが抵抗器３７に並列
接続され、電圧v₄₀はK₅より低い値であり、この
時の値をK₆とする。他の場合は抵抗器３８およ
び３９とも抵抗器３７に並列接続されることは無
く、電圧v₄₀はK₆より低い値であり、この時の値
をK₇とする。比較器４４は電圧v_B1の正相分に比
例する電圧v₈が電圧v₄₀より大きければ動作し、
出力e₄₄を生ずる。出力e₄₄が第５図の出力e₉と同
様にタイマ１０に加えられ、タイマ１０の出力e₂
が第４図の正相電圧継電器２の出力として用いら
れる。

以上のように本実施例は正相電圧継電器の動作
電圧を再閉路前の事故種類により変え、（３相事
故）＞（２相事故）＞（１相事故）として正相電圧の
値についての所定条件を事故種類に応じて変える
ものである。これは、しや断器CB₁₂およびCB₂₂
がともに先行再閉路し事故が再発する場合、事故
回線を通過する電力の低下が（３相事故）＞（２相
事故）＞（１相事故）の順に著しいため、正相電圧
継電器の動作電圧を前記のようにし、健全回線を
通過する電力の低下を３相事故では少なく、１相
事故では多くするようにして、両回線を通過する
電力の低下の割合を事故種類に関係なく、ほぼ一
定に制限するのに有効である。

以上のように事故中の正相電圧の値について所
定条件が成立した端子を先行再閉路させるに当つ
ての所定条件は種々あり、前記のものに限らず
種々変形実施し得るものである。

この他本発明は上記した各実施例に限らず、そ
の一部を次のようにしても種々実施できるもので
ある。

(1) 第４図の３相電圧継電器１および第６図の実
施例は他の端子の再閉路が成功したことを検出
するための一手段に過ぎず種々変形実施し得る
ものである。例えば、特公昭39−17575号公報
に示されている３相不足電圧継電器は、３相の
どの相でも電圧が降下すれば動作するので、本
継電器の不動作によつて送電線の各相電圧が健
全であることを検出し、他の端子での再閉路成
功を検出することができる。また、同期検出継
電器は送電線側電圧が健全であり且つ送電線側
電圧と母線側電圧の位相差が一定角度以内のと
き動作するので、この継電器の動作によつて他
の端子の再閉路成功を検出することができる。

他の端子の再閉路成功を検出する手段は送電
線側電圧を用いる方法のみではない。例えば、
他の端子で再閉路を行なつた後一定時間内にし
や断が行なわれないことを検出し、これによる
信号を伝送するなどの手段もある。

(2) 本発明は他の再閉路手段と組み合わせて実施
することができる。例えば、第４図の実施例で
継電器２の動作により出力e₂が生ずる端子が全
く無い場合には再閉路することができない。し
かし、しや断後電力動揺や発電機と原動機との
軸間応力による現象が充分落ち着くまでの長い
時間経過した後に再閉路を実施する、いわゆる
低速再閉路を並用すれば、しや断された送電線
を運転に戻すことができる。低速再閉路では電
力系統の復旧は若干遅れるが、手動操作による
復旧に比べれば遥かに速やかである。

また、３相のうちの故障相のみをしや断し再
閉路する再閉路方式では、何らかの理由で再閉
路が行なわれず、３相不平衡で運転が一定時間
続くときは、しや断されない相をしや断するこ
とが行なわれる。また、再閉路時事故が再発し
たときは故障相に無関係に３相ともしや断する
ことが行なわれる。本発明でもこれらのしや断
方式を並用し得ることは勿論である。

(3) 本発明は２端子送電線のみでなく３端子以上
の多端子送電線にも適用できる。この場合、本
発明を多端子送電線の一部の複数端子のみに適
用し、他の端子は再閉路を実施しないか、また
は本発明を適用する端子の先行再閉路成功を条
件に再閉路を実施させるなどの手段がある。

また、本発明の各実施例はいずれも容易に３
端子以上の多端子に適用し得る。すなわち、第
４図の実施例はそのまま多端子に適用できる。

第８図および第９図の複数端子の事故中の正
相電圧が一定値以上の条件が成立したとき特定
端子のみを先行再閉路させる実施例は、例えば
各端子に第１、第２、第３順位などの順位をつ
け、複数端子で条件が成立したときは、この順
位に従つて１端子のみを先行再閉路させるなど
若干変形することによつて適用可能である。

第１０図および第１１図の実施例は例えば特
定１端子、自端子と第１の他の端子、自端子と
第２の他の端子および第１の他の端子と第２の
他の端子の電圧を比較する比較器を設け、最も
電圧の高い端子に先行再閉路の指令を与えるな
どの手段によつて適用可能である。

第１４図の実施例は、公知の最大値抽出回路
により、他の端子の記憶電圧（v₂₆および同様
の電圧）の最大値を求め、この値と自端子の記
憶電圧v₂₇と比較することによつて適用可能で
ある。

これらの適用手段はいずれも公知の手段を用
いて容易に実施し得るので、簡単のため詳細な
説明を省略する。また、いずれも多端子送電線
に用いて再閉路事故再発時の影響を軽減し得る
ものである。

(4) 以上の実施例では送電線端子の事故中の正相
電圧の値が所定条件より大きいか否かを検出す
るのに、該送電線端子がしや断される時点の前
後の間に於ける該送電線端子の母線側正相電圧
の最小値を用いたこれは母線側正相電圧では最
小値が該送電線端子が接続されている事故中の
送電線端子の正相電圧の値と等しく、特に事故
中であるか否かを識別して電圧値を検出する必
要が無いためである。しかし、送電線端子の送
電線側電圧を用いて事故中の値を検出しようと
する場合は、該端子しや断後の値が著しく低下
し、前記の手段では事故中の値を検出し得な
い。

第１６図はこのような場合の正相電圧継電器
の構成例で、入力電圧を第４図の母線側電圧
v_B1のかわりに送電線側電圧v_L2とするほかは、
第４図、第８図および第９図の継電器２と全く
同様に用いられるものである。第１６図で第４
図および第５図と同一部分は同一記号で示し、
２９はタイマ、３０はオア回路である。電圧
v_L2が正相波器８に導かれてその正相分に比
例した電圧v₈を生じ、電圧v₈が一定値以上であ
れば電圧継電器９に出力e₉を生ずる。継電装置
６のしや断指令出力e₆が生ずると、時間T₅の
後タイマ２９に出力e₂₉を生じ、出力e₆が無く
なると時間T₆の後出力e₂₉を消失する。出力e₉
またはe₂₉があると、オア回路３０に出力e₃₀を
生じ、出力e₃₀が第５図の出力e₉と同様にタイ
マ１０に加えられ、タイマ１０の出力e₂が第５
図の出力e₂と同様に用いられる。

以上の実施例に於いて、時間T₅は出力e₆に
より引はずされるしや断器の最小しや断時間よ
り若干短い時間とする。但し出力e₆を生ずる継
電装置が特に高速度ではなく、動作時間が１サ
イクル以下になるような恐れが無いような場合
は時間T₅を０とすることができる。また、時
間T₆は時間T₂より長く時間T₁より充分短い時
間とする。

次に第１６図に示す正相電圧継電器の応動を
説明する。しや断器CB₁₂の線路側の正相電圧
V_L2に比例する電圧がv₈として得られ、電圧
V_L2の絶対値｜V_L2｜が一定値K₁より大きいと
出力e₉を生ずる。事故により｜V_L2｜が降下し
た場合、事故中の値がK₁より大きければ、し
や断器CB₁₂がしや断されるまでは、出力e₉を
生ずる。しや断器CB₁₂がしや断されると、正
相電圧絶対値｜V_L2｜が降下し一定値K₁より小
さくなり、出力e₉が失なわれるが、しや断器
CB₁₂のしや断を指令する出力e₆により、しや
断前に出力e₂₉を生ずる。この出力e₂₉は出力e₆
の消失後も時間T₆の間続くので、出力e₂はそ
の間失なわれない。時間T₆は再閉路装置７が
出力e₆の発生後出力e₇（投入指令出力）を生ず
るまでの時間T₂より長く、このT₂経過時点で
出力e₂があるので、第４図の実施例と同様にし
て先行再閉路が行なわれる。

事故中の正相電圧絶対値｜V_L2｜が一定値K₁
より小さい場合は、出力e₂₉が生ずるまでの間
に出力e₉が失なわれる。これにより出力e₃₀が
失なわれ、タイマ１０が復帰して出力e₂が失な
われる。以後出力e₆を生ずるが、この出力e₆は
しや断器CB₁₂のしや断と同時に失なわれるの
で、出力e₂₉の継続時間は時間T₆より僅かに長
いだけで、タイマ１０の動作時間T₁より充分
短い。このため、出力e₆により出力e₃₀を生じ
てもタイマ１０は動作に至らず出力e₂は生じな
い。この出力e₂の喪失により先行再閉路は行な
われない。

以上のように第１６図の構成例は送電線端子
の送電線側電圧を用いて、送電線端子の事故中
の正相電圧が一定値以上であるか否かを検出す
ることができるものである。以上の例は送電線
端子の事故中の正相電圧の値が所定条件を充た
すか否かを検出する一手段に過ぎず種々変形実
施し得るものである。

(5) 以上の各実施例では、正相電圧値が所定の条
件を充たすか否かを検出するのに、正相波器
８およびその出力に応動する電圧継電器を用い
た。しかし、このような構成は必らずしも必須
条件ではなく、これらを用いることなく、正相
電圧値が所定の条件を充たすか否かを検出する
手段を得ることができる。

すなわち、３相の各相電圧の瞬時値を各相ご
とに所定の時間間隔（たとえば30゜）でサンプ
リングしたうえ記憶し、この記憶した値により
電子計算機を用いて正相電圧を演算し、その値
が所定条件を充たすか否かを判定するなどはそ
の例である。

以上述べたように本発明によれば、再閉路時に
事故が再発したとき電力動揺および発電機応用へ
の影響が著しく大きい場合のみ成功確認再閉路を
行ない、その他の場合は他の端子の再閉路成功を
確認することなく再閉路を実施して速やかに系統
を復旧することができる再閉路装置が提供でき
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の原理を説明するための系統
図、第２図は第１図の系統で事故を生じたときの
正相等価回路図、第３図は同じく事故時の正相電
圧・電流ベクトルを示す図、第４図は本発明の第
１の実施例を示すブロツク図、第５図は第４図の
正相電圧継電器の構成例を示すブロツク図、第６
図は第４図の正相電圧継電器の構成例を示すブロ
ツク図、第７図は第４図に示す装置の応動をタイ
ムチヤートで示す図、第８図、第９図および第１
０図、第１１図は本発明の第２の実施例および第
３の実施例をそれぞれ示すブロツク図、第１２図
は第１１図に示す記憶器の構成例を示す回路図、
第１３図は第１２図の応動を示す波形図、第１４
図は本発明の第４の実施例を示すブロツク図、第
１５図は第１４図の正相電圧継電器の構成例を示
す回路図、第１６図は正相電圧継電器の他の構成
例を示すブロツク図である。１…３相電圧継電器、２…正相電圧継電器、５
…ループ条件検出器、６…継電装置、７…再閉路
指令装置、８，２２，２５…正相波器、９〜１
６…電圧継電器、１８，２３，２９…送信器、１
９，２１，２４…受信器、２６，２７…記憶器、
２８，４４…比較器、３０…増相整流器。

Claims

【特許請求の範囲】１事故中にある送電線端子の正相電圧を導出す
る第１の手段、この正相電圧が所定条件を充たす
か否かを判定する第２の手段、前記送電線の他の
端子の再閉路成功を判定する第３の手段、前記第
２の手段により所定条件を充たしていると判定さ
れるとその端子を先行再閉路させる第４の手段、
前記第２の手段により所定条件を充たしていない
と判定されると前記第３の手段により他の端子の
再閉路成功が判定されたことを条件にその端子を
再閉路させる第５の手段を有することを特徴とす
る再閉路装置。２上記第１項に記載の特許請求の範囲におい
て、所定条件は事故中の正相電圧の値が各端子に
ついて同一または相異なる一定値以上としたもの
である再閉路装置。３上記第１項に記載の特許請求の範囲におい
て、所定条件は事故中の正相電圧の値が各端子ご
とに同一または相異なる一定値以上であり、且つ
複数の端子が一定値以上のときはその中の特定端
子のみが成立したとするものである再閉路装置。４上記第１項に記載の特許請求の範囲におい
て、所定条件は他の端子の事故中の正相電圧の値
に対して自端子の事故中の正相電圧の値が所定の
関係条件より大きくしたものである再閉路装置。５上記第１項に記載の特許請求の範囲におい
て、所定条件は事故種類に応じて変えたものであ
る再閉路装置。