JPS6336965A - エレクトロスラグ再溶解法 - Google Patents
エレクトロスラグ再溶解法Info
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- JPS6336965A JPS6336965A JP17929386A JP17929386A JPS6336965A JP S6336965 A JPS6336965 A JP S6336965A JP 17929386 A JP17929386 A JP 17929386A JP 17929386 A JP17929386 A JP 17929386A JP S6336965 A JPS6336965 A JP S6336965A
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
発明の目的
［産業上の利用分野］
本発明は、エレクトロスラグ再溶解法（以下ｒＥｓＲＪ
という）の改良に関する。 本発明の方法は、合金組成
とくにＳおよびｌの含有量が正確にコントロールされた
、金型用イオウ快削鋼の製造にとって有用である。 （従来の技術］ たとえばプラスチック成形用金型、とくに高級な成形品
をつくるための金型の材料は、鏡面仕上げ性とシボ加工
性に対する要求がきびしい。 これにこたえるため、金
型用鋼の製造は、酸化物系介在物を低減するとともに積
層凝固による均質化を目的として、真空アーク溶解（以
下ｒＶＡＪという）からスタートするのがふつうである
。 ところが、ＶＡは歩留りが低いこともめって、コストが
高い。 発明者らは、同じ積層凝固法であって歩留りが
よいＥＳＲによる鋳塊製造を試みて、好成績を１ｑだ。 一方、金型用鋼に対しては、高い被剛性が要求される場
合も多く、そのような用途には、適量の、たとえば０．
０３０〜０．５０％、代表的には０．１０％程度のＳを
含有させたイオウ快削鋼が向けられている。 イオウ含有の金型用鋼の製造にＥＳＲを適用することを
企てて行なった実験において、発明者らは、鋳塊中のＳ
含有量がトップとボトムの間で大きく変動しくボトムよ
りトップの方がＳが低い）、均質性が確保し難いことを
経験した。 母材に含有させてあったＳが、ＥＳＲの進
行につれて次第に減少するのが、その理由と考えられる
。 ＥＳＲに際して鋳塊中のＳ含有量が母材中のそれより低
くなるのは、溶解に伴って母材中のＳがスラグ中に移行
し、ざらにスラグから大気中に逸出するためである。
この点について、梶岡らは、「エレクトロスラグ再溶解
法の物理化学と技術的諸問題」 （鉄鋼基礎共研、昭和
５４年９月）において、スラグ中のＣａ Ｆ２の割合を
小さくすると気化脱硫の速度は低くなること、および雰
囲気に０２を送り込むことによって気化脱硫が促進され
ることを報告した。 しかし、スラグ成分としてのＣａＦ２は、操業性とくに
電気的安定性と、鋳塊肌を良好に得るために多量に使用
せざるを得ないとされている。 このようなわけで、ＥＳＲに際して所望どおりのＳ含有
量を有し、しかもそれが鋳塊全体にわたって均一に保た
れているものを得る操業技術は、確立されていなかった
。 ＥＳＲによる金型用鋼の製造に伴ういまひとつの問題は
、得られる鋳塊中の１含有量の変動である。 いうまで
もなく、ｌは窒化による表面強化のために重要な元素で
あって、そのレベルのコントロールと均一な存在とは、
高級金型用鋼においては、常にきびしく要求される。 へ９含有量のコントロールについては、これまで参考に
なるような知見は得られていなかった。
という）の改良に関する。 本発明の方法は、合金組成
とくにＳおよびｌの含有量が正確にコントロールされた
、金型用イオウ快削鋼の製造にとって有用である。 （従来の技術］ たとえばプラスチック成形用金型、とくに高級な成形品
をつくるための金型の材料は、鏡面仕上げ性とシボ加工
性に対する要求がきびしい。 これにこたえるため、金
型用鋼の製造は、酸化物系介在物を低減するとともに積
層凝固による均質化を目的として、真空アーク溶解（以
下ｒＶＡＪという）からスタートするのがふつうである
。 ところが、ＶＡは歩留りが低いこともめって、コストが
高い。 発明者らは、同じ積層凝固法であって歩留りが
よいＥＳＲによる鋳塊製造を試みて、好成績を１ｑだ。 一方、金型用鋼に対しては、高い被剛性が要求される場
合も多く、そのような用途には、適量の、たとえば０．
０３０〜０．５０％、代表的には０．１０％程度のＳを
含有させたイオウ快削鋼が向けられている。 イオウ含有の金型用鋼の製造にＥＳＲを適用することを
企てて行なった実験において、発明者らは、鋳塊中のＳ
含有量がトップとボトムの間で大きく変動しくボトムよ
りトップの方がＳが低い）、均質性が確保し難いことを
経験した。 母材に含有させてあったＳが、ＥＳＲの進
行につれて次第に減少するのが、その理由と考えられる
。 ＥＳＲに際して鋳塊中のＳ含有量が母材中のそれより低
くなるのは、溶解に伴って母材中のＳがスラグ中に移行
し、ざらにスラグから大気中に逸出するためである。
この点について、梶岡らは、「エレクトロスラグ再溶解
法の物理化学と技術的諸問題」 （鉄鋼基礎共研、昭和
５４年９月）において、スラグ中のＣａ Ｆ２の割合を
小さくすると気化脱硫の速度は低くなること、および雰
囲気に０２を送り込むことによって気化脱硫が促進され
ることを報告した。 しかし、スラグ成分としてのＣａＦ２は、操業性とくに
電気的安定性と、鋳塊肌を良好に得るために多量に使用
せざるを得ないとされている。 このようなわけで、ＥＳＲに際して所望どおりのＳ含有
量を有し、しかもそれが鋳塊全体にわたって均一に保た
れているものを得る操業技術は、確立されていなかった
。 ＥＳＲによる金型用鋼の製造に伴ういまひとつの問題は
、得られる鋳塊中の１含有量の変動である。 いうまで
もなく、ｌは窒化による表面強化のために重要な元素で
あって、そのレベルのコントロールと均一な存在とは、
高級金型用鋼においては、常にきびしく要求される。 へ９含有量のコントロールについては、これまで参考に
なるような知見は得られていなかった。
本発明の目的は、高級プラスチック金型用の快削鋼で代
表されるような、合金組成を精密にコントロールするこ
とが要求される鋼を製造するに当って、母材の組成を必
まり変動させることなく再溶解し、情理かつ均質な鋳塊
を、ＥＳＲの適用により得ることのできる方法を提供す
ることにある。 及肌の璽感
表されるような、合金組成を精密にコントロールするこ
とが要求される鋼を製造するに当って、母材の組成を必
まり変動させることなく再溶解し、情理かつ均質な鋳塊
を、ＥＳＲの適用により得ることのできる方法を提供す
ることにある。 及肌の璽感
本発明のＥＳＲ法は、Ｃａ Ｆ２ ： ５〜３０％（重
量）とＣａＯおよび（または）ＡＪ□０３：９５〜７０
％とからなるスラグを使用し、不活性ガス雰囲気下に、
スラグにＳおよびＡ、ｆｌを添加しつつ実施することを
特徴とする。 スラグへのＳおよびｌの添加は、溶解中にＳおよび八ｇ
を添加することによっても可能であるが、あらかじめ適
量のＳおよびＡｐを含有するフラックスを添加すること
によって行なうのが好都合である。 いずれの場合も、
添加をできるだけ小刻みに、すなわち実質上連続的とい
えるような断続的添加を行なって、スラグ中のＳおよび
ｌの濃度をほぼ一定に保つことが好ましい。 不活性ガス雰囲気の形成には八「が＠適であるが、鋼種
によってはＮ２で足りる場合もある。 ［作 用］ 従来、ＥＳＲに使用されてきたスラグの代表的な組成は
、ＣａＦ２ニア０％＋１２０３：３０％である。 この
ようなスラグを使用すると、前記したように、ＥＳＲに
伴うＳの損失が著しい。 一方、これも前記したように、Ｃａ Ｆ２は、操業性を
確保し鋳肌を良好にする上で欠かせないスラグ成分であ
る。 本発明のスラグ組成のＣａＦ２ ：５〜３０％の
選択は、この相反する要求を調和させたものである。 不活性ガス雰囲気は、スラグ中のＳの酸化を防ぐことに
より、スラグ中Ｓｔ１度を低下ざぜない作用をする。 スラグ中のＳの濃度は、ＥＳＲにより得ようとする鋳塊
に所望のＳ含有量に従い母材中のＳ含有量を考慮して決
定し、その濃度が常に保持できるようにＳの添加量を定
める。 スラグ中のＳ濃度が不足であれば、溶解した母
材中のＳは次第にスラグ中に移行するから、鋳塊は、Ｓ
含有量が不足でおって、しかもボトムからトップに向っ
てＳ含有量が減少するものとなる。 逆にスラグ中のＳ
濃度が過大であると、母材よりも鋳塊の方がＳ含有量が
増大し、その分布もボトムからトップに向って増加する
傾向をみせる。 いずれも好ましいことではないから、
必要であれば多少の実験を行なっても、適切なスラグ中
Ｓ濃度を定めるべきである。 スラグ組成とくにＣａ Ｆ２の割合がスラグ中のＳ′ａ
度および鋳塊中のＳ含有量に及ぼす影響について、具体
的データを示せば第１図および第２図のとおりである。 また、ＥＳＲ系内のＳ歩留りを考えたとき、スラグを
形成するフラックス中のＣａ Ｆ２の割合がそれに及ぼ
す影響は、第３図に示すとおりである。 上記したことは、Ａｌに対してもほぼ同様にあてはまる
。 ＡｇはＳとちがって気化により失なわれることはな
いが、スラグ中で大気に触れれば醸化すると考えられる
ので、不活性ガスによるシールは、やはり有意義である
。 Ａ、Ｑに関して大きな問題は、後に述べる実例にみるよ
うな、ボトムとミドル−トップの間の含有量のバラツキ
である。 フラックス中のＣａＦ２の割合がＡｇ歩留り
に及ぼす影響は、ボトムに関しては第４図に示すとおり
であり、一方、ミドル−トップでは第５図に示すように
なり、相反する傾向がみられる。 ［参考例１］ 従来から慣用されていたっぎの組成のフラックスを使用
し、 ＣａＦ２ニア０％＋ＡＪ１２０３：３０％これに、Ｓ：
３．５％＋ＡＪｌ ：０．８％を添加した。 全量の７０％を初装、３０％を追装（連続装入）として
、金型用イオウ快削ｍＮＡＫ５５のＥＳＲを行なった。 雰囲気はＡｒ吹込みにより不活性に保った。 得られた鋳塊について、ボトムからトップまで２０等分
した各位置において、表層部、１／２Ｒ部および中心部
からサンプルを採取して、Ｓ含有量およびＡ９含有量を
しらべた。 その結果を、第６図および第７図に示す。 第６図から、Ｓ含有量がボトムとトップとで異なり、か
つトップにおいてバラツキが大きいことがわかる。 Ｓ
歩留りは７７％に止まってあり、これは気化脱硫が起り
やすいスラグ組成に起因するものである。 第７図によれば、Ａ、Ｉ２含有量はボトムにおいて異常
に低いが、残りの部分においてはバラツキが小さく、歩
留りは９５％に達していた。 ［参考例２１ フラックス組成を、Ｃａ Ｆ２を含まないつぎのちのに
変え、 Ｃａｂ：５０％十八１へ０３ ：５０％十Ｓ：３．５％
＋Ａ！Ｊ：０．８％ その他は参考例１と同様な条件でＥＳＲを行なって、ｊ
ｑられた鋳塊を分析した。 その結果を、第８図および第９図に示す。 Ｓ歩留りは１００％でめったが、Ｓ含有量は、第８図に
みるとおり、ボトムからトップに向って増大する。 八１は、第９図にみるように、バラツキが小ざいが、歩
留りが７０％と低かった。 操業は、電気的に参考例１より不安定であり、鋳塊肌も
劣っていた。 ［実施例］ フラックス組成を、本発明に従って ＣａＦ２：２０％＋Ａｇ２Ｏ３：４０％十Ｃａｂ：４０
％＋Ｓ：１０％＋八で：２％と変更して、その伯は参考
例１と同様な条件でＥＳＲを行なって、得られた鋳塊を
分析した。 その結果を、第１０図および第１１図に示す。 Ｓ歩留りは８３％で、バラツキの小さい鋳塊でおること
が、第１０図かられかる。 Ａ、Ｉｌ含有量は、ボトム部分が低いが、他は一定して
いることが、第１１図かられかる。 操業は安定で、鋳塊の肌は良好でめった。 発明の効果 本発明の方法に従ってＥＳＲを実施すれば、ＳおよびＡ
ｆＪの含有■が所望のレベルにコントロールされ、かつ
場所によるバラツキが少ない鋳塊が、安定した操業性を
もって得られる。 この鋳塊は鋳肌が良好で清浄度が高
く、鏡面加工性およびシボ加工性にすぐれ、高級金型用
鋼として十分な品質を有する。 ＥＳＲは従来行われていたＶＡよりも歩留りが高いから
、コストを引き下げることが可能になる。
量）とＣａＯおよび（または）ＡＪ□０３：９５〜７０
％とからなるスラグを使用し、不活性ガス雰囲気下に、
スラグにＳおよびＡ、ｆｌを添加しつつ実施することを
特徴とする。 スラグへのＳおよびｌの添加は、溶解中にＳおよび八ｇ
を添加することによっても可能であるが、あらかじめ適
量のＳおよびＡｐを含有するフラックスを添加すること
によって行なうのが好都合である。 いずれの場合も、
添加をできるだけ小刻みに、すなわち実質上連続的とい
えるような断続的添加を行なって、スラグ中のＳおよび
ｌの濃度をほぼ一定に保つことが好ましい。 不活性ガス雰囲気の形成には八「が＠適であるが、鋼種
によってはＮ２で足りる場合もある。 ［作 用］ 従来、ＥＳＲに使用されてきたスラグの代表的な組成は
、ＣａＦ２ニア０％＋１２０３：３０％である。 この
ようなスラグを使用すると、前記したように、ＥＳＲに
伴うＳの損失が著しい。 一方、これも前記したように、Ｃａ Ｆ２は、操業性を
確保し鋳肌を良好にする上で欠かせないスラグ成分であ
る。 本発明のスラグ組成のＣａＦ２ ：５〜３０％の
選択は、この相反する要求を調和させたものである。 不活性ガス雰囲気は、スラグ中のＳの酸化を防ぐことに
より、スラグ中Ｓｔ１度を低下ざぜない作用をする。 スラグ中のＳの濃度は、ＥＳＲにより得ようとする鋳塊
に所望のＳ含有量に従い母材中のＳ含有量を考慮して決
定し、その濃度が常に保持できるようにＳの添加量を定
める。 スラグ中のＳ濃度が不足であれば、溶解した母
材中のＳは次第にスラグ中に移行するから、鋳塊は、Ｓ
含有量が不足でおって、しかもボトムからトップに向っ
てＳ含有量が減少するものとなる。 逆にスラグ中のＳ
濃度が過大であると、母材よりも鋳塊の方がＳ含有量が
増大し、その分布もボトムからトップに向って増加する
傾向をみせる。 いずれも好ましいことではないから、
必要であれば多少の実験を行なっても、適切なスラグ中
Ｓ濃度を定めるべきである。 スラグ組成とくにＣａ Ｆ２の割合がスラグ中のＳ′ａ
度および鋳塊中のＳ含有量に及ぼす影響について、具体
的データを示せば第１図および第２図のとおりである。 また、ＥＳＲ系内のＳ歩留りを考えたとき、スラグを
形成するフラックス中のＣａ Ｆ２の割合がそれに及ぼ
す影響は、第３図に示すとおりである。 上記したことは、Ａｌに対してもほぼ同様にあてはまる
。 ＡｇはＳとちがって気化により失なわれることはな
いが、スラグ中で大気に触れれば醸化すると考えられる
ので、不活性ガスによるシールは、やはり有意義である
。 Ａ、Ｑに関して大きな問題は、後に述べる実例にみるよ
うな、ボトムとミドル−トップの間の含有量のバラツキ
である。 フラックス中のＣａＦ２の割合がＡｇ歩留り
に及ぼす影響は、ボトムに関しては第４図に示すとおり
であり、一方、ミドル−トップでは第５図に示すように
なり、相反する傾向がみられる。 ［参考例１］ 従来から慣用されていたっぎの組成のフラックスを使用
し、 ＣａＦ２ニア０％＋ＡＪ１２０３：３０％これに、Ｓ：
３．５％＋ＡＪｌ ：０．８％を添加した。 全量の７０％を初装、３０％を追装（連続装入）として
、金型用イオウ快削ｍＮＡＫ５５のＥＳＲを行なった。 雰囲気はＡｒ吹込みにより不活性に保った。 得られた鋳塊について、ボトムからトップまで２０等分
した各位置において、表層部、１／２Ｒ部および中心部
からサンプルを採取して、Ｓ含有量およびＡ９含有量を
しらべた。 その結果を、第６図および第７図に示す。 第６図から、Ｓ含有量がボトムとトップとで異なり、か
つトップにおいてバラツキが大きいことがわかる。 Ｓ
歩留りは７７％に止まってあり、これは気化脱硫が起り
やすいスラグ組成に起因するものである。 第７図によれば、Ａ、Ｉ２含有量はボトムにおいて異常
に低いが、残りの部分においてはバラツキが小さく、歩
留りは９５％に達していた。 ［参考例２１ フラックス組成を、Ｃａ Ｆ２を含まないつぎのちのに
変え、 Ｃａｂ：５０％十八１へ０３ ：５０％十Ｓ：３．５％
＋Ａ！Ｊ：０．８％ その他は参考例１と同様な条件でＥＳＲを行なって、ｊ
ｑられた鋳塊を分析した。 その結果を、第８図および第９図に示す。 Ｓ歩留りは１００％でめったが、Ｓ含有量は、第８図に
みるとおり、ボトムからトップに向って増大する。 八１は、第９図にみるように、バラツキが小ざいが、歩
留りが７０％と低かった。 操業は、電気的に参考例１より不安定であり、鋳塊肌も
劣っていた。 ［実施例］ フラックス組成を、本発明に従って ＣａＦ２：２０％＋Ａｇ２Ｏ３：４０％十Ｃａｂ：４０
％＋Ｓ：１０％＋八で：２％と変更して、その伯は参考
例１と同様な条件でＥＳＲを行なって、得られた鋳塊を
分析した。 その結果を、第１０図および第１１図に示す。 Ｓ歩留りは８３％で、バラツキの小さい鋳塊でおること
が、第１０図かられかる。 Ａ、Ｉｌ含有量は、ボトム部分が低いが、他は一定して
いることが、第１１図かられかる。 操業は安定で、鋳塊の肌は良好でめった。 発明の効果 本発明の方法に従ってＥＳＲを実施すれば、ＳおよびＡ
ｆＪの含有■が所望のレベルにコントロールされ、かつ
場所によるバラツキが少ない鋳塊が、安定した操業性を
もって得られる。 この鋳塊は鋳肌が良好で清浄度が高
く、鏡面加工性およびシボ加工性にすぐれ、高級金型用
鋼として十分な品質を有する。 ＥＳＲは従来行われていたＶＡよりも歩留りが高いから
、コストを引き下げることが可能になる。
第１図ないし第５図は、いずれも本発明の詳細な説明す
るためのグラフであって、 第１図は、ＥＳＲＳラスラグ中ａＦ２の割合がスラグ中
のＳ濃度に及ぼす影響を、 第２図は、同じく鋳塊中のＳ含有量に及ぼす影響を、ま
た 第３図は、スラグを形成するフラックス中のＣａＦ２の
割合がＥＳＲ系内のＳ歩司りに及ぼす影響をそれぞれ示
し、 第４図は、フラックス中のＣａ「２の割合が鋳塊ボトム
部におけるΔ９歩留りに及ぼす影響を、そして第５図は
、フラックス中のＣａＦ２の割合が鋳塊のミドル−トッ
プにおけるＡｆ１歩留りに及ぼす影響を、それぞれ示す
。 第６図ないし第１１図は、いずれも本発明の実施例およ
び参考例において得た鋳塊のＳおよびＡｌの含有量のグ
ラフであって、 第６図は参考例］のＳ徂を、第７図は同じくＡ、ｌｉ量
を、 第８図は参考例２の８口を、第９図は同じくＡ、ｌｌ量
を、そして 第１０図は実施例１のＳ量を、第１１図は同じくＡｇ量
を、それぞれ示す。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 第１図 スラグ中のＣＯＦ２ ［％］ 第２図 又−７’ｙ ｃＰ／Ｉ ＣＯＦ２ ［％１第３図 ７う、・７７ス、ｆｅｚ＞ＣｏＦ２ ［％］！Ｊ４図 ７う・ン７ヌ；叫フ 肉ＣＯＦ２ ［％］第５図 ７ンツ７スーｒＯＰｎｃａＦｚ ［％１；にトｔ＾
ト・７−７台第７図 第８図 第９図 ２）−ム ′
ヒ・２フ。 第１０図 第１１図
るためのグラフであって、 第１図は、ＥＳＲＳラスラグ中ａＦ２の割合がスラグ中
のＳ濃度に及ぼす影響を、 第２図は、同じく鋳塊中のＳ含有量に及ぼす影響を、ま
た 第３図は、スラグを形成するフラックス中のＣａＦ２の
割合がＥＳＲ系内のＳ歩司りに及ぼす影響をそれぞれ示
し、 第４図は、フラックス中のＣａ「２の割合が鋳塊ボトム
部におけるΔ９歩留りに及ぼす影響を、そして第５図は
、フラックス中のＣａＦ２の割合が鋳塊のミドル−トッ
プにおけるＡｆ１歩留りに及ぼす影響を、それぞれ示す
。 第６図ないし第１１図は、いずれも本発明の実施例およ
び参考例において得た鋳塊のＳおよびＡｌの含有量のグ
ラフであって、 第６図は参考例］のＳ徂を、第７図は同じくＡ、ｌｉ量
を、 第８図は参考例２の８口を、第９図は同じくＡ、ｌｌ量
を、そして 第１０図は実施例１のＳ量を、第１１図は同じくＡｇ量
を、それぞれ示す。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫 第１図 スラグ中のＣＯＦ２ ［％］ 第２図 又−７’ｙ ｃＰ／Ｉ ＣＯＦ２ ［％１第３図 ７う、・７７ス、ｆｅｚ＞ＣｏＦ２ ［％］！Ｊ４図 ７う・ン７ヌ；叫フ 肉ＣＯＦ２ ［％］第５図 ７ンツ７スーｒＯＰｎｃａＦｚ ［％１；にトｔ＾
ト・７−７台第７図 第８図 第９図 ２）−ム ′
ヒ・２フ。 第１０図 第１１図
Claims (3)
- （１）ＣａＦ＿２：５〜３０％（重量）とＣａＯおよび
（または）Ａｌ＿２Ｏ＿３：９５〜７０％とからなるス
ラグを使用し、不活性ガス雰囲気下に、スラグにＳおよ
びＡｌを添加しつつ実施することを特徴とするエレクト
ロスラグ再溶解法。 - （２）スラグ形成用フラックスとしてあらかじめ適量の
ＳおよびＡｌを添加した上記組成のフラックスを使用し
、溶解の進行につれてフラックスを追装して実施する特
許請求の範囲第１項のエレクトロスラグ再溶解法。 - （３）金型用イオウ快削鋼の製造に適用する特許請求の
範囲第１項または第２項のエレクトロスラグ再溶解法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17929386A JPS6336965A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | エレクトロスラグ再溶解法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17929386A JPS6336965A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | エレクトロスラグ再溶解法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6336965A true JPS6336965A (ja) | 1988-02-17 |
Family
ID=16063291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17929386A Pending JPS6336965A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | エレクトロスラグ再溶解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6336965A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105132702A (zh) * | 2015-09-09 | 2015-12-09 | 中原特钢股份有限公司 | 一种控制高铝钢铝元素均匀性的电渣重熔工艺 |
| US10906095B2 (en) | 2016-02-16 | 2021-02-02 | Uddeholms Ab | Mould for manufacturing mould steels |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61195934A (ja) * | 1985-02-25 | 1986-08-30 | Kobe Steel Ltd | エレクトロスラグ再溶解用フラツクス |
-
1986
- 1986-07-30 JP JP17929386A patent/JPS6336965A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61195934A (ja) * | 1985-02-25 | 1986-08-30 | Kobe Steel Ltd | エレクトロスラグ再溶解用フラツクス |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105132702A (zh) * | 2015-09-09 | 2015-12-09 | 中原特钢股份有限公司 | 一种控制高铝钢铝元素均匀性的电渣重熔工艺 |
| US10906095B2 (en) | 2016-02-16 | 2021-02-02 | Uddeholms Ab | Mould for manufacturing mould steels |
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