JPS6336447B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6336447B2 JPS6336447B2 JP6059382A JP6059382A JPS6336447B2 JP S6336447 B2 JPS6336447 B2 JP S6336447B2 JP 6059382 A JP6059382 A JP 6059382A JP 6059382 A JP6059382 A JP 6059382A JP S6336447 B2 JPS6336447 B2 JP S6336447B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistance
- temperature
- resistor
- potential
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 24
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 claims description 11
- 230000001629 suppression Effects 0.000 claims description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical group [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001151 other effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K7/00—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements
- G01K7/16—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements
- G01K7/22—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements the element being a non-linear resistance, e.g. thermistor
- G01K7/24—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements the element being a non-linear resistance, e.g. thermistor in a specially-adapted circuit, e.g. bridge circuit
- G01K7/25—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using resistive elements the element being a non-linear resistance, e.g. thermistor in a specially-adapted circuit, e.g. bridge circuit for modifying the output characteristic, e.g. linearising
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Arrangements For Transmission Of Measured Signals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は測温抵抗体による温度測定回路の改
良に関し、特に測温抵抗体の抵抗値変化がもたら
す測定電流の変動による測定誤差、差動増幅器に
流入する電流によつて発生する誤差等を充分小さ
い値に軽減することができると共に、測温抵抗体
が持つ温度対抵抗値変化の非直線性を直線化補正
することができる測温抵抗体による温度測定回路
を提供しようとするものである。
良に関し、特に測温抵抗体の抵抗値変化がもたら
す測定電流の変動による測定誤差、差動増幅器に
流入する電流によつて発生する誤差等を充分小さ
い値に軽減することができると共に、測温抵抗体
が持つ温度対抵抗値変化の非直線性を直線化補正
することができる測温抵抗体による温度測定回路
を提供しようとするものである。
＜発明の背景＞
本出願人は先に特願昭56−67272及び特願昭56
−67273において測温抵抗体による温度測定回路
を提案した。この先に提案した先願発明では第１
図に示す従来回路を第２図及び第３図に示す回路
構成に改め、この結果として測温抵抗体の抵抗値
変化がもたらす測定電流の変動による測定誤差、
差動増幅器に流入する電流によつて発生する誤差
等を充分小さい値に軽減することができる温度測
定回路を提案したものである。
−67273において測温抵抗体による温度測定回路
を提案した。この先に提案した先願発明では第１
図に示す従来回路を第２図及び第３図に示す回路
構成に改め、この結果として測温抵抗体の抵抗値
変化がもたらす測定電流の変動による測定誤差、
差動増幅器に流入する電流によつて発生する誤差
等を充分小さい値に軽減することができる温度測
定回路を提案したものである。
第２図及び第３図に示す先願発明の特徴とする
点は測定範囲の基準温度において接続点Ｂの電位
を共通電位点Ｄの電位に等価的に等しくなるよう
に制御する電位制御手段１０２を設けた点と、こ
の電位制御手段１０２の制御により基準温度にお
いて接続点Ｂの電位を等価的に共通電位点Ｄの電
位となるように制御したことにより、接続点Ｂの
電位を不平衡形増幅器１０３により取出すことが
できるようにした点、更にこの増幅器１０３の出
力側と正帰還入力点との間に接続した第１電流補
正手段１８を設けた点である。
点は測定範囲の基準温度において接続点Ｂの電位
を共通電位点Ｄの電位に等価的に等しくなるよう
に制御する電位制御手段１０２を設けた点と、こ
の電位制御手段１０２の制御により基準温度にお
いて接続点Ｂの電位を等価的に共通電位点Ｄの電
位となるように制御したことにより、接続点Ｂの
電位を不平衡形増幅器１０３により取出すことが
できるようにした点、更にこの増幅器１０３の出
力側と正帰還入力点との間に接続した第１電流補
正手段１８を設けた点である。
不平衡形増幅器は一般に差動増幅器より入力イ
ンピーダンスを高くできることから不平衝形増幅
器１０３の使用により電流設定抵抗器１から測温
抵抗体３に流入する電流が増幅器１０３に分流す
る量を小さくできる。よつて増幅器１０３に分流
する電流によつて発生する誤差値を小さくできる
利点が得られる。
ンピーダンスを高くできることから不平衝形増幅
器１０３の使用により電流設定抵抗器１から測温
抵抗体３に流入する電流が増幅器１０３に分流す
る量を小さくできる。よつて増幅器１０３に分流
する電流によつて発生する誤差値を小さくできる
利点が得られる。
更に第１電流補正手段１８により測温抵抗体３
の抵抗値が変化した場合、この第１電流補正手段
１８により測温抵抗体３を流れる電流が常に一定
となるように補正される。よつて測温抵抗体３の
抵抗値が変化することにより、測温抵抗体３を流
れる電流が変動し、この結果発生する測定誤差を
除去できる利点が得られる。
の抵抗値が変化した場合、この第１電流補正手段
１８により測温抵抗体３を流れる電流が常に一定
となるように補正される。よつて測温抵抗体３の
抵抗値が変化することにより、測温抵抗体３を流
れる電流が変動し、この結果発生する測定誤差を
除去できる利点が得られる。
結局、先願発明では測温抵抗体３の抵抗値変化
を忠実に電圧信号V0として取出すことを意図し
たものである。従つて測温抵抗体３が温度対抵抗
値特性において非直線特性を持つ場合は出力電圧
V0は温度に対して非直線特性をもつて取出され
ることとなる。
を忠実に電圧信号V0として取出すことを意図し
たものである。従つて測温抵抗体３が温度対抵抗
値特性において非直線特性を持つ場合は出力電圧
V0は温度に対して非直線特性をもつて取出され
ることとなる。
＜発明の概要＞
この発明では先願発明で提案した構造に加えて
第４図及び第５図に示すように第２電流補正手段
４０１を設け、この第２電流補正手段４０１によ
り測温抵抗体３の温度対抵抗値変化特性の非直線
性を直線化補正し、出力電圧信号V0が温度に対
して直線的に変化するようにした測温抵抗体によ
る温度測定装置を提供しようとするものである。
第４図及び第５図に示すように第２電流補正手段
４０１を設け、この第２電流補正手段４０１によ
り測温抵抗体３の温度対抵抗値変化特性の非直線
性を直線化補正し、出力電圧信号V0が温度に対
して直線的に変化するようにした測温抵抗体によ
る温度測定装置を提供しようとするものである。
この出願の発明を説明する前に第１図に示す従
来の温度測定回路と第２図及び第３図に示す先願
の発明に関して説明することとする。
来の温度測定回路と第２図及び第３図に示す先願
の発明に関して説明することとする。
＜第１図に示す従来回路の説明＞
従来の温度測定回路は定電圧源VEと基準電位
点Ｄ間に抵抗器１，２，４と測温抵抗体３によつ
て構成した抵抗ブリツジを接続し、測温抵抗体３
と抵抗器４に発生する電圧の差電圧と差動増幅器
５によつて増幅して取出す回路構造とされてい
る。この温度測定回路は一般に広く用いられてお
り、その特徴とする点は測温抵抗体３が三線式で
あつてそのリード線６と７に同一方向に電流を流
し、その和の電流をリード線８に流して帰路させ
るようにし、このようにしてリード線６及び７の
線路抵抗ｒに発生する電圧E1，E2を端子９及び
１０間で相殺するようにした点である。
点Ｄ間に抵抗器１，２，４と測温抵抗体３によつ
て構成した抵抗ブリツジを接続し、測温抵抗体３
と抵抗器４に発生する電圧の差電圧と差動増幅器
５によつて増幅して取出す回路構造とされてい
る。この温度測定回路は一般に広く用いられてお
り、その特徴とする点は測温抵抗体３が三線式で
あつてそのリード線６と７に同一方向に電流を流
し、その和の電流をリード線８に流して帰路させ
るようにし、このようにしてリード線６及び７の
線路抵抗ｒに発生する電圧E1，E2を端子９及び
１０間で相殺するようにした点である。
一般には抵抗器１及び２によつて測温抵抗体３
と抵抗器４を流れる電流を設定し、抵抗器４によ
つて差動増幅器の出力端子１２に出力される出力
電圧V0のゼロ点を設定する。従つて抵抗器１及
び２を測定電流設定抵抗器と称し、抵抗器４をゼ
ロサブレツシヨン抵抗器と称している。抵抗器
１，２，４の抵抗値をR1，R2，R4とし、測定抵
抗体３の基準温度における抵抗値つまり測定レン
ジの０％時の抵抗値をR3とすれば、一般にはR1
＝R2、R3＝R4のように設定される。また差動増
幅器５の演算抵抗器１３，１４と１５，１６の抵
抗値をRa，Rb，Ra′，Rb′とした場合Ra＝Ra′、
Rb＝Rb′に選定するものとする。
と抵抗器４を流れる電流を設定し、抵抗器４によ
つて差動増幅器の出力端子１２に出力される出力
電圧V0のゼロ点を設定する。従つて抵抗器１及
び２を測定電流設定抵抗器と称し、抵抗器４をゼ
ロサブレツシヨン抵抗器と称している。抵抗器
１，２，４の抵抗値をR1，R2，R4とし、測定抵
抗体３の基準温度における抵抗値つまり測定レン
ジの０％時の抵抗値をR3とすれば、一般にはR1
＝R2、R3＝R4のように設定される。また差動増
幅器５の演算抵抗器１３，１４と１５，１６の抵
抗値をRa，Rb，Ra′，Rb′とした場合Ra＝Ra′、
Rb＝Rb′に選定するものとする。
＜第１図の回路の欠点＞
ところでこの第１図に示す回路は次のような欠
点がある。
点がある。
(1) 測定温度が変化するに伴なつて測温抵抗体３
の抵抗値R3が変化するものであるがR3が変化
することによつて測温抵抗体を流れる測定電流
が変化し、誤差が発生する。つまり測温抵抗体
３の抵抗値R3が測定温度に応じて変化すると
抵抗器１と測温抵抗体３を流れる電流値が変化
する。この電流の変動によりリード線６におけ
る電圧降下E1が変化し、その変化分が誤差と
なる。更に測温抵抗体３の抵抗値R3と測温抵
抗体３での電圧降下との関係が非線形となる。
この測定誤差は、R1≫R3の関係に選定するこ
とにより或る程度は軽減できるがそれには限界
がある。
の抵抗値R3が変化するものであるがR3が変化
することによつて測温抵抗体を流れる測定電流
が変化し、誤差が発生する。つまり測温抵抗体
３の抵抗値R3が測定温度に応じて変化すると
抵抗器１と測温抵抗体３を流れる電流値が変化
する。この電流の変動によりリード線６におけ
る電圧降下E1が変化し、その変化分が誤差と
なる。更に測温抵抗体３の抵抗値R3と測温抵
抗体３での電圧降下との関係が非線形となる。
この測定誤差は、R1≫R3の関係に選定するこ
とにより或る程度は軽減できるがそれには限界
がある。
(2) ブリツジを流れる測定電流が差動増幅器５の
演算抵抗器１３，１５に分流し、これにより測
定電流に変化を与え、この測定電流の変化によ
り誤差が発生する。
演算抵抗器１３，１５に分流し、これにより測
定電流に変化を与え、この測定電流の変化によ
り誤差が発生する。
つまり差動増幅器の演算抵抗１３，１５を流
れる電流は演算抵抗器１３，１４の抵抗値Ra
とRa′が大きい程小さくなり誤差も小さくな
る。然し乍ら演算抵抗器１３と１５の抵抗値は
増幅器で必要とするバイアス電流値によつて制
限され、現状では無制限に大きくできるもので
はない。従つて差動増幅器を用いる限りにおい
ては差動増幅器に分流する電流によつて発生す
る誤差を充分小さくできない欠点がある。
れる電流は演算抵抗器１３，１４の抵抗値Ra
とRa′が大きい程小さくなり誤差も小さくな
る。然し乍ら演算抵抗器１３と１５の抵抗値は
増幅器で必要とするバイアス電流値によつて制
限され、現状では無制限に大きくできるもので
はない。従つて差動増幅器を用いる限りにおい
ては差動増幅器に分流する電流によつて発生す
る誤差を充分小さくできない欠点がある。
(3) 測温抵抗体３のリード線６及び７の長さが変
わり、その抵抗分ｒが変化するとスパン誤差が
発生する欠点がある。
わり、その抵抗分ｒが変化するとスパン誤差が
発生する欠点がある。
つまりリード線６及び７の長さが変わるとブ
リツジを流れる測定電流が変化する。これによ
り測温抵抗体が所定温度範囲内において所定の
抵抗値変化をもたらしても、その抵抗値変化に
より所定の電圧変化を取出し得なくなりスパン
誤差が発生する。
リツジを流れる測定電流が変化する。これによ
り測温抵抗体が所定温度範囲内において所定の
抵抗値変化をもたらしても、その抵抗値変化に
より所定の電圧変化を取出し得なくなりスパン
誤差が発生する。
このスパン誤差を小さくするには(1)項と同様
にR1≫R3及びR2≫R4の関係に選定することに
よつて或る程度の軽減は達せられるが、リード
線６及び７の長さが大幅に変わつた場合にはそ
れに応じたスパン誤差が発生し無視できないも
のとなつている。つまり製造時に調整のために
接続したリード線６，７と実際にフイールドに
設置される場合のリード線６，７の長さには大
きな違いがあるのが普通である。よつてフイー
ルドに設置した状態で再度スパン調整をしなけ
ればならない欠点がある。
にR1≫R3及びR2≫R4の関係に選定することに
よつて或る程度の軽減は達せられるが、リード
線６及び７の長さが大幅に変わつた場合にはそ
れに応じたスパン誤差が発生し無視できないも
のとなつている。つまり製造時に調整のために
接続したリード線６，７と実際にフイールドに
設置される場合のリード線６，７の長さには大
きな違いがあるのが普通である。よつてフイー
ルドに設置した状態で再度スパン調整をしなけ
ればならない欠点がある。
(4) 差動増幅器５を構成する演算抵抗器１３〜１
６の相互の比の温度変動に起因し、出力端子１
２にゼロサプレツシヨン抵抗器R4における電
圧降下に比例した約 Ra＋Rb／Ra 倍されたゼロ点変動が生じる。
６の相互の比の温度変動に起因し、出力端子１
２にゼロサプレツシヨン抵抗器R4における電
圧降下に比例した約 Ra＋Rb／Ra 倍されたゼロ点変動が生じる。
＜先願発明の説明＞
先願発明の目的とするところは上述の(1)〜(4)項
で説明した各種の誤差及びゼロ点変動を除去する
ことができる測温抵抗体による温度測定回路を提
供するにある。以下に特願昭56−67273で提案し
た温度測定回路について第２図を用いて詳細に説
明する。
で説明した各種の誤差及びゼロ点変動を除去する
ことができる測温抵抗体による温度測定回路を提
供するにある。以下に特願昭56−67273で提案し
た温度測定回路について第２図を用いて詳細に説
明する。
この先願発明においては測定電流設定抵抗器１
及び２と、測定抵抗器３によつて直列回路１０１
を構成すると共に電流設定抵抗器２とゼロサブレ
ツシヨン抵抗器４とリード線７，８と演算増幅器
１７とにより、電流設定抵抗器１と測温抵抗体３
との接続点Ｂの電位を等価的に基準電位点Ｄの電
位となるように制御する電位制御手段１０２を設
ける。更に測定電流設定抵抗器１と測温抵抗体３
の接続点Ｂと基準電位点Ｄの間の電圧を不平衡増
幅器１０３により取出すようにし、更に増幅器１
０３の出力側と正帰還入力点との間に第１電流補
正手段１８を設けたものである。
及び２と、測定抵抗器３によつて直列回路１０１
を構成すると共に電流設定抵抗器２とゼロサブレ
ツシヨン抵抗器４とリード線７，８と演算増幅器
１７とにより、電流設定抵抗器１と測温抵抗体３
との接続点Ｂの電位を等価的に基準電位点Ｄの電
位となるように制御する電位制御手段１０２を設
ける。更に測定電流設定抵抗器１と測温抵抗体３
の接続点Ｂと基準電位点Ｄの間の電圧を不平衡増
幅器１０３により取出すようにし、更に増幅器１
０３の出力側と正帰還入力点との間に第１電流補
正手段１８を設けたものである。
電位制御手段１０２は演算増幅器１７と、電流
設定抵抗器２及びゼロサプレツシヨン抵抗器４に
よつて構成することができる。演算増幅器１７の
例えば反転入力端子を接続点Ａ点に接続し、非反
転入力端子を基準電位点Ｄに接続する。更に演算
増幅器１７の出力を端子１１に接続しブリツジを
流れる電流を演算増幅器１７によつて吸引し、Ａ
点の電位を基準電位点Ｄの電位と等しくなるよう
に制御する。こゝで測定レンジの０％の状態で
R3＝R4に選定することにより、この時の接続点
Ｂの電位を接続点Ａの電位と等しくすることがで
き、測定範囲の基準温度において接続点Ｂの電位
を等価的に基準電位となるように制御することが
できる。
設定抵抗器２及びゼロサプレツシヨン抵抗器４に
よつて構成することができる。演算増幅器１７の
例えば反転入力端子を接続点Ａ点に接続し、非反
転入力端子を基準電位点Ｄに接続する。更に演算
増幅器１７の出力を端子１１に接続しブリツジを
流れる電流を演算増幅器１７によつて吸引し、Ａ
点の電位を基準電位点Ｄの電位と等しくなるよう
に制御する。こゝで測定レンジの０％の状態で
R3＝R4に選定することにより、この時の接続点
Ｂの電位を接続点Ａの電位と等しくすることがで
き、測定範囲の基準温度において接続点Ｂの電位
を等価的に基準電位となるように制御することが
できる。
また不平衡増幅器１０３は出力端１２と基準電
位点Ｄの間に接続した抵抗器２０と２１の分圧点
から負帰還を掛け、出力と正帰還入力端子との間
に第１電流補正手段１８を接続し、この正帰還入
力点をＢ点に接続する。第１電流補正手段１８は
例えば抵抗器によつて構成することができる。こ
の抵抗器の抵抗値Rcを適当値に設定することに
より測温抵抗体３の抵抗値変化からくる電流変動
を抑制することができる。
位点Ｄの間に接続した抵抗器２０と２１の分圧点
から負帰還を掛け、出力と正帰還入力端子との間
に第１電流補正手段１８を接続し、この正帰還入
力点をＢ点に接続する。第１電流補正手段１８は
例えば抵抗器によつて構成することができる。こ
の抵抗器の抵抗値Rcを適当値に設定することに
より測温抵抗体３の抵抗値変化からくる電流変動
を抑制することができる。
＜第２図の回路の定性的な動作説明＞
演算増幅器１７の利得が充分大きいものとする
と接続点Ａの電位は基準電位点Ｄと等しい電位と
なるように端子１１の電位が制御される。従つて
測定電流設定抵抗器２とゼロサブレツシヨン抵抗
器４を流れる電流は抵抗器２の抵抗値をR2、定
電圧源VEの電圧をＶとすればＶ／R2となり、測
温抵抗体３のリード線７の線路抵抗ｒに影響を受
けることなく抵抗器２を流れる電流は一定値に保
持される。故にブリツジの下端Ｃ点の電位をVc
とすると、 Vc＝−Ｖ／R2×（R4＋ｒ） (1) となる。
と接続点Ａの電位は基準電位点Ｄと等しい電位と
なるように端子１１の電位が制御される。従つて
測定電流設定抵抗器２とゼロサブレツシヨン抵抗
器４を流れる電流は抵抗器２の抵抗値をR2、定
電圧源VEの電圧をＶとすればＶ／R2となり、測
温抵抗体３のリード線７の線路抵抗ｒに影響を受
けることなく抵抗器２を流れる電流は一定値に保
持される。故にブリツジの下端Ｃ点の電位をVc
とすると、 Vc＝−Ｖ／R2×（R4＋ｒ） (1) となる。
Ｂ点の電位をVBとすると、出力端子１２の出
力電圧V0は、 V0＝Ra＋Rb／Ra×VB (2) となる。
力電圧V0は、 V0＝Ra＋Rb／Ra×VB (2) となる。
但し、Raは抵抗器２０の抵抗値、Rbは抵抗器
２１の抵抗値である。
２１の抵抗値である。
Ｂ点の電位VBは電流設定抵抗器１と、測温抵
抗体３とリード線６の線路抵抗ｒの直列回路と、
正帰環抵抗器１８で構成されるＹ形回路の接続点
の電位であるからVBは次のように書換えること
ができる。
抗体３とリード線６の線路抵抗ｒの直列回路と、
正帰環抵抗器１８で構成されるＹ形回路の接続点
の電位であるからVBは次のように書換えること
ができる。
VB＝Ｖ・（R3＋ｒ）・Rc＋Ra＋Rb／Ra・VB・（R3＋
ｒ）R1＋−Ｖ／R2（R4＋ｒ）Rc・R1／R1・Rc＋R1（R3＋
ｒ）＋Rc・（R3＋ｒ）(3) こゝでRcは第１電流補正手段１８を構成する
抵抗器の抵抗値。
ｒ）R1＋−Ｖ／R2（R4＋ｒ）Rc・R1／R1・Rc＋R1（R3＋
ｒ）＋Rc・（R3＋ｒ）(3) こゝでRcは第１電流補正手段１８を構成する
抵抗器の抵抗値。
これをVBについて解くと、
VB＝Ｖ／R1（R3＋ｒ）−Ｖ／R2
（R4＋ｒ）／１＋（R3＋ｒ）｛１／Rc＋１／R1−１／Rc
・（Ra＋Rb）／Ra｝(4) こゝでR1＝R2＝Ｒとすると、 VB＝Ｖ／Ｒ・（R3−R4）／１＋
（R3＋ｒ）｛１／Rc＋１／R1−１／Rc・（Ra＋Rb）／Ra
｝(5) となる。
（R4＋ｒ）／１＋（R3＋ｒ）｛１／Rc＋１／R1−１／Rc
・（Ra＋Rb）／Ra｝(4) こゝでR1＝R2＝Ｒとすると、 VB＝Ｖ／Ｒ・（R3−R4）／１＋
（R3＋ｒ）｛１／Rc＋１／R1−１／Rc・（Ra＋Rb）／Ra
｝(5) となる。
第５式において、（R3＋ｒ）｛１／Rc＋１／R1−
１／Rc・（Ra＋Rb）／Ra｝の項をゼロとすることができ
るとVBとR3との間が比例関係となる。
すなわち、
１／Rc−１／Rc・（Ra＋Rb）／Ra＋１／R1＝０
よつて、
Rc＝R1・Rb／Ra＝R1（ｋ−１） (6)
但しｋはｋ＝Ra＋Rb／Raであり、これは増幅器
１９の利得を示す。
第１電流補正手段１８を構成する抵抗器の抵抗
値RcをRc＝R1（ｋ−１）の関係に選定すること
により、 VBＶ／Ｒ（R3−R4） よつて、 V0＝Ra＋Rb／Ra・VB＝Ra＋Rb／Ra・Ｖ／Ｒ・（R3−R4） (7) となり出力端子１２には測温抵抗体３の抵抗値
R3に比例した出力電圧V0を得ることができる。
値RcをRc＝R1（ｋ−１）の関係に選定すること
により、 VBＶ／Ｒ（R3−R4） よつて、 V0＝Ra＋Rb／Ra・VB＝Ra＋Rb／Ra・Ｖ／Ｒ・（R3−R4） (7) となり出力端子１２には測温抵抗体３の抵抗値
R3に比例した出力電圧V0を得ることができる。
＜第２図の回路の具体的な効果＞
第２図の回路によれば、ブリツジのＡ点を電位
制御手段１０２によつて基準電位点Ｄの電位に保
持し、スパンゼロ時の接続点Ｂの電位を等価的に
基準電位点Ｄの電位と等しくなるように制御する
と共に増幅器１０３に接続した第１電流補正手段
１８の抵抗値RcをRc＝R1（ｋ−１）に選定する
ことにより測温抵抗体の抵抗値変化による測定電
流の変化を補償することができる。
制御手段１０２によつて基準電位点Ｄの電位に保
持し、スパンゼロ時の接続点Ｂの電位を等価的に
基準電位点Ｄの電位と等しくなるように制御する
と共に増幅器１０３に接続した第１電流補正手段
１８の抵抗値RcをRc＝R1（ｋ−１）に選定する
ことにより測温抵抗体の抵抗値変化による測定電
流の変化を補償することができる。
換言すれば測温抵抗体３の抵抗値R3が大きく
なつたときこれを流れる電流が減少してもその電
流の減少分は第１電流補正手段１８を通じてＢ点
に流入する電流によつて補正される。よつて測温
抵抗体３を流れる電流は常に一定値となるように
動作する。従つて従来例の(1)項で説明した測定電
流の変化に基づくリード線６における電圧降下
E1の変化から来る誤差を解消することができる。
なつたときこれを流れる電流が減少してもその電
流の減少分は第１電流補正手段１８を通じてＢ点
に流入する電流によつて補正される。よつて測温
抵抗体３を流れる電流は常に一定値となるように
動作する。従つて従来例の(1)項で説明した測定電
流の変化に基づくリード線６における電圧降下
E1の変化から来る誤差を解消することができる。
また電流設定抵抗器２とゼロサプレツシヨン抵
抗器４の接続点Ａが基準電位に保持されることか
ら不平衡入力の演算増幅器を用いることができ差
動増幅器を利用しなくてよい。不平衡入力形演算
増幅器の入力バイアス電流は測温抵抗体３を流れ
る測定電流に較べて充分小さくすることができ
る。よつて差動増幅器の場合のように抵抗器１と
測温抵抗体３の直列回路１０１から余分な電流を
分流させないから従来例の(2)項で説明した欠点も
解消できる。
抗器４の接続点Ａが基準電位に保持されることか
ら不平衡入力の演算増幅器を用いることができ差
動増幅器を利用しなくてよい。不平衡入力形演算
増幅器の入力バイアス電流は測温抵抗体３を流れ
る測定電流に較べて充分小さくすることができ
る。よつて差動増幅器の場合のように抵抗器１と
測温抵抗体３の直列回路１０１から余分な電流を
分流させないから従来例の(2)項で説明した欠点も
解消できる。
更に出力電圧V0には第７式に示したようにリ
ード線６及び７の線路抵抗ｒの項を全く含まない
から、線路抵抗ｒが大きく変化してもこれらの影
響を受けることがない。よつて線路抵抗ｒが変化
してもスパン誤差が発生することがなく従来の(3)
項の欠点も解消できる。
ード線６及び７の線路抵抗ｒの項を全く含まない
から、線路抵抗ｒが大きく変化してもこれらの影
響を受けることがない。よつて線路抵抗ｒが変化
してもスパン誤差が発生することがなく従来の(3)
項の欠点も解消できる。
また測温抵抗体３の抵抗値R3が測定レンジの
０％にあるときの測温抵抗体３の抵抗値R3は増
幅器１０３の利得の演算に全く関与しない。した
がつて増幅器１０３の演算抵抗器１８，２０，２
１の温度変動等によるゼロ点ずれも発生すること
がない。よつて従来の(4)項の欠点も一掃すること
ができる。
０％にあるときの測温抵抗体３の抵抗値R3は増
幅器１０３の利得の演算に全く関与しない。した
がつて増幅器１０３の演算抵抗器１８，２０，２
１の温度変動等によるゼロ点ずれも発生すること
がない。よつて従来の(4)項の欠点も一掃すること
ができる。
＜第３図の説明＞
第３図の回路は特願昭56−67272において提案
した回路である。この第３図の回路の特徴は増幅
器の負帰還回路の基準電位端を接続点Ａに接続し
た構造にある。この構造とすることにより増幅器
１０３は接続点Ｂと電位制御手段１０２の制御に
よつて得られた等価的な基準電位点（接続点Ａ）
との間の電圧を入力とする。従つて制御手段１０
２を構成する演算増幅器１７がオフセツト電圧を
持つていても、そのオフセツト電圧が増幅器１０
３の入力電圧に加算されない。よつて演算増幅器
１０３の入力電圧に加算されない。よつて演算増
幅器１７のオフセツト電圧が変動したとしても、
つまりＡ点の電位が多少変動したとしても、Ａ点
の電位変動が増幅器１９で増幅されて出力される
ことがない。よつて制御手段１７を構成する増幅
器としてオフセツト電圧が充分小さい高価な増幅
素子を用いなくて済む利点が得られる。その他の
作用効果は第２図の場合と全く同様である。
した回路である。この第３図の回路の特徴は増幅
器の負帰還回路の基準電位端を接続点Ａに接続し
た構造にある。この構造とすることにより増幅器
１０３は接続点Ｂと電位制御手段１０２の制御に
よつて得られた等価的な基準電位点（接続点Ａ）
との間の電圧を入力とする。従つて制御手段１０
２を構成する演算増幅器１７がオフセツト電圧を
持つていても、そのオフセツト電圧が増幅器１０
３の入力電圧に加算されない。よつて演算増幅器
１０３の入力電圧に加算されない。よつて演算増
幅器１７のオフセツト電圧が変動したとしても、
つまりＡ点の電位が多少変動したとしても、Ａ点
の電位変動が増幅器１９で増幅されて出力される
ことがない。よつて制御手段１７を構成する増幅
器としてオフセツト電圧が充分小さい高価な増幅
素子を用いなくて済む利点が得られる。その他の
作用効果は第２図の場合と全く同様である。
以上により先願発明の特徴とする点が理解でき
よう。ところで、第２図及び第３図に示した先願
発明は第６式に示したようにRc＝R1（ｋ−１）と
選定することにより測温抵抗体３の抵抗値変化に
よる測定電流の変動を抑制し、測温抵抗体３の抵
抗値変化を忠実に電圧信号V0として取出すこと
を目的とした。
よう。ところで、第２図及び第３図に示した先願
発明は第６式に示したようにRc＝R1（ｋ−１）と
選定することにより測温抵抗体３の抵抗値変化に
よる測定電流の変動を抑制し、測温抵抗体３の抵
抗値変化を忠実に電圧信号V0として取出すこと
を目的とした。
従つて測温抵抗体３の温度対抵抗値変化特性が
第６図に示す曲線６０１又は６０２のような非直
線性を持つ場合は出力端子１２から得られる電圧
信号V0の対温度特性も同じ非直線特性を持つ曲
線となる。従つて出力端子１２の後段に直線化装
置（リニアライザ）を設けるか或は温度指示計の
目盛を非直線化して刻む、等の対応を採らなけれ
ばならない。
第６図に示す曲線６０１又は６０２のような非直
線性を持つ場合は出力端子１２から得られる電圧
信号V0の対温度特性も同じ非直線特性を持つ曲
線となる。従つて出力端子１２の後段に直線化装
置（リニアライザ）を設けるか或は温度指示計の
目盛を非直線化して刻む、等の対応を採らなけれ
ばならない。
この発明は上述した先願発明の長所を生かした
まま、出力端子１２から得られる電圧信号V0の
対温度特性を直線化できるようにした温度測定回
路を得ることにある。
まま、出力端子１２から得られる電圧信号V0の
対温度特性を直線化できるようにした温度測定回
路を得ることにある。
＜発明の実施例＞
この発明では第４図に示すように電流設定抵抗
器１と測温抵抗体３との接続点Ｂに対し、第２電
流補正手段４０１を設け、この第２電流補正手段
４０１により測温抵抗体３の抵抗値変化を直線化
補正して出力するようにしたものである。
器１と測温抵抗体３との接続点Ｂに対し、第２電
流補正手段４０１を設け、この第２電流補正手段
４０１により測温抵抗体３の抵抗値変化を直線化
補正して出力するようにしたものである。
第２電流補正手段４０１は直線化補正すべき測
温抵抗体の特性に応じて各種の具体例が考えられ
る。測温抵抗体３は一般に白金抵抗線が主に用い
られる。白金抵抗線の温度対抵抗値特性は第６図
に曲線６０１として示すように上に凸となる非直
線特性を持つ。このような非直線特性を直線化補
正するには第１電流補正手段１８と同様に増幅器
１０３の出力側と正帰還入力点との間に抵抗器４
０２を接続して構成することができる。つまり第
６図に示す曲線６０１の非直線特性を直線化補正
するには第１電流補正手段１８を構成する抵抗器
の抵抗値Rcを上述した曲線Rc＝R1（ｋ−１）よ
り小さい値に選定することにより実現できる。従
つてこのときは第１電流補正手段１８を構成する
抵抗器に対し或る抵抗器Rfを持つ抵抗器４０２
を並列接続することにより第２電流補正手段４０
１を構成することができる。
温抵抗体の特性に応じて各種の具体例が考えられ
る。測温抵抗体３は一般に白金抵抗線が主に用い
られる。白金抵抗線の温度対抵抗値特性は第６図
に曲線６０１として示すように上に凸となる非直
線特性を持つ。このような非直線特性を直線化補
正するには第１電流補正手段１８と同様に増幅器
１０３の出力側と正帰還入力点との間に抵抗器４
０２を接続して構成することができる。つまり第
６図に示す曲線６０１の非直線特性を直線化補正
するには第１電流補正手段１８を構成する抵抗器
の抵抗値Rcを上述した曲線Rc＝R1（ｋ−１）よ
り小さい値に選定することにより実現できる。従
つてこのときは第１電流補正手段１８を構成する
抵抗器に対し或る抵抗器Rfを持つ抵抗器４０２
を並列接続することにより第２電流補正手段４０
１を構成することができる。
また第６図に示す曲線６０２のように曲線６０
１とは逆に下に凸となる非直線特性を持つ測温抵
抗体もある。これは例えばニツケルを主成分とす
る測温抵抗体の場合である。このように温度対抵
抗値変化が下に凸となる必直線特性を直線化補正
するには第１電流補正手段１８を構成する抵抗器
の抵抗値Rcを上述した関係Rc＝R1（ｋ−１）よ
り大きい値に選定すればよい。
１とは逆に下に凸となる非直線特性を持つ測温抵
抗体もある。これは例えばニツケルを主成分とす
る測温抵抗体の場合である。このように温度対抵
抗値変化が下に凸となる必直線特性を直線化補正
するには第１電流補正手段１８を構成する抵抗器
の抵抗値Rcを上述した関係Rc＝R1（ｋ−１）よ
り大きい値に選定すればよい。
以下にその理由を数式を用いて詳細に説明す
る。第４図において出力電圧V0と測温抵抗体３
との関係は第８式となる。たゞし、３線式測温抵
抗体３の配線抵抗の影響を打消すためにR1＝R2
＝Ｒとする。またｋ＝Ra＋Rb／Raとする。
る。第４図において出力電圧V0と測温抵抗体３
との関係は第８式となる。たゞし、３線式測温抵
抗体３の配線抵抗の影響を打消すためにR1＝R2
＝Ｒとする。またｋ＝Ra＋Rb／Raとする。
V0＝ｋ・Ｖ／Ｒ・R3＋R4／１＋
（R3＋ｒ）｛１／R1−１／Rc（ｋ−１）｝(8) 白金測温抵抗体のＴ℃における抵抗値RTは日
本工業規格JISC1604によれば、 RT＝R0（AT＋BT2＋１） (9) Ａ：3.974973×103、Ｂ：−5.8973×10-7、R0＝０
℃における抵抗値である。第８式においてR4を
R0と等しい値に設定すると、第８式及び第９式
より、出力電圧V0と温度Ｔの関係は以下の如く
なる。こゝでα＝１／R1−１／Rc（ｋ−１）とする。
（R3＋ｒ）｛１／R1−１／Rc（ｋ−１）｝(8) 白金測温抵抗体のＴ℃における抵抗値RTは日
本工業規格JISC1604によれば、 RT＝R0（AT＋BT2＋１） (9) Ａ：3.974973×103、Ｂ：−5.8973×10-7、R0＝０
℃における抵抗値である。第８式においてR4を
R0と等しい値に設定すると、第８式及び第９式
より、出力電圧V0と温度Ｔの関係は以下の如く
なる。こゝでα＝１／R1−１／Rc（ｋ−１）とする。
V0＝ｋ・Ｖ／Ｒ・R0（AT＋BT2）／１＋αR0AT＋αR0BT2
＋αr＝ｋ・Ｖ／Ｒ・R0・AT・１＋Ｂ／ＡＴ／１＋αr・
αR0AT＋αR0BT2 ｋ・Ｖ／Ｒ・R0・AT・（１＋αr＋Ｂ／ＡＴ＋αR0BT2
）−（αr＋αR0BT2）／１＋αr＋αR0AT＋αR0BT2(10)
こゝでα＝１／R1−１／Rc（ｋ−１）をαR0A＝Ｂ／
Ａ となるようにR1とRcを設定すると、 V0＝ｋ・Ｖ／Ｒ・R0・AT・｛１＋rB／R0A2＋Ｂ／ＡＴ＋
（Ｂ／ＡＴ）2｝−｛rB／R0A2＋（Ｂ／ＡＴ）2｝／１＋
rB／R0A2＋Ｂ／ＡＴ＋（Ｂ／ＡＴ）2 ＝ｋ・Ｖ／Ｒ・R0・AT１−rB／R0A2＋（Ｂ／ＡＴ）
2／１＋rB／R0A2＋Ｂ／ＡＴ＋（Ｂ／ＡＴ）2(11) 第11式より、出力電圧V0は温度Ｔに比例する
項と、温度Ｔの高次の項に分けることができる。
この高次の項が非直線誤差成分である。こゝで例
えばPt100を用い、０℃〜100℃までの温度範囲
を測定すると仮定して、Ａ、Ｂ、R0、ｒに実数
をあてはめ、非直線誤差成分Ｘの大きさを吟味し
てみる。こゝで配線抵抗ｒは仮りに10Ωとする。
＋αr＝ｋ・Ｖ／Ｒ・R0・AT・１＋Ｂ／ＡＴ／１＋αr・
αR0AT＋αR0BT2 ｋ・Ｖ／Ｒ・R0・AT・（１＋αr＋Ｂ／ＡＴ＋αR0BT2
）−（αr＋αR0BT2）／１＋αr＋αR0AT＋αR0BT2(10)
こゝでα＝１／R1−１／Rc（ｋ−１）をαR0A＝Ｂ／
Ａ となるようにR1とRcを設定すると、 V0＝ｋ・Ｖ／Ｒ・R0・AT・｛１＋rB／R0A2＋Ｂ／ＡＴ＋
（Ｂ／ＡＴ）2｝−｛rB／R0A2＋（Ｂ／ＡＴ）2｝／１＋
rB／R0A2＋Ｂ／ＡＴ＋（Ｂ／ＡＴ）2 ＝ｋ・Ｖ／Ｒ・R0・AT１−rB／R0A2＋（Ｂ／ＡＴ）
2／１＋rB／R0A2＋Ｂ／ＡＴ＋（Ｂ／ＡＴ）2(11) 第11式より、出力電圧V0は温度Ｔに比例する
項と、温度Ｔの高次の項に分けることができる。
この高次の項が非直線誤差成分である。こゝで例
えばPt100を用い、０℃〜100℃までの温度範囲
を測定すると仮定して、Ａ、Ｂ、R0、ｒに実数
をあてはめ、非直線誤差成分Ｘの大きさを吟味し
てみる。こゝで配線抵抗ｒは仮りに10Ωとする。
Ｘ＝−3.7×10-3＋（−1.5×10-4×Ｔ）2／１
−3.7×103＋（−1.5×10-4・Ｔ）＋（−1.5×10-4×Ｔ
）2 となる。これから明らかなようにこの発明によ
れば０℃〜100℃の測定範囲で温度Ｔに依存する
非直線誤差成分Ｘは10-3以下となることがわか
る。第７図にその結果を示す。第７図の曲線７０
１は白金測温抵抗体が持つ非直線誤差値、７０２
はこの発明による出力電圧V0の非直線誤差値を
示す。
−3.7×103＋（−1.5×10-4・Ｔ）＋（−1.5×10-4×Ｔ
）2 となる。これから明らかなようにこの発明によ
れば０℃〜100℃の測定範囲で温度Ｔに依存する
非直線誤差成分Ｘは10-3以下となることがわか
る。第７図にその結果を示す。第７図の曲線７０
１は白金測温抵抗体が持つ非直線誤差値、７０２
はこの発明による出力電圧V0の非直線誤差値を
示す。
＜発明の効果＞
第７図から明らかなようにこの発明によれば、
高精度に直線化補正することができる。然も基準
温度において接続点Ｂの電位を等価的に基準電位
点Ｄの電位となるように制御する電位制御手段１
０２と、不平衡形増幅器１０３との組合せによ
り、測温抵抗体３の配線抵抗ｒの影響を受けるこ
とがなく、また増幅器１０３に流入するバイアス
電流による影響を受けることがない、よつて精度
の高い温度測定回路を得ることができる。
高精度に直線化補正することができる。然も基準
温度において接続点Ｂの電位を等価的に基準電位
点Ｄの電位となるように制御する電位制御手段１
０２と、不平衡形増幅器１０３との組合せによ
り、測温抵抗体３の配線抵抗ｒの影響を受けるこ
とがなく、また増幅器１０３に流入するバイアス
電流による影響を受けることがない、よつて精度
の高い温度測定回路を得ることができる。
尚、第５図に示す回路の場合には出力電圧V0
は V0＝ｋ・Ｖ／Ｒ・AT・１−rB／R0A2＋R4＋ｒ／Ra
＋（Ｂ／ＡＴ）2／１＋R4＋ｒ／Ra＋rB／R0A2＋Ｂ／Ａ
Ｔ＋（Ｂ／ＡＴ）2(11)′ となり、上述の第11式とほゞ同様の結果が得ら
れる。よつて第５図に示す回路によつても第４図
の回路と同様に非直線誤差を充分小さい値に直線
化補正することができる。
は V0＝ｋ・Ｖ／Ｒ・AT・１−rB／R0A2＋R4＋ｒ／Ra
＋（Ｂ／ＡＴ）2／１＋R4＋ｒ／Ra＋rB／R0A2＋Ｂ／Ａ
Ｔ＋（Ｂ／ＡＴ）2(11)′ となり、上述の第11式とほゞ同様の結果が得ら
れる。よつて第５図に示す回路によつても第４図
の回路と同様に非直線誤差を充分小さい値に直線
化補正することができる。
こゝで先願発明ではα＝１／Ｒ−１／Rc（ｋ−１）＝
０に選定した。これに対しこの出願ではα＝１／R1
−１／Rc（ｋ−１）が、αR0A＝Ｂ／ＡとなるようにR1
とRcを設定した。先願発明により選定される第
１電流補正手段１８の抵抗値をRc1、この出願の
発明で選定した抵抗値Rc2とした場合、 Rc1／Rc2＝R1（ｋ−１）／（ｋ−１）A2・R0・Ｒ／A2
・R0−Ｒ・Ｂ ＝R1（A2・R0−Ｒ・Ｂ）／A2・R0・Ｒ R1＝Ｒであるから Rc1／Rc2＝１−Ｒ・Ｂ／A2・R0(12) となる。白金測温抵抗体による場合は上述した
ようにＢはJIS規格で定めるようにＢ＝−5.8973
×10-7であるから、第12式の右辺２項は正とな
る。よつてRc1／Rc2＞１となる。従つて第６図に示 すような上に凸となる非直線性を持つ測温抵抗体
の非直線誤差を直線化するには、先願発明で規定
した第１電流補正手段１８を構成する抵抗器の抵
抗値Rc1をわずかに小さい値に修正すればよい。
このため第２電流補正手段４０１としては第１電
流補正手段１８と並列に抵抗器４０２を接続して
構成することができる。
１電流補正手段１８の抵抗値をRc1、この出願の
発明で選定した抵抗値Rc2とした場合、 Rc1／Rc2＝R1（ｋ−１）／（ｋ−１）A2・R0・Ｒ／A2
・R0−Ｒ・Ｂ ＝R1（A2・R0−Ｒ・Ｂ）／A2・R0・Ｒ R1＝Ｒであるから Rc1／Rc2＝１−Ｒ・Ｂ／A2・R0(12) となる。白金測温抵抗体による場合は上述した
ようにＢはJIS規格で定めるようにＢ＝−5.8973
×10-7であるから、第12式の右辺２項は正とな
る。よつてRc1／Rc2＞１となる。従つて第６図に示 すような上に凸となる非直線性を持つ測温抵抗体
の非直線誤差を直線化するには、先願発明で規定
した第１電流補正手段１８を構成する抵抗器の抵
抗値Rc1をわずかに小さい値に修正すればよい。
このため第２電流補正手段４０１としては第１電
流補正手段１８と並列に抵抗器４０２を接続して
構成することができる。
第６図に曲線６０２として示す下に凸となる非
直線誤差を持つ測温抵抗体の場合は第12式におい
てＢは正符号を持つことからRc1／Rc2＜１となる。
直線誤差を持つ測温抵抗体の場合は第12式におい
てＢは正符号を持つことからRc1／Rc2＜１となる。
よつてこのような非直線誤差を直線化補正するに
は第１電流補正手段１８に使用する抵抗器の抵抗
値Rc1を、先端発明で規定したRcより大きい値に
修正すればよいこととなる。従つて下に凸となる
非直線性を補正する場合には第２電流補正手段４
０１は第１電流補正手段１８を構成する抵抗器と
直列に所定の抵抗値を持つ抵抗器を接続して構成
することができる。
は第１電流補正手段１８に使用する抵抗器の抵抗
値Rc1を、先端発明で規定したRcより大きい値に
修正すればよいこととなる。従つて下に凸となる
非直線性を補正する場合には第２電流補正手段４
０１は第１電流補正手段１８を構成する抵抗器と
直列に所定の抵抗値を持つ抵抗器を接続して構成
することができる。
このため増幅器１０３、正帰還回路のプリント
基板に第８図に示すように、第２電流補正手段４
０１を接続する端子部８０１，８０２及び８０
３，８０４を形成しておき、直線化補正すべき特
性に応じて端子部８０３と８０４の間を短絡して
端子部８０１と８０３の間に第２電流補正手段４
０１を構成する抵抗器４０２を接続するか、或は
端子部８０１と８０２間を開放状態とし、端子部
８０３と８０４の間に抵抗器を接続できるように
構成しておくことにより、補正すべき非直線性が
何れの場合にも対応することができる。
基板に第８図に示すように、第２電流補正手段４
０１を接続する端子部８０１，８０２及び８０
３，８０４を形成しておき、直線化補正すべき特
性に応じて端子部８０３と８０４の間を短絡して
端子部８０１と８０３の間に第２電流補正手段４
０１を構成する抵抗器４０２を接続するか、或は
端子部８０１と８０２間を開放状態とし、端子部
８０３と８０４の間に抵抗器を接続できるように
構成しておくことにより、補正すべき非直線性が
何れの場合にも対応することができる。
また他の方法としては各種の測温抵抗体の非直
線性に対してその非直線性を直線化するための第
２電流補正手段４０１の抵抗値と第１電流補正手
段１８との合成抵抗値を予め求めておき、第１電
流補正手段１８を構成する抵抗器を目的とする直
線化補正に必要な抵抗値のものに交換するように
してもよい。またシヨートバーのような切替手段
により測温抵抗体の種類に応じて抵抗値を変更で
きるように構成することもできる。
線性に対してその非直線性を直線化するための第
２電流補正手段４０１の抵抗値と第１電流補正手
段１８との合成抵抗値を予め求めておき、第１電
流補正手段１８を構成する抵抗器を目的とする直
線化補正に必要な抵抗値のものに交換するように
してもよい。またシヨートバーのような切替手段
により測温抵抗体の種類に応じて抵抗値を変更で
きるように構成することもできる。
＜この発明の他の実施例＞
第１及び第２電流補正手段１８及び４０１の他
の構造としては第９図に示すように電流供給回路
９０１を設け、この電流供給回路９０１から出力
される電流値ｉを増幅器１９の出力により制御す
ることにより上述と同様の作用効果を得ることが
できる。
の構造としては第９図に示すように電流供給回路
９０１を設け、この電流供給回路９０１から出力
される電流値ｉを増幅器１９の出力により制御す
ることにより上述と同様の作用効果を得ることが
できる。
つまり、接続点Ｂの電圧をVi、電流供給手段
９０１の出力電流値をi1、抵抗器９０２の抵抗値
をRc、抵抗器９０３の抵抗値をRdとすると、 ｉ＝Vi・Rd／Ra・Rc となり、接続点Ｂの電圧Viに比例した電流が接
続点ｂに注入され、測温抵抗体３の非直線特性を
直線化補正することができる。
９０１の出力電流値をi1、抵抗器９０２の抵抗値
をRc、抵抗器９０３の抵抗値をRdとすると、 ｉ＝Vi・Rd／Ra・Rc となり、接続点Ｂの電圧Viに比例した電流が接
続点ｂに注入され、測温抵抗体３の非直線特性を
直線化補正することができる。
従つてこの場合には電流供給手段９０１が第１
及び第２電流補正手段１８と４０１とを兼ねるこ
ととなる。また第９図に示した電流供給手段９０
１は第５図の回路に応用することができることは
容易に理解できよう。
及び第２電流補正手段１８と４０１とを兼ねるこ
ととなる。また第９図に示した電流供給手段９０
１は第５図の回路に応用することができることは
容易に理解できよう。
＜総括＞
以上説明したようにこの発明によれば、先願発
明により提案した踏徴に加えて、測温抵抗体３の
非直線性を直線化補正することができる。然もそ
の直線化補正のためには先願発明で規定した抵抗
値Rcを直線化すべき特性に応じて大きい方向又
は小さい方向にその値を修正するだけで上に凸の
非直線性及び下に凸の非直線性の何れをも直線化
補正することができる。よつて安価に直線性のよ
い温度測定回路を得ることができる。
明により提案した踏徴に加えて、測温抵抗体３の
非直線性を直線化補正することができる。然もそ
の直線化補正のためには先願発明で規定した抵抗
値Rcを直線化すべき特性に応じて大きい方向又
は小さい方向にその値を修正するだけで上に凸の
非直線性及び下に凸の非直線性の何れをも直線化
補正することができる。よつて安価に直線性のよ
い温度測定回路を得ることができる。
第１図は従来一般に使用されている温度測定回
路を説明するための接続図、第２図及び第３図は
先に出願した温度測定回路を説明するための接続
図、第４図はこの出願の第１発明に該当する実施
例を示す接続図、第５図はこの出願の第２発明に
該当する実施例を示す接続図、第６図は測温抵抗
体が持つ非直線性を説明するためのグラフ、第７
図はこの発明の効果を説明するためのグラフ、第
８図はこの発明を適用する場合のプリント基板の
具体例を示す平面図、第９図はこの発明の他の実
施例を示す接続図である。 １：電流設定抵抗器、３：測温抵抗体、１０
１：直列回路、VE：定電圧源、１０２：接続点
Ｂの電位を等価的に基準電位点Ｄの電位となるよ
うに制御する電位制御手段、１０３：増幅器、１
８：第１電流補正手段、４０１：第２電流補正手
段。
路を説明するための接続図、第２図及び第３図は
先に出願した温度測定回路を説明するための接続
図、第４図はこの出願の第１発明に該当する実施
例を示す接続図、第５図はこの出願の第２発明に
該当する実施例を示す接続図、第６図は測温抵抗
体が持つ非直線性を説明するためのグラフ、第７
図はこの発明の効果を説明するためのグラフ、第
８図はこの発明を適用する場合のプリント基板の
具体例を示す平面図、第９図はこの発明の他の実
施例を示す接続図である。 １：電流設定抵抗器、３：測温抵抗体、１０
１：直列回路、VE：定電圧源、１０２：接続点
Ｂの電位を等価的に基準電位点Ｄの電位となるよ
うに制御する電位制御手段、１０３：増幅器、１
８：第１電流補正手段、４０１：第２電流補正手
段。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 抵抗値が等しく、一端が互に共通接続された
二つの測定電流設定抵抗器と、この測定電流設定
抵抗器の一方の一端に一端が接続された三線式測
温抵抗体と、上記測定電流設定抵抗器の他方の一
端に一端が接続され他端が上記三線式測温抵抗体
の他端に接続され測定温度レンジによつて適宜そ
の値が選定されるゼロサプレツシヨン抵抗器との
四つの抵抗器によつて構成される抵抗ブリツジ
と、上記二つの測定電流設定抵抗器の接続点と基
準電位点の間に一定電圧を与える定電圧源と、上
記ゼロサプレツシヨン抵抗器と測定電流設定抵抗
器の接続点が常時基準電位となるように上記測温
抵抗体とゼロサプレツシヨン抵抗器の接続点の電
位を制御する手段と、上記測温抵抗体と測定電流
設定抵抗器の接続点の電位が入力され、その入力
点が正帰還回路の接続端とされた増幅器とよりな
り、上記測定電流設定抵抗器の抵抗値をR1、上
記正帰還回路の正帰還抵抗値をRc、その正帰還
回路の負帰還利得の逆数をｋ、上記測温抵抗体の
抵抗値をR0（AT＋BT2＋１）（Ｔは温度）とする
時、１／R1−１／Rc（ｋ−１）＝αがαR0A＝Ｂ／Ａと
なる ように上記R1とRcとが設定されており、上記測
温抵抗体の温度に比例した出力が得られることを
特徴とする測温抵抗体による温度測定回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6059382A JPS58178234A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | 測温抵抗体による温度測定回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6059382A JPS58178234A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | 測温抵抗体による温度測定回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58178234A JPS58178234A (ja) | 1983-10-19 |
| JPS6336447B2 true JPS6336447B2 (ja) | 1988-07-20 |
Family
ID=13146683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6059382A Granted JPS58178234A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | 測温抵抗体による温度測定回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58178234A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH039718A (ja) * | 1989-06-06 | 1991-01-17 | Sanyo Electric Co Ltd | 掃除機用自在車輪装置 |
| JP2008209121A (ja) * | 2007-02-23 | 2008-09-11 | Mitsubishi Electric Corp | 温度測定装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO167336C (no) * | 1989-04-25 | 1991-10-23 | Norapp Joh H Andresen | Elektronisk kretsanordning. |
| US7484887B2 (en) * | 2003-02-20 | 2009-02-03 | Ysis Incorporated | Digitally modified resistive output for a temperature sensor |
| CN101109662B (zh) * | 2006-07-17 | 2010-09-29 | 梅特勒-托利多仪器（上海）有限公司 | 一种热电阻温度测量电路 |
-
1982
- 1982-04-12 JP JP6059382A patent/JPS58178234A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH039718A (ja) * | 1989-06-06 | 1991-01-17 | Sanyo Electric Co Ltd | 掃除機用自在車輪装置 |
| JP2008209121A (ja) * | 2007-02-23 | 2008-09-11 | Mitsubishi Electric Corp | 温度測定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58178234A (ja) | 1983-10-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4798093A (en) | Apparatus for sensor compensation | |
| US4169243A (en) | Remote sensing apparatus | |
| JPH08510549A (ja) | 統合的な温度信号を出力する歪みゲージセンサ | |
| JPS6142876B2 (ja) | ||
| JPH02177566A (ja) | 半導体歪み検出装置 | |
| US3805616A (en) | Temperature measuring apparatus | |
| US4196382A (en) | Physical quantities electric transducers temperature compensation circuit | |
| US3783692A (en) | Resistance bulb compensation circuits | |
| JP5055367B2 (ja) | ブリッジ回路出力電圧のオフセット調整回路 | |
| JPS6336447B2 (ja) | ||
| US6107861A (en) | Circuit for self compensation of silicon strain gauge pressure transmitters | |
| JP2002131159A (ja) | センサ回路 | |
| JPS60165527A (ja) | 温度計測回路 | |
| KR100238390B1 (ko) | 압력센서의 온도 보상 회로 | |
| JP2948958B2 (ja) | トランスジューサ回路 | |
| JP2934538B2 (ja) | トランスジューサ回路とその製造方法 | |
| JPH06294664A (ja) | 非線形回路 | |
| JPH11160347A (ja) | センサ回路 | |
| US20230408604A1 (en) | Sensor output compensation circuit | |
| JPS625291B2 (ja) | ||
| JPH0419470Y2 (ja) | ||
| JPH0431535Y2 (ja) | ||
| KR800000451Y1 (ko) | 디지탈온도계 특성 보정회로 | |
| JPS6057016B2 (ja) | 圧力・差圧伝送器 | |
| JP2516647Y2 (ja) | 温度補償回路 |