JPS63319201A - 熱処理用雰囲気発生装置 - Google Patents
熱処理用雰囲気発生装置Info
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- JPS63319201A JPS63319201A JP15280687A JP15280687A JPS63319201A JP S63319201 A JPS63319201 A JP S63319201A JP 15280687 A JP15280687 A JP 15280687A JP 15280687 A JP15280687 A JP 15280687A JP S63319201 A JPS63319201 A JP S63319201A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/22—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by decomposition of gaseous or liquid organic compounds
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、鋼の無脱炭焼入れ、浸炭、焼結等の熱処理
の際、カーボンコントロール用雰囲気として利用される
メタノール分解ガスを、効率良く供給する熱処理用雰囲
気発生装置に関する。
の際、カーボンコントロール用雰囲気として利用される
メタノール分解ガスを、効率良く供給する熱処理用雰囲
気発生装置に関する。
[従来の技術]
従来より、熱処理時のカーボンコントロール用雰囲気と
してCOガスやH,ガスが好ましいとされており1、こ
れらのガスを得るために、(1)式のようなメタノール
分解反応が利用されている。
してCOガスやH,ガスが好ましいとされており1、こ
れらのガスを得るために、(1)式のようなメタノール
分解反応が利用されている。
CH+OH→CO+2 H2・・・・(1)このような
メタノールの分解ガスの利用法としては、熱処理炉内に
メタノールの液体あるいは気体状物を導入し、熱処理炉
内でメタノールの分解反応を行うと同時に熱処理に供す
る方法と、熱処理炉と別にまたは熱処理炉のガス導入日
付近に分解器を設け、ここでメタノールの分解反応を行
った後発生分解ガスを熱処理炉内に導入して熱処理に供
する方法とがある。
メタノールの分解ガスの利用法としては、熱処理炉内に
メタノールの液体あるいは気体状物を導入し、熱処理炉
内でメタノールの分解反応を行うと同時に熱処理に供す
る方法と、熱処理炉と別にまたは熱処理炉のガス導入日
付近に分解器を設け、ここでメタノールの分解反応を行
った後発生分解ガスを熱処理炉内に導入して熱処理に供
する方法とがある。
上述のように熱処理炉内でメタノール分解を行う方法と
して、例えば、窒素ガスの噴霧物中でメタノールの霧化
が行なわれるようなインジェクターを設け、このインジ
ェクターを通して熱処理炉内に霧状メタノールを供給す
るか、あるいは、メタノールの沸点以」二に加熱された
加熱炉を設(′J1この加熱炉を通して気体状メタノー
ルを熱処理炉内に供給し、その後この熱処理炉内におい
てメタノールの分解反応を行うといった方法などが提供
されている。この方法は、熱処理炉内部の熱を、熱処理
と同時にメタノール分解にも効率良く利用するために、
メタノールを霧状あるいは気体状で分解反応の場に送り
込むことを意図している。
して、例えば、窒素ガスの噴霧物中でメタノールの霧化
が行なわれるようなインジェクターを設け、このインジ
ェクターを通して熱処理炉内に霧状メタノールを供給す
るか、あるいは、メタノールの沸点以」二に加熱された
加熱炉を設(′J1この加熱炉を通して気体状メタノー
ルを熱処理炉内に供給し、その後この熱処理炉内におい
てメタノールの分解反応を行うといった方法などが提供
されている。この方法は、熱処理炉内部の熱を、熱処理
と同時にメタノール分解にも効率良く利用するために、
メタノールを霧状あるいは気体状で分解反応の場に送り
込むことを意図している。
他方、熱処理炉とは別にまたは熱処理炉の導入口付近に
設(」た分解器内でメタノール分解を行う方法としては
、例えば、熱処理炉のメタノール滴下口付近に設i′J
られた熱板と、その熱板の周囲を囲むように設けられた
多孔質の耐火物等からなる壁とで形成された分解器を設
け、この分解器内においてメタノールの分解反応を行っ
た後、生成分解カスを順次熱処理炉内に導入するといっ
た方法などが提供されている。この方法は、熱処理を十
分行うために、これに必要なメタノール分解カスのみを
外部から供給するというもので、未分解メタノールが熱
処理炉内に混入することなく、分解ガスのみを効率良く
熱処理に利用することを意図している。
設(」た分解器内でメタノール分解を行う方法としては
、例えば、熱処理炉のメタノール滴下口付近に設i′J
られた熱板と、その熱板の周囲を囲むように設けられた
多孔質の耐火物等からなる壁とで形成された分解器を設
け、この分解器内においてメタノールの分解反応を行っ
た後、生成分解カスを順次熱処理炉内に導入するといっ
た方法などが提供されている。この方法は、熱処理を十
分行うために、これに必要なメタノール分解カスのみを
外部から供給するというもので、未分解メタノールが熱
処理炉内に混入することなく、分解ガスのみを効率良く
熱処理に利用することを意図している。
しかし、」二連のいずれの方法においても、熱処理に十
分効果を発揮するメタノール分解ガスを得ろためには、
メタノールの分解反応が十分に進行するということか必
須である。
分効果を発揮するメタノール分解ガスを得ろためには、
メタノールの分解反応が十分に進行するということか必
須である。
[発明が解決しようとする問題点]
ところが、従来技術のうち、熱処理炉内で熱処理と同時
にメタノールの分解反応を行う方法においては、熱処理
炉内の熱を利用できるものの、熱処理炉内の雰囲気ガス
組成が不均一となり、特に未分解メタノールが直接処理
物に触れた部分においては部分的スーティングが発生す
るなどといった問題があった。また、分解反応を効率良
く進行させるために、メタノール供給時に予め霧状、あ
るいは気体状とずろ工程を経なくてはならないという不
都合もあった。さらに、メタノールの分解率が十分てな
いといった大きな問題も抱えていた。
にメタノールの分解反応を行う方法においては、熱処理
炉内の熱を利用できるものの、熱処理炉内の雰囲気ガス
組成が不均一となり、特に未分解メタノールが直接処理
物に触れた部分においては部分的スーティングが発生す
るなどといった問題があった。また、分解反応を効率良
く進行させるために、メタノール供給時に予め霧状、あ
るいは気体状とずろ工程を経なくてはならないという不
都合もあった。さらに、メタノールの分解率が十分てな
いといった大きな問題も抱えていた。
一方、熱処理炉とは別にまたは熱処理炉の導入ロイ」近
に設けた分解器でメタノールを分解し、この生成分解ガ
スを熱処理内に供給するという方法においては、熱処理
炉内の雰囲気ガス組成が不均一になるといった不都合は
解消したものの、特に熱処理炉と別に設けた分解器の場
合において、分解器の加熱源を新たに必要とするなどの
問題か生じ、また」一連の方法と同様、メタノールの分
解率が十分得られないという重要な問題が残されていノ
こ。
に設けた分解器でメタノールを分解し、この生成分解ガ
スを熱処理内に供給するという方法においては、熱処理
炉内の雰囲気ガス組成が不均一になるといった不都合は
解消したものの、特に熱処理炉と別に設けた分解器の場
合において、分解器の加熱源を新たに必要とするなどの
問題か生じ、また」一連の方法と同様、メタノールの分
解率が十分得られないという重要な問題が残されていノ
こ。
この発明は、」二連の問題点を解消し、熱処理炉内の雰
囲気ガス組成を不均一化することなく、熱処理炉の熱を
利用してメタノール分解反応を行い、高分解率で生成分
解ガスを得ることができるような熱処理用雰囲気発生装
置を提供することを目的としている。
囲気ガス組成を不均一化することなく、熱処理炉の熱を
利用してメタノール分解反応を行い、高分解率で生成分
解ガスを得ることができるような熱処理用雰囲気発生装
置を提供することを目的としている。
[問題点を解決するための手段]
この発明は、」二記問題点を解決するために、熱処理炉
内に設置してメタノールの分解反応を行う熱処理用雰囲
気発生装置の内部に、ツノ−ポンおよび/または活性炭
の充填率が0.15(体積比)以上となるように配合し
てなる分解層を設けたことをその解決手段とする。
内に設置してメタノールの分解反応を行う熱処理用雰囲
気発生装置の内部に、ツノ−ポンおよび/または活性炭
の充填率が0.15(体積比)以上となるように配合し
てなる分解層を設けたことをその解決手段とする。
次に、この発明を図面に基いて説明する。
第1図は、この発明の熱処理用雰囲気発生装置の一例を
示すものである。
示すものである。
図中符号1は、この発明の熱処理用雰囲気発生装置であ
る。この熱処理用雰囲気発生装置1は、分解層2と、そ
の」二部に形成された高温ガス化層3、そして、さらに
その上部に設けられたメタノール導入管4とより構成さ
れる。ここで、この熱処理用雰囲気発生装置lは、その
外壁5を熱伝導性の良好な銅、鉄等からなる金属板で作
成したもので、この外壁5の厚さは2〜5mm程度が望
ましい。また、熱処理用雰囲気発生装置1の内容積は、
500〜7000 cm3程度のものが好適に使用され
る。
る。この熱処理用雰囲気発生装置1は、分解層2と、そ
の」二部に形成された高温ガス化層3、そして、さらに
その上部に設けられたメタノール導入管4とより構成さ
れる。ここで、この熱処理用雰囲気発生装置lは、その
外壁5を熱伝導性の良好な銅、鉄等からなる金属板で作
成したもので、この外壁5の厚さは2〜5mm程度が望
ましい。また、熱処理用雰囲気発生装置1の内容積は、
500〜7000 cm3程度のものが好適に使用され
る。
また、導入管4はメタノールを」二記高温ガス化層3お
よび分解層2へ送り込むためのもので、この導入管4に
は導入口が2個形成されているため、必要に応じてメタ
ノール以外にN7等の不活性ガスを同時に導入すること
もできる。この導入管4を通過したメタノールは、導入
管4直下に設けられた高温ガス化層3の内部に導入され
、ここでガス化され気体状となる。この高温ガス化層3
の下部は、」二部仕切り板6を隔ててその下の分解層2
と仕切られている。この」二部仕切り板6は、厚さ2〜
5mm程度の銅、鉄等からなる金属板に、1〜4mm程
度の微細孔が形成されてなるものである。
よび分解層2へ送り込むためのもので、この導入管4に
は導入口が2個形成されているため、必要に応じてメタ
ノール以外にN7等の不活性ガスを同時に導入すること
もできる。この導入管4を通過したメタノールは、導入
管4直下に設けられた高温ガス化層3の内部に導入され
、ここでガス化され気体状となる。この高温ガス化層3
の下部は、」二部仕切り板6を隔ててその下の分解層2
と仕切られている。この」二部仕切り板6は、厚さ2〜
5mm程度の銅、鉄等からなる金属板に、1〜4mm程
度の微細孔が形成されてなるものである。
ガス化されたメタノールはこれらの微細孔を通ってその
下の分解層2へ導入される。分解層2は、耐火物7で充
填された層とカーボンあるいは活性炭8で充填された層
とからなり、この間を中段仕切り板9で仕切られている
。ここで、分解層2全体に対するカーボンあるいは活性
炭8で充填された層の比は体積比で0.15以上である
。中段仕切り板9は、厚さ2〜5mm程度の銅、鉄等か
らなる金属板に微細孔が形成されてなるものであり、メ
タノール分子はこの微細孔を自由に通過しながら分解さ
れていく。ここで、耐火物7としては、粒径3〜6mm
程度のアルミナシリカ系、ケイ石基、クロムマグネシア
系などの耐火物粒、あるいは耐火物棒が好適に使用され
る。また、カーボンとしてはアセチレンブラック、ファ
ーネス系ブラック等が適当であり、活性炭にはヤシガラ
系等が好ましい。これらのカーボンあるいは活性炭は、
いずれも粒径2〜6mm程度のものが好適に使用される
。
下の分解層2へ導入される。分解層2は、耐火物7で充
填された層とカーボンあるいは活性炭8で充填された層
とからなり、この間を中段仕切り板9で仕切られている
。ここで、分解層2全体に対するカーボンあるいは活性
炭8で充填された層の比は体積比で0.15以上である
。中段仕切り板9は、厚さ2〜5mm程度の銅、鉄等か
らなる金属板に微細孔が形成されてなるものであり、メ
タノール分子はこの微細孔を自由に通過しながら分解さ
れていく。ここで、耐火物7としては、粒径3〜6mm
程度のアルミナシリカ系、ケイ石基、クロムマグネシア
系などの耐火物粒、あるいは耐火物棒が好適に使用され
る。また、カーボンとしてはアセチレンブラック、ファ
ーネス系ブラック等が適当であり、活性炭にはヤシガラ
系等が好ましい。これらのカーボンあるいは活性炭は、
いずれも粒径2〜6mm程度のものが好適に使用される
。
この際、カーボンまたは活性炭8はメタノール分解反応
の触媒的な作用を示すものである。ここで、このカーボ
ンまたは活性炭8を充填してなる層の体積比を上記の範
囲に限定したのは、0.15(体積比)未満であると、
メタノール分解反応を促進させる効果が充分得られない
ためである。
の触媒的な作用を示すものである。ここで、このカーボ
ンまたは活性炭8を充填してなる層の体積比を上記の範
囲に限定したのは、0.15(体積比)未満であると、
メタノール分解反応を促進させる効果が充分得られない
ためである。
このように、耐火物7の充填層及びカーボンあるいは活
性炭8の充填層内でメタノール分解により発生したCO
ガスやH、ガスは、この熱処理用雰囲気発生装置lの最
下部に到達する。最下部には微細孔の形成された下部仕
切り板IOが設けられている。COガスやH、ガスは、
−この下部仕切り板lOの微細孔を通過して熱処理に供
することができる。ここで、下部仕切り板10には、厚
さ2〜5mm程度の銅、鉄等からなる金属板が使用され
、これに形成される微細孔の径は1〜4.mm程度が好
ましい。
性炭8の充填層内でメタノール分解により発生したCO
ガスやH、ガスは、この熱処理用雰囲気発生装置lの最
下部に到達する。最下部には微細孔の形成された下部仕
切り板IOが設けられている。COガスやH、ガスは、
−この下部仕切り板lOの微細孔を通過して熱処理に供
することができる。ここで、下部仕切り板10には、厚
さ2〜5mm程度の銅、鉄等からなる金属板が使用され
、これに形成される微細孔の径は1〜4.mm程度が好
ましい。
次に、この発明の熱処理雰囲気発生装置lの使用法の一
例を第2図に示した。
例を第2図に示した。
図中符号11は熱処理炉である。この熱処理炉11の上
部炉壁12に、適宜の大きさの穴を炉壁面に垂直に2個
あけ、このうち1つに炉内撹拌ファン13、もう1つに
熱処理用雰囲気発生装置lを取り付ける。この際、熱処
理用雰囲気発生装置lは、高温ガス化層3及び分解層2
が熱処理炉ll内に、また導入管4が熱処理炉11の外
側に配置されるように、上部炉壁12に貫通させて固定
する。
部炉壁12に、適宜の大きさの穴を炉壁面に垂直に2個
あけ、このうち1つに炉内撹拌ファン13、もう1つに
熱処理用雰囲気発生装置lを取り付ける。この際、熱処
理用雰囲気発生装置lは、高温ガス化層3及び分解層2
が熱処理炉ll内に、また導入管4が熱処理炉11の外
側に配置されるように、上部炉壁12に貫通させて固定
する。
このようにして、この熱処理用雰囲気発生装置1は鋼な
どの熱処理に際し使用されるのであるが、熱処理炉11
内の熱をそのまま利用するため、メタノールの分解反応
は温度720〜1000℃で行なわれる。また、熱処理
用雰囲気発生装置l内におけるガスの平均滞留時間は0
.25〜0.8secが望ましいとされる。そこで、こ
の温度及び滞留時間の条件において十分な分解率を得る
ために、次のような方法によりこの熱処理用雰囲気発生
装置1の設計を行った。
どの熱処理に際し使用されるのであるが、熱処理炉11
内の熱をそのまま利用するため、メタノールの分解反応
は温度720〜1000℃で行なわれる。また、熱処理
用雰囲気発生装置l内におけるガスの平均滞留時間は0
.25〜0.8secが望ましいとされる。そこで、こ
の温度及び滞留時間の条件において十分な分解率を得る
ために、次のような方法によりこの熱処理用雰囲気発生
装置1の設計を行った。
ある温度におけるメタノールの平均流儀は、次8一
式(1)に従って求められる。ここで、Wは分解温度に
おける平均ガス流量(’cm’/ 5ee)、Wrは不
活性ガス流量(am’/ 5ee)、WMはメタノール
ガス流量(cm375ec)を表す。さらに、この平均
ガス流量と熱処理用雰囲気発生装置内容積とにより、ガ
スの平均滞留時間が、次式(2)に従って算出される。
おける平均ガス流量(’cm’/ 5ee)、Wrは不
活性ガス流量(am’/ 5ee)、WMはメタノール
ガス流量(cm375ec)を表す。さらに、この平均
ガス流量と熱処理用雰囲気発生装置内容積とにより、ガ
スの平均滞留時間が、次式(2)に従って算出される。
ここで、tは平均滞留時間(see)、■は熱処理用雰
囲気発生装置内容積(cm3)を現す。
囲気発生装置内容積(cm3)を現す。
W=W!+2WM・・・(2)
を−V/W ・・・(3)
この関係により、温度720〜1000°C1平均滞留
時間0.25〜0.8secとしたときの熱処理用雰囲
気発生装置内容積は、500〜7000 am3程度と
された。ここで、平均滞留時間を上記範囲に限定したの
は、0.25sec未満であると、分解反応時間が短く
十分な分解率が得られないという不都合があり、また0
、8secを越えると、分解率は向上するものの、熱処
理用雰囲気発生装置内容積を大きくする必要が生じ、こ
れては既存の熱処理炉11への取り付けが不可能になる
という不都合が生じるためである。
時間0.25〜0.8secとしたときの熱処理用雰囲
気発生装置内容積は、500〜7000 am3程度と
された。ここで、平均滞留時間を上記範囲に限定したの
は、0.25sec未満であると、分解反応時間が短く
十分な分解率が得られないという不都合があり、また0
、8secを越えると、分解率は向上するものの、熱処
理用雰囲気発生装置内容積を大きくする必要が生じ、こ
れては既存の熱処理炉11への取り付けが不可能になる
という不都合が生じるためである。
」一連のように1.て、この熱処理用雰囲気発生装置1
は既存の熱処理炉11に取り付:って使用される。この
際、従来のようにメタノールを予め霧状化あるいは気体
化させておく必要がなく、熱処理炉1.1の外部から導
入管4を通じて導入された液状メタノールは、熱処理炉
ll内に設置された高温ガス化層3および分解層2にお
いて、熱処理炉11の熱によりカス化され、分解される
。一般に熱処理温度は、」二記のように720〜100
08Cであるが、この熱をそのまま有効利用することが
できるので、メタノールの分解反応のための特別な加熱
源を必要としない利点がある。
は既存の熱処理炉11に取り付:って使用される。この
際、従来のようにメタノールを予め霧状化あるいは気体
化させておく必要がなく、熱処理炉1.1の外部から導
入管4を通じて導入された液状メタノールは、熱処理炉
ll内に設置された高温ガス化層3および分解層2にお
いて、熱処理炉11の熱によりカス化され、分解される
。一般に熱処理温度は、」二記のように720〜100
08Cであるが、この熱をそのまま有効利用することが
できるので、メタノールの分解反応のための特別な加熱
源を必要としない利点がある。
また、」−述のように、使用温度や平均滞留時間等の使
用条件に合わせて、メタノールの平均流量および熱処理
用雰囲気発生装置内容積を適宜設計することも可能であ
る。
用条件に合わせて、メタノールの平均流量および熱処理
用雰囲気発生装置内容積を適宜設計することも可能であ
る。
さらに、この分解層2においては、カーボンあるいは活
性炭8が分解反応に触媒的に作用し、このため分解反応
を促進する効果が得られる。すなイつち、この分解層2
iJ、カーボンあるい(」活性炭8が015(体積比
)以上充填されているため、温度720〜1000°C
で、しかも熱処理用雰囲気発生装置1内にお(Jるメタ
ノールの平均滞留時間が0.25〜0.8secという
比較的短い時間においても、高い分解率をもって、熱処
理に有効なCOガスおよびH、ガスを発生させることが
可能である。
性炭8が分解反応に触媒的に作用し、このため分解反応
を促進する効果が得られる。すなイつち、この分解層2
iJ、カーボンあるい(」活性炭8が015(体積比
)以上充填されているため、温度720〜1000°C
で、しかも熱処理用雰囲気発生装置1内にお(Jるメタ
ノールの平均滞留時間が0.25〜0.8secという
比較的短い時間においても、高い分解率をもって、熱処
理に有効なCOガスおよびH、ガスを発生させることが
可能である。
ざらに、この熱処理雰囲気発生装置lにおいては、未分
解メタノールを熱処理炉ll内に送り込むことがないの
で、部分的スーティングが発生ずることがなく、また熱
処理炉II内の雰囲気組成の安定を保つことも比較的容
易である。
解メタノールを熱処理炉ll内に送り込むことがないの
で、部分的スーティングが発生ずることがなく、また熱
処理炉II内の雰囲気組成の安定を保つことも比較的容
易である。
なお、以」−の説明においては、分解層2としてカーボ
ンあるいは活性炭の層と炭化物の層とを積層したものを
示したが、これに限らず、カーボンあるいは活性炭と炭
化物とを混合したものを分解層2としてもよい。また、
この場合には、炭化物を全く用いずにカーホンあるいは
活性炭のみから分解層2を形成することもてきる。
ンあるいは活性炭の層と炭化物の層とを積層したものを
示したが、これに限らず、カーボンあるいは活性炭と炭
化物とを混合したものを分解層2としてもよい。また、
この場合には、炭化物を全く用いずにカーホンあるいは
活性炭のみから分解層2を形成することもてきる。
[実施例]
この発明の実施例(9例)並びに比較例(4例)を、表
1のカーボンおよび活性炭充填率(I−1c)に従って
作成した。
1のカーボンおよび活性炭充填率(I−1c)に従って
作成した。
(以下金白)
これらの熱処理用雰囲気発生装置は、いずれも、その外
壁を厚さ3mm程度の鉄板で作成し、その内容積を70
0 am3としたものである。またその内部の上部仕切
り板、中段仕切り板、及び下部仕切り板はいずれも鉄板
を利用し、2mm程度の微細孔を形成してなるものであ
る。
壁を厚さ3mm程度の鉄板で作成し、その内容積を70
0 am3としたものである。またその内部の上部仕切
り板、中段仕切り板、及び下部仕切り板はいずれも鉄板
を利用し、2mm程度の微細孔を形成してなるものであ
る。
分解層内の耐火物の層には、耐火物粒が充填され、その
下の層にはカーボンもしくは活性炭が、表1に示した充
填比に従って充填されている。ここで、耐火物粒として
は粒径4mmのアルミナシリカ系のもの、またカーボン
には粒径3’ mmのアセチレンブラック、活性炭には
粒径3mmのヤシガラ系のものを使用した。実施例1〜
3は上記カーボン粒を充填してなる分解層を有するもの
で、実施例4〜9は上記活性炭を充填してなる分解層を
有するものである。
下の層にはカーボンもしくは活性炭が、表1に示した充
填比に従って充填されている。ここで、耐火物粒として
は粒径4mmのアルミナシリカ系のもの、またカーボン
には粒径3’ mmのアセチレンブラック、活性炭には
粒径3mmのヤシガラ系のものを使用した。実施例1〜
3は上記カーボン粒を充填してなる分解層を有するもの
で、実施例4〜9は上記活性炭を充填してなる分解層を
有するものである。
これらの熱処理用雰囲気発生装置をそれぞれ既存の熱処
理炉に設置し、表1に示した温度、平均滞留時間の使用
条件で、メタノールと不活性ガスN、との混合物をこれ
らの熱処理用雰囲気発生装置内に導入した。
理炉に設置し、表1に示した温度、平均滞留時間の使用
条件で、メタノールと不活性ガスN、との混合物をこれ
らの熱処理用雰囲気発生装置内に導入した。
その結果、これらの熱処理用雰囲発生装置より発生した
ガスを検出し、それらの組成とメタノール分解率をそれ
ぞれ求めて、表2に示した。この際、メタノール分解率
γは、次のような方法により求めた。
ガスを検出し、それらの組成とメタノール分解率をそれ
ぞれ求めて、表2に示した。この際、メタノール分解率
γは、次のような方法により求めた。
γ−1−C/C,・・・・(2)
ここで、γはメタノール分解率、coは熱処理用雰囲気
発生装置入口のメタノール濃度、Cは熱処理用雰囲気発
生装置出口のメタノール濃度である。
発生装置入口のメタノール濃度、Cは熱処理用雰囲気発
生装置出口のメタノール濃度である。
(以下余白)
表2からも明らかなように、この発明の熱処理用雰囲気
発生装置を利用した場合は、カーボンあるいは活性炭を
充填してなる層を有しない比較例1O〜13を用いた場
合に比べ、使用温度が720〜1000°Cの範囲内の
どの温度においても、同じ温度条件であれば、高分解率
でメタノール分解反応が進行するということがわかった
。例えば、実施例1と比較例11はいずれも使用温度9
00℃、メタノールの滞留時間0.50secの場合で
あるが、カーボン無充填の比較例+1を使用した時のメ
タノール分解率γが0.7.7(体積比)であったのに
対し、カーボン充填率Hcが04(体積比)の分解層を
持つ実施例1を使用した場合には、0゜97(体積比)
という高いメタノール分解率γが得られた。同様に、使
用温度が880°Cのときは実施例2と比較例12との
比較において、また850°Cのときは実施例3と比較
例13との比較において、カーボン充填分解層を持つ実
施例の方か、無充填の比較例よりも高分解率が得られる
ことが明らかになった。特に、850°Cの条件におい
ては、カーボン無充填の比較例13ては得られたメタノ
ール分解率γが037(体積比)と極めて低かったのに
対し、カーボンを0.4の体積比で充填した層を持つ実
施例3ではメタノール分解率γを0.78(体積比)ま
て向上させることができた。
発生装置を利用した場合は、カーボンあるいは活性炭を
充填してなる層を有しない比較例1O〜13を用いた場
合に比べ、使用温度が720〜1000°Cの範囲内の
どの温度においても、同じ温度条件であれば、高分解率
でメタノール分解反応が進行するということがわかった
。例えば、実施例1と比較例11はいずれも使用温度9
00℃、メタノールの滞留時間0.50secの場合で
あるが、カーボン無充填の比較例+1を使用した時のメ
タノール分解率γが0.7.7(体積比)であったのに
対し、カーボン充填率Hcが04(体積比)の分解層を
持つ実施例1を使用した場合には、0゜97(体積比)
という高いメタノール分解率γが得られた。同様に、使
用温度が880°Cのときは実施例2と比較例12との
比較において、また850°Cのときは実施例3と比較
例13との比較において、カーボン充填分解層を持つ実
施例の方か、無充填の比較例よりも高分解率が得られる
ことが明らかになった。特に、850°Cの条件におい
ては、カーボン無充填の比較例13ては得られたメタノ
ール分解率γが037(体積比)と極めて低かったのに
対し、カーボンを0.4の体積比で充填した層を持つ実
施例3ではメタノール分解率γを0.78(体積比)ま
て向上させることができた。
また、表2から、実施例、比較例いずれの熱処理用雰囲
気発生装置を利用した場合においても、使用温度が高い
場合の方が高いメタノール分解率が得られることも明ら
かである。
気発生装置を利用した場合においても、使用温度が高い
場合の方が高いメタノール分解率が得られることも明ら
かである。
次に、実施例4〜9はカーボンの代わりに活性炭を充填
してなる分解層を有する熱処理用雰囲気発生装置である
が、これらの使用温度はいずれも実施例1〜3のカーボ
ン充填分解層を持つ熱処理用雰囲気発生装置を使用した
場合の使用温度より低温であったにもかかわらず、同程
度の高分解率が得られている。
してなる分解層を有する熱処理用雰囲気発生装置である
が、これらの使用温度はいずれも実施例1〜3のカーボ
ン充填分解層を持つ熱処理用雰囲気発生装置を使用した
場合の使用温度より低温であったにもかかわらず、同程
度の高分解率が得られている。
また、活性炭充填率Hcが04(体積比)の実施例6と
活性炭充填率Hcが08(体積比)の実施例7とを比較
すると、活性炭充填率T−T cの高い場合の方が、よ
り高いメタノール分解率γを得ることができる。このこ
とは、実施例8と実施例9との比較においても同様であ
る。、 次に、前述した例とは異なる実施例(8例)および比較
例(1例)を表3の条件に従って作成した。
活性炭充填率Hcが08(体積比)の実施例7とを比較
すると、活性炭充填率T−T cの高い場合の方が、よ
り高いメタノール分解率γを得ることができる。このこ
とは、実施例8と実施例9との比較においても同様であ
る。、 次に、前述した例とは異なる実施例(8例)および比較
例(1例)を表3の条件に従って作成した。
次いで、これらの熱処理用雰囲気発生装置を既存の熱処
理炉に取り付けて、表3に示したそれぞれの条件に従っ
て使用した。
理炉に取り付けて、表3に示したそれぞれの条件に従っ
て使用した。
(以下余白)
実施例14〜16の熱処理用雰囲気発生装置は、カーボ
ン充填分解層を有するもので、他方実施例17〜21の
熱処理用雰囲気発生装置は、活性炭充填分解層を有する
ものであり、また、比較例22は、カーボンも活性炭も
無充填の耐火物のみからなる分解層を持つものである。
ン充填分解層を有するもので、他方実施例17〜21の
熱処理用雰囲気発生装置は、活性炭充填分解層を有する
ものであり、また、比較例22は、カーボンも活性炭も
無充填の耐火物のみからなる分解層を持つものである。
これらの熱処理用雰囲気発生装置にメタノールを導入し
た際、導入前のメタノール濃度C8に対する分解後のメ
タノール濃度Cの比C/ COを求め、メタノールの平
均滞留時間Eを変化させた時のC/Coを第3図及び第
4図に示した。ここで、メタノールの分解率γは、1C
/ COで表される数値であるから、第3図および第4
図においては、図の下側程メタノール分解率が高いと見
なすことができる。
た際、導入前のメタノール濃度C8に対する分解後のメ
タノール濃度Cの比C/ COを求め、メタノールの平
均滞留時間Eを変化させた時のC/Coを第3図及び第
4図に示した。ここで、メタノールの分解率γは、1C
/ COで表される数値であるから、第3図および第4
図においては、図の下側程メタノール分解率が高いと見
なすことができる。
第3図は、実施例14〜16及び比較例22を示し、使
用温度900℃においてカーボン充填率T−1cを変化
させた場合の平均滞留時間りとメタノール分解率γの関
係を調べたらのである。
用温度900℃においてカーボン充填率T−1cを変化
させた場合の平均滞留時間りとメタノール分解率γの関
係を調べたらのである。
第3図より、平均滞留時間もが 0.25sec以」−
では、カーホン充填率I]Cが0、すなわち耐火物のみ
を充填した分解層を有する比較例22に比べ、カーボン
充填率1]cをOI5(体積比、実施例14)、0.4
0(体積比、実施例+5)、o80(体積比、実施例]
6)と増加するにつれ、メタノール分解率γを高める効
果も増大することがわかる。
では、カーホン充填率I]Cが0、すなわち耐火物のみ
を充填した分解層を有する比較例22に比べ、カーボン
充填率1]cをOI5(体積比、実施例14)、0.4
0(体積比、実施例+5)、o80(体積比、実施例]
6)と増加するにつれ、メタノール分解率γを高める効
果も増大することがわかる。
次に、第4図はカーボンの代わりに活性炭を用い、その
充填率1(cが0.4(体積比)となるように作成した
熱処理用雰囲気発生装置を使用した場合の、平均滞留時
間tとメタノール分解率γの関係を調べたものである。
充填率1(cが0.4(体積比)となるように作成した
熱処理用雰囲気発生装置を使用した場合の、平均滞留時
間tとメタノール分解率γの関係を調べたものである。
第4図より、活性炭無充填の比較例22は、使用温度9
00°Cであってもメタノール分解率γは低いが、同じ
900°Cという使用温度でも、実施例17は活性炭充
填率Hcを0.4(体積比)にしたことにより、急激に
そのメタノール分解率γが向」−することは明らかであ
り、平均滞留時間が0゜33sec程度でも0.999
(体積比)近くのメタノール分解率γを得ることが可能
である。また、使用温度を900℃以下にした場合にお
いても、22一 実施例18〜21は、活性炭充填率Hcを0.4にした
ことにより、活性炭充填率1−(cが0で使用温度が9
00℃の比較例22よりし、そのメタノール分解率γは
高い。
00°Cであってもメタノール分解率γは低いが、同じ
900°Cという使用温度でも、実施例17は活性炭充
填率Hcを0.4(体積比)にしたことにより、急激に
そのメタノール分解率γが向」−することは明らかであ
り、平均滞留時間が0゜33sec程度でも0.999
(体積比)近くのメタノール分解率γを得ることが可能
である。また、使用温度を900℃以下にした場合にお
いても、22一 実施例18〜21は、活性炭充填率Hcを0.4にした
ことにより、活性炭充填率1−(cが0で使用温度が9
00℃の比較例22よりし、そのメタノール分解率γは
高い。
[発明の効果]
以」−説明したように、この発明の熱処理用雰囲気発生
装置は、カーボンあるいは活性炭を015(体積比)以
−L充填してなる分解層を有するため、高い分解率て熱
処理に有効なcoガスやI(2カスを発生させることか
可能である。このことは、カーボンあるいは活性炭がメ
タノール分解反応に触媒的に作用するためであって、特
に、使用温度720−1000°C1平均滞留時間0.
25−08 secという比較的短い時間においても、
充分その効果を発揮する。
装置は、カーボンあるいは活性炭を015(体積比)以
−L充填してなる分解層を有するため、高い分解率て熱
処理に有効なcoガスやI(2カスを発生させることか
可能である。このことは、カーボンあるいは活性炭がメ
タノール分解反応に触媒的に作用するためであって、特
に、使用温度720−1000°C1平均滞留時間0.
25−08 secという比較的短い時間においても、
充分その効果を発揮する。
さらに、使用温度や平均滞留時間等の使用条件に合わせ
て、メタノールの平均流量および熱処理用雰囲気発生装
置内容積を適宜設計することも可能である。
て、メタノールの平均流量および熱処理用雰囲気発生装
置内容積を適宜設計することも可能である。
また、メタノールの導入に際しては、メタノ−ルを予め
霧状化あるいは気化させておく必要がなく、熱処理用雰
囲気発生装置内でガス化され、次いで分解される。ここ
で、この熱処理用雰囲気発生装置は、既存の熱処理炉内
に取り付けて使用されるため、熱処理炉の熱をそのまま
有効利用することができ、メタノール分解反応のための
特別な加熱源を必要としない利点もある。
霧状化あるいは気化させておく必要がなく、熱処理用雰
囲気発生装置内でガス化され、次いで分解される。ここ
で、この熱処理用雰囲気発生装置は、既存の熱処理炉内
に取り付けて使用されるため、熱処理炉の熱をそのまま
有効利用することができ、メタノール分解反応のための
特別な加熱源を必要としない利点もある。
そのうえ、この熱処理用雰囲気発生装置においては、未
分解メタノールを熱処理炉内に送り込むことがなく、ま
た熱処理炉内の雰囲気組成の安定を保つことも比較的容
易である。
分解メタノールを熱処理炉内に送り込むことがなく、ま
た熱処理炉内の雰囲気組成の安定を保つことも比較的容
易である。
第1図は、この発明の熱処理用雰囲気発生装置の一例を
示す概略断面図であり、第2図は、この熱処理用雰囲気
発生装置の使用法の一例を示す概略断面図である。また
、第3図、第4図は、それぞれ、カーボン、活性炭を充
填した層を持つ熱処理用雰囲気発生装置を使用した場合
に、メタノール分解率が向上する効果を示したグラフで
ある。 1・・・熱処理用雰囲気発生装置 2・・・分解層 7・・・耐火物
示す概略断面図であり、第2図は、この熱処理用雰囲気
発生装置の使用法の一例を示す概略断面図である。また
、第3図、第4図は、それぞれ、カーボン、活性炭を充
填した層を持つ熱処理用雰囲気発生装置を使用した場合
に、メタノール分解率が向上する効果を示したグラフで
ある。 1・・・熱処理用雰囲気発生装置 2・・・分解層 7・・・耐火物
Claims (1)
- カーボンおよび/または活性炭を充填率0.15(体積
比)以上含有する分解層を設け、これにメタノールまた
はメタノールと不活性ガスとの混合物を導入せしめて、
熱処理用雰囲気として使用されるメタノール分解ガスを
発生させることを特徴とする熱処理用雰囲気発生装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62152806A JP2587057B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 熱処理用雰囲気発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62152806A JP2587057B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 熱処理用雰囲気発生装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63319201A true JPS63319201A (ja) | 1988-12-27 |
JP2587057B2 JP2587057B2 (ja) | 1997-03-05 |
Family
ID=15548562
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62152806A Expired - Fee Related JP2587057B2 (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 熱処理用雰囲気発生装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2587057B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9157682B2 (en) | 2011-02-10 | 2015-10-13 | Linde Aktiengesellschaft | Furnace atmosphere generator |
JP2017082340A (ja) * | 2017-01-07 | 2017-05-18 | 国立大学法人福井大学 | 鉛含有ガラスからの鉛の回収方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6060902A (ja) * | 1983-08-06 | 1985-04-08 | ザ ブリテイツシユ ピトロ−リアム コンパニ− ピ−.エル.シ−. | メタノ−ル変換法 |
-
1987
- 1987-06-19 JP JP62152806A patent/JP2587057B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6060902A (ja) * | 1983-08-06 | 1985-04-08 | ザ ブリテイツシユ ピトロ−リアム コンパニ− ピ−.エル.シ−. | メタノ−ル変換法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9157682B2 (en) | 2011-02-10 | 2015-10-13 | Linde Aktiengesellschaft | Furnace atmosphere generator |
JP2017082340A (ja) * | 2017-01-07 | 2017-05-18 | 国立大学法人福井大学 | 鉛含有ガラスからの鉛の回収方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2587057B2 (ja) | 1997-03-05 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
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