JPS63310777A - 化学結合セラミック装甲材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 発明の分野 本発明は軍用目的のための改良された装甲材料の分野に
、ある。

現在の装甲材料の貫徹および破壊のために開発される弾
丸の破壊力に対して防御することはますます困難である
。これらの弾丸は弾道脅威または単に「脅威」として示
される。近代の脅威には広範囲の特徴が包含される。そ
れらは大きさおよび型が異なり、数百メートル毎秒〜数
千メートル毎秒の衝撃速度を有する。型には普通弾、破
片模擬弾ＣＦＳＰ）、撤甲（ＡＰ）弾、セルフ・フォー
ジング破片（ＳＦＦ）、並びに安定翼長幹運動エネルギ
ー（ＫＥ）弾および化学エネルギー（ＣＥ）成形炸薬ジ
ェットが含まれる。

成形炸薬ジェットは高性能爆薬の成形炸薬を用いて標的
中へ非常に高速度で金属の細いジェットを集中し、注入
する。ＫＥ弾の貫徹効果は主に弾丸の質量、硬さ、形状
および速度に依存するけれども、成形炸薬ジェットは流
体力学流およびエロージョンにより標的を貫徹するため
に非常に高い温度および圧力の金属ジェットに頼る。そ
のようなベネトレーター（ｐｅｎｅ　ｔｒａ　ｔｏｒ）
による損傷はミサイルそのものによるだけでなく、また
装甲板の後面スポールおよび破砕により噴出される材料
により高められる。

これらの脅威に対処するため、優れた機械的および物理
的性質が装甲材料に要求される。現在の装甲には強化金
属合金、繊維強化プラスチックおよびバイテクノロジー
セラミック材料が含まれる。

装甲系の工学設計は重要な因子であった。近代装甲の多
くは多成分系であり、個々の材料特性を最も有利に利用
するために互いに結合した異なる材料の若干の板を用い
る。他の一層複雑な設計が開発された。例えば間隔をあ
けた装甲系および斜ルーバ装甲系は到来ペネトレーター
の経路を逸らし、変動させるので高速度弾丸に対して有
効である。

金属例えば鋼およびアルミニウムは今日使用される主要
装甲材料である。装甲開発の重要な主領域は繊維強化プ
ラスチツク材料（ＦＲＰ）にあり、それらは樹脂で結合
された積層複合体（ガラス、ナイロン、アラミド、ホウ
素、炭素繊維類など）である。単独に用いるとＦＲＰは
低エネルギー弾丸範囲において良好な弾道性能および低
重量特性を提供する。ＦＲＰは拳銃脅威および爆破破片
に対する保護に対する人員装甲において適用を見出す。

高エネルギー弾丸範囲においてＦＲＰ債層体の性能はそ
れらの比、較的低いモジュラスおよび温度感受性により
制限される。しかし、それらの高いレジリエンスふよび
破壊靭性は多板装甲系におけるサンドイッチ層またはス
ポール抑制背板として良好に利用された。

高温焼結法により製造されるセラミックス（アルミナ、
炭化ケイ素、酸化ベリリウム、炭化ホウ素など）は装甲
材料における最も重要な最近の開発の１つに相当する。

それらの非常に高い圧縮強さおよび硬さは比較的低い密
度と結合されてＡＰ弾、ＫＥロッドおよびジェットベネ
トレーターを含む広範囲の高エネルギー弾道脅威に対す
る優れた装甲性能を与える。セラミックスは現在集中的
な研究および改良の主題である。しかし、セラミック装
甲の現場適用は高い材料コストフよびそれらを全く簡単
なタイル形状以外の付形物に製造することの困難なこと
により制限された。大型一体成形材が可能でなく、セラ
ミック装甲は多くはアップリケタイルフラッド構造を用
いる。それらの強度および硬さにもかかわらず、セラミ
ックは脆く、タイルは十分なエネルギーの弾丸衝撃をう
けると完全に粉砕される。破砕およびスポールの効果を
緩和するために、セラミックタイルは一般に金属または
ＦＲＰ背板に結合される。そうとしても、セラミックタ
イルは破壊され、現場状態で置換することが必要であろ
う。これは、例えば装甲保全性に有意な損失なく全く接
近する数弾丸に耐えることができる金属装甲とは対照的
である。

サーメット例えばアルミニウムー炭化ホウ素は金属およ
びセラミックスの両方の若干の最良の性質を結合し、従
って弾道装甲材料としてかなりの可能性を提供する。そ
れらはＡＰ脅威に対する良好な弾道保護を与えることが
示された。しかし、製造にホットプレスおよび焼結が含
まれるのでそれらは成形性およびコストにおいてセラミ
ックスと類似の制限を有する。

従来技術 １９８０年５月１８日に公表されたＰＣＴ公表ＷＯ８０
１００９５９号にはポルトランドセメント、シリカダス
ト、砂例えば石英および花崗岩、セメント、高性能減水
剤並びに水を含むセメント状生成物が開示され・ている
。この刊行物はポルトランドセメントを高密度化するた
めの粒子の添加を開示しているが、しかしポゾラン反応
における添加剤を包含する概念を開示していない。

米国特許第４，５０５．７５３号にはポルトランドセメ
ント、微粒シリカ充填材、高性能減水剤、水および場合
により泡止め剤を含むセメント状複合材料が開示されて
いる。この材料は標準セメントに比べて異常に高い強度
特性を有する。

米国特許第４，４８２．３５８号にはポルトランドセメ
ント、微粒シリカ充填材、高性能減水剤、水、発泡剤、
および不規則形状ステンレス鋼粒子を含むなお他のセメ
ント状複合材料が開示されている。

後者の複合材料は異常な強度特性だけでなく、また真空
保全性および異常な熱的性質を有する。

１９８６年８月８日に提出された同時係属出願第８９４
．８１５号には金属繊維を前記米国特許のセメント状材
料と組合せて摩擦組成物を提供できることが開示されて
いる。

１９８６年１２月２３日に提出された同時係属出願第９
４５．６３２号には繊維および骨材をセメント状材料と
組合せて金属およびプラスチック成形操作に有用な型お
よび用具を提供することが開示されている。

コンクリートの強化に対する鋼繊維の使用は、例えば「
二ニー・スウェーディソシュ・テクノロジー（Ｎｅｗ　
　Ｓｗｅｄｉｓｈ　　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ）　Ｊ　＊
　　５巻、３号（１９８６）に開示された。しかし、鋼
繊維は比較的長く、３０〜４０ミリメートルまでの長さ
を有する。繊維強化コンクリートはまたハンナント（Ｄ
、Ｊ、Ｈａｎｎａｎｔ）により「ファイバーセメントお
よびファイバーコンクリート（ＦｉｂｒｅＣｅｓ＋ｅｎ
ｔ　　　ａｎｄ　　　Ｆｉｂｒｅ　　　Ｃｏｎｃｒｅｔ
ｅ）　　Ｊ　　　（１９７８）ジョン・ワイリ・アンド
・サンズ（Ｊｏｈｎ　　Ｗｉｌｅｙ＆　　５ｏｎｓ）に
開示さている。

エンジニアリング・アンド・サービシス・ラボラトリ−
、エア・フォース・エンジニアリング・アンド・サービ
シス・センター（Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　＆５ｅｒｖ
ｉｃｅｓ　　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ＋Ａｉｒ　　Ｆｏｒ
ｃｅ　　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ＆　５ｅｒｖｉｃｅｓ
　　Ｃｅｎｔｅｒ＋　Ｔｙｎｄａｌｌ　　Ａｉｒ　　Ｆ
ｏｒｃｅＢａｓｅ、　Ｆｌｏｒｉｄａ）により１９８６
年３月に発表されたレポートにはアルミン酸カルシウム
セメント、加水分解したポリ酢酸ビニルポリマーおよび
水の組成物から作られた装甲板が「破局的脆性破損」を
示したことが開示されている。ナイロン網強化パネルは
かなり良好な性能を示すといわれたが、しかしなお感銘
的ではなかった。該レポートはセラミック外面および一
緒に積層した数層の強化板を有する複合板に言及してい
るが、しかしまだ試験されなかったことを報告した。

従って本発明の目的は、製造が容易でコストが低く、現
在入手できる装甲材料よりも近代脅威に対して一層耐性
である新規な装甲を提供することである。

本発明の他の目的は高い強さ、高い硬さおよび追加の破
壊靭性の結果、衝撃ペネトレーターに対して改良された
耐性を有する装甲材料を提供することである。

本発明の他の目的は低密度、低可燃性、据付けおよび修
復の一層の容易さ、並びに低材料コストを有する装甲材
料を提供することである。

発明の概要 本発明の新規な装甲材料には、 （１）　　高強度化学結合セラミック、並びに（２１（
ａ）　　装甲材料の破壊靭性および多曲中容量を高める
繊維、および（または）、 （ｂ）装甲に衝突するペネトレーターを鈍らせ、逸らせ
、および（または）侵食する硬質材料、を含む追加成分
、 を含む組成物が含まれる。

本発明の装甲材料はまた成分子１）または成分（１）と
（２）との混合物を多成分系のマトリックスとして利用
する組成物を含む。多成分系には種々の形材、サイズお
よび材料の要素またはセグメントが含まれる。

好ましい態様の説明 （１）　　化学結合セラミックス 化学結合セラミックスは高強度無機材料の分野における
新規開発である。これらの材料は無機酸化物系、例えば
金属酸化物ケイ酸塩、アルミン酸塩およびリン酸塩から
なり、それらが高い強度および靭性を生成させるために
設計された特定技術により化学的に配合され、処、理さ
れる。それらは強度が室温における化学結合により生ず
る点で普通のセラミックスとは異なる。

普通のセラミックスの場合におけるような高温焼結また
は融解処理が団結の達成に要求されない。

化学結合セラミックスの概念は最近の研究から高強度セ
メント材料に出現した。一般に普通の水硬性セメント系
、例えばポルトランドセメントおよびアルミナセメント
、に基くけれども、化学結合セラミックスは普通のセメ
ント製品例えばモルタルおよびコンクリートに普通に関
連するものよりははるかに優れた機械的性質を示す。典
型的には、圧縮および引張り強さが約１桁程度高く、破
壊靭性がかなり高い。高い強度は非常に低い気孔率の緻
密なミクロ構造を生ずるように設計された処理技術によ
り、および水硬結合過程中の強度寄与混合物の使用によ
り達成される。これらの混合物は反応性充填材粉末例え
ばポゾランシリカ、並びに少量の有機および無機ポリマ
ーを含むことができる。ポリマーは処理中に流動化剤お
よび結合剤として作用するだけでなく、セメントとの化
学釣橋かけにより強度および靭性を高めることができる
。

化学結合セラミックスの化学的および物理的性質はバイ
テクノロジー普通セラミックスのそれらの性質とローテ
クノロジーセメントおよびコンクリート製品のそれらの
性質との間にある。

化学結合セラミックスは低い材料コストおよび低温度の
経済的処理法の利点を、しかし普通のセラミックスおよ
びガラスの性質に近づ（機械的性質を結合して、普通の
セメントと共有する。

化学結合セラミックスは鋳造材料として製造できるが、
しかし最高強度は材料を混合し、成形する混練および押
出法を用いて得られる。技術は多くの点でプラスチック
およびゴム配合物の処理に使用される技術に類似するが
、しかし操作は常温で行なわれる。強度の発達は周囲条
件下の養生により自然に生ずるが、しかしオーブン乾燥
（〈８０℃）により促進することができる。

製造中に化学結合セラミックスは容易に種々の型の充填
材および繊維と混合して改良された物理的および機械的
性質を有する複合材料を製造することができる。含まれ
る原理はプラスチック基複合体に使用される原理に類似
する。しかし、化学結合セラミックスはプラスチックセ
ラミックスより強くかつ硬く、それらは優れた温度安定
性および不燃性を有する。高い温度が含まれないので複
合体は温度感受性補強材例えば低融点プラスチック繊維
で作ることができる。

これは高温セラミックス例えばセラミックスおよび金属
に対して可能ではない。プラスチック樹脂の硬化に含ま
れる比較的穏当な温度でもコストおよび製造の点から制
限を与えることができる。化学結合セラミックスの低温
加工性は熱感受性材料を混合する可能性さえ可能にする
。

一般に、化学結合セラミックスは低温で加工でき、比較
的低いコストで製造できる特有の組の特性利点を有する
新規の型の無機基複合体を提供する開発的技術に相当す
る。

本発明は最終養生複合体において少くとも約２０ＭＰａ
の、しかし平均で３５〜７０ＭＰａ程度およびそれ以上
であることができる曲げ強さ、並びに少くとも約１００
　ＭＰａの、しかし平均で２００〜３００ＭＰａおよび
それ以上であることができる圧縮強さを示す高強度の化
学結合セラミックスを利用する。

本発明の複合体中の高強度化学結合セラミックスの開発
に広範囲の無機材料を用いることができる。高強度材料
は次の１つまたはそれ以上を基にすることができる： （ｉ）水硬性セメント系例えば： ｔａｔ　　高アルミナセメント、および（ｂ）　　シリ
カ基セメント例えばポルトランドセント； （ｉｉ）ポリマー処理セメント例えば：（ａ）　　ポリ
マー変性セメント、および（ｂｌ　　ポリマー含浸セメ
ント；並びに（ｉｉｉ　）他のセメント系例えば （ａ）　　リン酸塩基セメント、および（ｂ）　　セメ
ント形成セラミック配合物例えばケイ酸塩、アルミン酸
塩、リン酸塩、硫酸塩、炭酸塩およびそれらの混合物と
組合せた金属酸化物。

高強度化学結合セラミック材料の例には、次の米国特許
第４，３５３，７４８号、第４，４１０，３６６号、第
４，４８２．３８５号、第４．５０１．８３０号および
第４．５０５．７５３号（それらの開示はここに参照さ
れる）、並びに多くの他の特許および刊行物に記載され
るものが含まれる。

さらに、高強度化学結合セラミック材料は前記５米国特
許に開示された添加剤を含むことができる。例えば米国
特許第４．５０５，７５３号に記載されたように、セメ
ントは好ましくは５ミクロンより細い一般的サイズの結
晶形態の二酸化ケイ素、シリカヒユームおよび高性能減
水剤と混合された８級ポルトランドセメントである。米
国特許第４．４８２．３８５号には８級ポルトランドセ
メント、ミンーＵ−シル（Ｍｉｎ−Ｕ−Ｓｉｌ）シリカ
粒子、シリカヒユームおよび高性能減水剤を含むマトリ
ックスが記載されている。ステンレス鋼成分もまた使用
される。米国特許第４．４１０．３６６号に記載される
ように、セメントは高アルミナ質セメントおよび水分散
性または水溶性ポリマーまたはコポリマーである。成分
の好ましい割合はこれらの特許に開示されている。

本発明に有用なマトリックス材料にばリン酸塩結合マト
リックスが含まれ、それは次のちのを含むことができる
： アルミン酸ｔＩルシウム　　　　　　　　　０−７５　
　　２５−７５ケイ酸カルシウム　　　　　　　　　　
　０−７５　　　２５−７５フルミノケイ酸カルシウＡ
　　　　　　　　０−７５　　　２５−７５アルミナ、
　または　アルミノケイ 酸塩　　　　　　　　０−６５　１０−６５カルシウム
　およυ（または）マグネ シウム　酸化物　　　　　　　　　　０−６５　　　１
０−６５アルカリポリリン酸塩　　　　　　　　０−２
５　　　　　８−２５リン酸　　　　　　　０−２５　
　８−２５緩衝リン酸塩溶液　　０−２５　　８−２５
（２）添加物成分 （ａｌ　　繊維 本発明の装甲材料の成分は繊維成分を含むことができる
。繊維は装甲破砕を低下または排除し、優れた多曲中容
量を与える高い強さおよび靭性を与える。

繊維は金属繊維、鉱物繊維および有機繊維を含むことが
できる。繊維は不規則に分散するかまたは配向すること
ができる。

繊維強化は２ミリメートルより大きい長さを有し、１０
より大きいアスペクト比（長さ７幅）の繊維を含む。若
干の態様において、繊維は長さ５〜１５ミリメートルで
１０〜２００ミクロンの平均幅または断面である。これ
は平均寸法である。繊維は長さおよび幅または断面の広
い分布を有することができ、例えば約３０％の繊維が上
記範囲外にあることができる。繊維が繊維の長さ沿いに
可変断面を有することが好ましい。この不規則性はマト
リックス材料中への繊維の鍵かかりを改良する。この範
囲に制限されないけれども、繊維のモジュラスは一般に
約７ＧＰａを越え、しばしば７０ＧＰａより高い。

繊維はステンレス鋼で作ることができるが、しかし他の
金属および合金例えば鉄、ニッケル、クロム、タングス
テンおよびモリブデンのものを用いることができる。そ
のような繊維の混合物を用いることができる。繊維は金
属線からレザーカットし、細断することができる。金属
繊維は「鉄線」として製造し、所望の大きさに細断する
ことができる。短長（約２〜１５ｍｍ）で市販されるチ
ョツプドスチールウールを使用できる。ＳＡＥ　　１０
２０のような普通炭素鋼の線またはリボンは適当である
。メルトエクストラクト繊維もまた適当である。この方
法により作られた繊維はリボン・テクノロジー社（Ｒｉ
ｂｂｏｎ　　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　　Ｃｏｒｐｏｒａ
ｔｉｏｎ）（Ｒｉｂ　Ｔｅｃ）により製造される。

適当な繊維にはまた鉱物繊維例えばガラス、鉱物綿、あ
るいは炭素またはグラファイト、あるいはセラミックス
例えばアルミナ、炭化ホウ素または炭化ケイ素の繊維が
含まれる。合成樹脂繊維にはアラミド繊維が含まれる。

これらは金属繊維成分の若干または全部の代りに使用で
きる。典型的な合成樹脂繊維にはケブラー（Ｋｅｂｌａ
ｒ）　　２９および４９アラミドポリマーが含まれる。

非金属繊維は低密度、高強度および高モジュラスの優れ
た組合せを与える。耐熱性を有する繊維が好ましい。

繊維成分は一般に本発明の複合混合物の容積を基にして
約Ｏ〜約６０容積％、通常約２〜約４０容積％、好まし
くは約５〜２０容積％、より好ましくは約８〜１２容積
％の割合で使用される。

（ｂ）　　骨材 化学的に結合されたセラミック複合体の成分は装甲に衝
突する弾丸を鈍らせ、逸らし、侵食しまたは他の方法で
停止゛するのに役立つ骨材であることができる。骨材は
また複合体の強さおよび硬さを増強し、生成物の圧密を
高める。骨材には規則性または不規則性形状であること
ができる硬質ピースが含まれる。ステンレス鋼および他
の鋼管材またはピース、並びにチタンまたはタングステ
ン骨材またはピースを用いることができる。さらに、高
硬度のセラミックス例えばガラス、アルミナ、酸化ベリ
リ・ラム、炭化ケイ素および炭化ホウ素を用いることが
できる。

種々の骨材またはピースの混合物を用いることができる
。

有効であるために骨材成分は一般に５より大きいモース
硬度値を有する硬質材料であるべきである。

本発明の複合体において、化学結合セラミック成分は高
い剛性を有し、骨材またはピースを互いに結合する。鋭
い弾丸を有効に逸らしまたは鈍らせるために、化学結合
セラミック成分は骨材またはピースに対する有効な結合
および衝撃下の移動に対する拘束を与えるべきである。

最高結果を与えるために、骨材またはピースは最適充填
密度を達成するために大きさを選別することができる。

最大の骨材またはピースは一般に衝撃弾丸の断面大きさ
より大きくあるべきである。ＫＥおよびＣＥペネトレー
ターの典型的な直径は０．１インチから数インチまで変
化する。

骨材またはピースは本発明の複合材料の容積を基にして
約Ｏ〜約６０容積％、好ましくは約２５〜約４５容積％
の割合で使用される。

（３）多成分系 装甲設計は高エネルギーペネトレーターの妨害に殊に重
要である。それらの靭性および条令中性能のために、繊
維強化化学結合セラミック装甲は多層装甲系におけるス
ポール抑制板として繊維強化プラスチックに対する低コ
スト代替物として有用である。

化学結合セラミック材料の易成形性は他の機会を与える
。普通のセラミックスの板を化学結合セラミックスのマ
トリックス中に埋封することができる。板のルーバ配列
はベネトレーターの偏向を高める。化学結合セラミック
により与えられる固有の弾道保護に加えて、普通のセラ
ミック板の性能が相乗効果により高められる。

化学結合セラミックマトリックスはその比較的高い強さ
およびモジュラスにより普通のセラミック板の破砕を伴
なう容積拡大を抑制する。

他の態様において、間隔をあけた金属グリルを用いて貫
徹中に不対称装填により弾丸を逸らすごとができる。グ
リル構造の性能は化学結合セラミックスのマトリ・ノク
スにより与えられる支持および拘束により高められる。

種々の金属形材を用いることができる。これらの系は他
成分の周りに化学結合セラミックマトリックスを押込成
形することにより容易に作ることができる。

前記系は化学結合セラミックスの適合性の例を与える。

この適合性は弾丸による貫徹または弾孔の後の修復の問
題にまで拡大しさえする。

セメントはとにかく装甲媒質の修復に使用され、高強度
化学結合セラミックスがそのような修復をより有効かつ
効率的に達成する方法を提供する。

図面の簡単な説明 第１図は多成分装甲１０の１態様の断面図を示す。この
積層態様において、化学結合セラミック板１１は弾丸１
７対面装甲側上に接着された普通のセラミック板１５を
有する。板１１の反対側に金属背板１３が結合される。

化学結合セラミック板１１は複合装甲板の強さおよび破
壊靭性を高め、スポール破砕を抑える機能を有する補強
繊維１９を含むことができる。

第２図は化学結合セラミックマトリックス２１により互
いに結合される硬質の普通のセラミックまたはガラス骨
材またはピース２３を含む複合装甲板２０の断面図を示
す。セラミックまたはガラスピースはそれらの衝撃ダイ
ラタンシーのために弾丸２７を逸らすのに役立つ。高硬
度のセラミック骨材またはピース２３は鋭い弾丸を非常
に有効に鈍らせまたは侵食するのに役立つ。好ましくは
これらの骨材またはピースは最適充填回度を達成するた
めに大きさで選別される。

第３図は化学結合セラミックマトリックス３１を有する
多成分装甲３０のＩＢ様を示す。弾丸３７の方向に対し
ある角度で配置される普通のセラミック板３３がマトリ
ックス３１中に埋封される。この態様は装甲板３０に衝
突する弾丸３７が硬質セラミック板３３により逸らされ
、従って装甲板３０が貫徹されない利点を有する。

第４図は本発明の多成分装甲のｌＬ、様を示す。

装甲板４０は化学結合セラミックマトリックス４１を有
し、種々の形状および配置を有することができる１組の
金属グリルが中に埋封されている。

金属グリル４３の目的は、弾丸４７が装甲板４０を衝撃
すると貫徹中に編心装填に基いて弾丸を逸らし、転回し
、および（または）破壊することである。

第５図は本発明の装甲材料の弾道性能のプロットをアル
ミニウム装甲およびＲＨＡ装甲と比較して示すグラフで
ある。弾道限界測定値は実施例６に記載される弾丸速度
対装甲面密度に関してプロットした。

第６図は実施例５　（ｂ）に記載される本発明の装甲板
の写真である。写真は実施例５（ｂ）に記載されるよう
に４弾丸により衝突された装甲の結果を示す。

実施例 次の実施例中、および明細書および特許請求の範囲を通
じて部は重量により、温度は他に示さなければセルシラ
ス度である。

これらの実施例において弾道試験は破片模擬弾（ＦＳＰ
）を用いて行なった。これらの弾丸は鈍いタガネ形状頭
部並びにガスシールおよび回転バンドとして作用する突
起フランジを基底に有する円筒体である。弾丸はロック
ウェルＣ３０に硬化し、米軍規格ＭＩＬ−Ｐ−４６５９
３Ａに従って製造した。この硬さ水準は爆発した２０ｍ
ｍ、３７ｍｍおよび１０５１高性能爆薬弾体の回収破片
の平均硬さに相当する。ＦＳＰは一般にアルミニウム、
薄ゲージ鋼および非金属装甲の試験に許容される。

０．３０口径ＦＳＰおよび０．５０口径ＦＳＰをそれぞ
れ標準０．３０および０．５０口径施条銃身を用いて加
速した。０．３０および０．５０口径飛程中の弾丸速度
の測定は飛程沿いに位置する２光スクリーンを用いて行
なった。

多くの試料に対する弾道試験は１．２５１〜１、３５４
Ｉｎ＋／秒の範囲内の速度で０．３０口径ＦＳＰを用い
て行なった。試験において標的は厚さ１．２７ｃｍアル
ミニウム背板に結合させ、アルミニウム標的中への侵徹
が後面膨出により影響されないように厚さアルミニウム
底板にクランプした。

評価は標的が受けた損傷および弾丸の全貫徹で行なった
。

化学結合セラミック材料間を一層良く識別するために、
弾丸速度の範囲は、速度が化学結合セラミック前板を通
して完全な貫徹を生ずる十分な高さで、しかしそれを結
合したアルミニウム背板を通して貫徹を生ずるほど高く
ないように選んだ。

化学結合セラミック板の弾道性能の定量的測定値を得る
ために、ヤツイフ（Ｙａｚｉν）ほかにより初めに記載
された方法を用いた。本質上これには複板の停止力を６
０６１−Ｔ６アルミニウムの標準ブロックの停止力と比
較することが含まれる。化学結合セラミック板の停止力
は化学結合セラミック板の厚さく１）および弾丸のアル
ミニウム背板中への残留侵徹の深さくｐ）の測定により
得られた。次いでこれらの値を同一弾丸速度におけるア
ルミニウム標準ブロック中への侵徹の深さくＸ）に関連
させた。

停止力（ＳＰ）は従って次のように示される：を 標的重量における差異を考慮するために停止効率（ＳＥ
）が次のように規定される： 停止効率は装甲性能の確認に通常使用される「ウェイト
メリットレーティング（ｗｅｉｇｈｔ　　ｍｅｒｉｔｒ
ａｔｉｎｇ）　Ｊに類似する。Ｓ　Ｅ　＝　１．０であ
れば性能はアルミニウムに等しい。ＳＥが１．０未満で
あれば装甲はアルミニウムより有効でない。ＳＥが１．
０より大きければ性能がアルミニウムより良好である。

１試料はまた弾道限界について試験した。弾道限界速度
は通常■、。と称され、衝撃の５０％が標的の完全貫徹
を生ずる速度として規定される。完全貫徹は装甲の後面
からの破片が、標的の１５．２４ＣＩＩ＋後方に位置す
る０、５ｍｍの２０２４−ＴＳアルミニウム立証板中に
光を通す孔を生ずる十分なエネルギーを有するときに生
ずる。標的からはね返り、標的中に食込み、または立証
板を貫通するには十分でないエネルギーで通過する衝撃
は部分貫徹と称される。■５゜限界は最低速度完全貫徹
と最高速度部分貫徹との平均として算出される。

実施例　１〜５ 実施例１〜５において、表１に示される組成物を作り、
高強度アルミニウム酸塩基化学結合セラミックスおよび
種々の補強を用いる弾道性能の比較評価を与える。実施
例１は実質的に補強のない化学結合セラミックマトリッ
クスである。実施例２は同一マトリックスと硬さおよび
強さに対して選んだ硬質アルミナ骨材粒子とを用いる。

実施例３において化学結合セラミックマトリックスが短
調繊維で補強される。実施例４および５において長鋼繊
維が補強に使用される。

表１に示される成分を表１に示される割合で混合した。

配合物はシグマブレード二−ダー／エクストルーダ中の
混合により処理した。配合物を薄いシートに圧延し、形
状に切り、次いで１５、２５ｃｍＸ　１５．２５ｃｍの
成形型中で１３．８　ＭＰａで圧縮成形した。強度発達
は室温で２４時間にわたる養生中および６５℃における
促進乾燥後に達成された。

養生後、生じた板を６０６１−Ｔ６アルミニウムの厚さ
１．２７ｃｍの板にエポキシ接着剤を用いて結合した。

次いで装甲板を弾道性能について試験し、結果は表２に
示される。

実施例１において、８５ＭＰａの曲げ強さで、０．６９
の停止力および０．７５の停止効率が１．２５１ｋｍ／
秒における０、３０口径ＦＳＰに対して達成された。板
は衝撃で完全に破砕された。同様の弾道衝撃下に、アル
ミナ骨材を含む実施例２は０．６９の停止力および０．
７１の停止効率を与え、また板は破砕した。実施例１に
比較した停止効率の低下は実施例２の高い密度のためで
ある。この特定の型の鈍い弾丸（０，３０口径ＦＳＰ）
に対して、アルミナ骨材の添加が弾道性能に対し有利な
効果を有しなかったけれども、硬質アルミナ粒子の鈍化
作用のために鋭頭部弾丸に対して弾道性能の改良が達成
されよう。

短調繊維３５重量％を含む実施例３において、停止力は
再び０．６９であり、停止効率は０．６３に低下する。

この停止効率の低下は鋼の畜い密度に基くが、しかし実
施例３の主要利点は鋼繊維が衝撃強さおよび靭性を高め
、板の破砕を生じないことである。実施例３において試
験板は２片に破損した。

実施例４および５において破壊靭性をさらに改良するた
めに、異なる型の鋼繊維を実施例３に用いた３倍以上の
長さで用いた。実施例４は約４重量％および実施例５は
約２４重量％のこれらの繊維を含む。鋼繊維の添加に暴
く割増重量にもかかわらず、停止力および停止効率の値
により示される実施例４および５の弾道性能は実施例１
〜３に比べて有意に高められた。実施例４において停止
力は０．８３〜０．８５の間にあり、停止効率は０．９
４〜０．９３の間にあった。衝撃後板は完全に保たれた
が、しかしそれらは放射状のひび割れを有した。実施例
５において停止力は０．７４〜０．８０の範囲内に、停
止効率は０．７４〜０．８１の範囲内にあった。これら
の値は実施例４の値より低いけれども、繊維含量を２４
重量％にあげた主利点は破壊靭性の増大であり、従って
板は衝撃後完全に保たれ、中心衝撃弾孔を越えるひび割
れが認められなかった。

実施例５　（ｂ）において１．２５ｋｍ／秒を越える衝
撃速度における４連続０．３０口径射撃が第６図に示さ
れるように、１個の１５．２５ｃｍＸ　１５．２５ｃｍ
板中に受けらた点まで損傷が最小化された。４スポ一ル
弾孔の全面積は１５．２５ｃｍＸ　１５．２５ｃｍ試験
片の表面積の約３０％にすぎなかった。この試験片は連
続接近弾丸に対する構造保全性を保持する能力において
材料の長命中性能の非常に図式的な例を与えた。

要約すると、結果は繊維強化化学結合セラミック板が非
強化板より良好な停止力および停止効率を有したことを
示した。さらに、繊維添加の主利点はひび割れおよび破
砕の傾向の軽減、従って材料の長命中性能の増加にあっ
た。

実施例　６ ０．５０口径弾道試験のために、表１に示される実施例
５の配合を用い実施例１〜５の操作に従って大試験板を
製造した。板３０．５ｃ＋＊Ｘ　３０．５ｃｍで１、８
　ｃｍ厚さに近く、厚さ１．２７ｃ＋＋＋の６０６１−
　Ｔ　６アルミニウム背板に樹脂結合した。

本発明の化学結合セラミック装甲のＶ、。弾道限界をア
ルミニウム装甲およびＲ）（Ａ装甲の効率と比較した。

装甲の質量効率（ｍａｓｓ　　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ）
は化学結合セラミック試験装甲の面密度を同一■、。弾
道限界におけるアルミニウムまたはＲＨＡ鋼の面密度に
比較した比である。

板を、種々の累進速度で０．５０口径ＦＳＰを用いて一
連の５射撃にさらし、■、。弾道限界の値を測定した。

０．９０２ｋｍ／秒の初めの弾丸は部分貫徹を生じた。

０．９７２〜０．９０５ｋｍ／秒の速度における次の４
弾丸は完全貫徹を与えた。これらの試験は７９．１　ｋ
ｇ／平方メートルの面密度で約０．９０４ｋｇ／秒の化
学結合セラミック／アルミニウム複板に対する弾道限界
を示した。

試験データは第５図に弾丸速度および装甲密度の関数と
してプロットされ、それはまたＲＨＡ鋼およびアルミニ
ウム装甲の■、。弾道限界に対して公表された値を示す
。０．９０４ｋｍ／秒における０、５０口径ＦＳＰを打
破するために５０８３アルミニウムの６８．９ｋｇ／平
方メートルおよびＲＨＡ鋼の８７．９ｋｇ／平方メート
ルの面密度を要する。

化学結合セラミック複板装甲の相当する質量効率は次の
とおりである： ｅ、＝０．８７　　（５０８３アルミニウムに関し）ｅ
、＝１．１１　　（ＲＨＡＥに関し）。

アルミニウムに比較した質量効率に対して得られた値は
一般に０．３０口径ＦＳＰ試験から得られた停止効率の
値に一致する。

実施例　７〜１２ 表３に示される成分を表３に示される割合で混合する。

配合物をシグマブレードニーダ−／エクストルーダー中
の混合により処理する。配合物を薄いシートに圧延し、
形状に切り、次いで１５、２５ｃｓ＋Ｘ　１５．２５ｃ
ｍの成形型中で１３．８　ＭＰａで圧縮成形する。

、強度発達は室温で２４時間にわたる養生中および６５
℃における促進乾燥後に達成される。

養生後、生じた板をエポキシ接着剤を用いてアルミニウ
ムの厚さ１．２７ｃｏ＋の板に結合させる。次いで装甲
板を弾道性能について試験する。

表　　　３ 高アルミナセメント（ａ）　　　　　　　　　３４　　
　　　３０　　５３．２　　５．２４ウオラストナイト
　（ＣａＳｉ０３）　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　３１か焼アルミナ（−３２５メツシ
ユ）９　　１７．９　　１７．６　　１３板状アルミナ
（２８／４８）　　　　　　　　　　　　１１　　１２
酸化マグネシウム　　　　　　　　　　１７　４２　　
　　　　　　　　　　　　１９六メタリン酸ナトリウム
　　　　　　　　１７　１３　　１５緩衝したリン酸溶
液ら）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　１５ぶりビニルアルコール（８５％加水分
解）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　６．
０　　　５．９ケブラーアラミド繊維　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　５．４３０４ステンレス鋼も
１未鎗（０，３１’Ｘ０．００４’＞　　　　　　　２
２　　　２２　　　　　２３　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　２２炭素繊維　　　　　　　　　　
　　　　　６．８グリセリン　　　　　　　　　　　　
　　　０．５　０．５水　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　１０　１０　　１１　　１７．５　　１６．
８（ａ）　　スカール７１、ローン・スター・ラファル
ゲ（Ｌｏｎｅ　５ｔａｒ　ＬａＦａｒｇｅ）製缶）８５
％リン酸、６５．６％、リン酸亜鉛９．２％、リン酸ア
ルミニウム８．２％、リン酸マグネシウム０．４％およ
び水１６．６％（すべて重量％）を含む実施例　１３〜
１５ 比較の基礎を与えるために比較的低い曲げ強さの若干の
鋳造可能な化学結合配合物を試験した。

組成は表４に示される。実施例１３は砂および砂利骨材
を含む市販の普通の配合コンクリートである。これは普
通の混合および鋳造法を用いて製造し、約１５．２　Ｘ
　１５．２　Ｘ　１．３ｃｍの大きさの試験板に成形し
た。実施例１４および１５は鋼管材および鋼繊維強化を
微粒シリカ充填材とともに含む高強度化学結合セラミッ
ク複合体である。これらの成分は普通の混合および鋳造
法を用いて配合し、約１５．２　Ｘ　１５．２　Ｘ　２
．５　ｃｍの大きさの試験板に成形した。実施例１３〜
１５の養生は湿潤条件下に４８時間行ない、実施例１４
および１５は最後に１５０℃で乾燥した。

養生後、装甲試験板を弾道性能について試験し、結果は
表５に示される。実施例１３（ａ）はスタンド・アロン
仮として用いて０．５０口径ＦＳＰにより０．０６６ｋ
ｍ／秒程度の低い速度で衝撃したときに完全に破損した
。実施例１３（ｂ）において厚さ１２、７　ｍｍのアル
ミニウム背板に結合したときでも試験板は０．３０口径
ＦＳＰにより１．３４４ｋｍ／秒の速度で衝突されたと
きに完全に粉砕された。実施例１４および１５における
（スタンドアロン板として使用した）強化試験材料は実
施例１３より良好な弾道性能を示したが、しかし平均算
出質量効率は、 ｅ、＝０．４９　（５０８３アルミニウムに関し）ｅ、
＝０．５６　　（ＲＨＡ鋼に関し）にすぎなかった。こ
れらの数字は実施例６におけるものより実質的に低い。

ボルトランドセメント、　型　１　　　　　　　１５．
１ポルトランドセメント、　級Ｈ２４，７１２４，７１
砂利＜　１　ｃｍ）　　　　４５．３ 砂　　　　　　　　　　　　　　３０．２３１６ステン
レス鋼、　８０／２００メフシユ　−３４，３２２５，
７４４３４ステンレス公司繊維　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　１７．１６　　２５．７４シリカ、Ｍ
ｉｎ−１ｊ−Ｓｉｔ　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　１２．１６　　１２．１６シリカ　ヒユー
ム　　　　　　　　　　　　　　　２．８　　　　　　
　３．４３　　　３．４３Ｍ−１００高性能減水剤　　
０．３　　　０．６９　０．６９水　　　　　　　　　
　　　　　６．２　　　　　７．５３　　７．５３実施
例　１６〜１９ 次の実施例は装甲系のエンジニャリング設計の開発に対
する高強度化学結合セラミック組成物の使用を示す。

実施例　１６ 実施例５の化学結合セラミック組成物を普通のセラミッ
ク板および鋼板の間のキャビティー中へ成形する。化学
結合セラミックは鋼およびセラミック板との接触下に８
０℃で養生し、第１図に示されるような高強度積層複合
装甲を形成する。

実施例　１７ （ａ）　　化学結合セラミック材料を適当な形状のキャ
ビティー中に含まれるアルミナセラミック球の密充填配
列間の間隙中へ押込みまたは他の方法で成形する。セラ
ミック球は最大圧縮強さおよび硬さに対して選ばれる。

球の大きさは密充填の密度を最適にするために均一ある
いは選別サイズであることができる。一般に、最大セラ
ミック球の大きさは可能な弾丸脅威の直径により決定さ
れる。球は実施例５の化学結合セラミック混合物により
包まれ、互いに硬く保持される。

（ｂ）高圧縮強さおよびダイタラント性に対して選ばれ
るガラス球を用いて実施例１７（ａ）における操作を繰
返す。

（Ｃ）　　実施例１４の強化鋳造性混合物を用いて実施
例１７（ａ）における操作を繰返し、それを振動下に球
の周りに侵入させる。

（ｄ）　　ガラス球を用いて実施例１７（Ｃ）における
操作を繰返す。

上記化学結合セラミック材料を８０℃で養生し、第２図
に示される高強度複合装甲板を成形する。

実施例　１８ 実施例３の化学結合セラミック組成物を、幅３ｃｍの、
型の端壁により不動に保持された普通のセラミックのス
ラブを有する均一スクエアキャビティー中へ成形するこ
とにより第３図に一致する高強度装甲板を製造する。セ
ラミックスラブは４５度の角度でセットされる。化学結
合セラミックはスラブの周りの間隙を完全に満たすよう
に型中へ導入される。次いで化学結合セラミック材料を
８０℃で養生し、第３図に示される高強度複合装甲板を
製造する。

実施例　１９ 各仮にあけた孔の綱目を有する３鋼板からなる金属グリ
ル細工物を適当なキャビティー厚さを有する型中に孔お
よび結合金属板を一線上にないように配列する。金属板
は金属スペーサーにより間隔をあけた関係に保持するこ
とができる。実施例３の化学結合セラミック材料を、型
が化学結合セラミック材料で完全に満たされるまで金属
グリルの周りの閉空間に注入する。次いで化学結合セラ
ミックを８０℃で養生し、高強度装甲板を型からとり出
す。

表　　　５ 実施例　曲げ強さ　厚　さ　　面密度　ＦＳＰ　　衝撃
速度Ｎｕ　　（ＭＰａ）　ｉｍ）　（ｋｇ／ｍ”）　Ｏ
Ｕ（ｋｍ／ｅ）備考（ｂｌ　　　　１３．０“　６４．
９　０．３０　１．３４４板破砕１４（ａ）　　４８　
２５．４　　８５．４　０．３０　　１．００９　　部
分貫徹（ｂ）　　　　　２５．４　　８４．９　０．３
０　１．１０４　　完全貫徹１５（ａ）　　４８　２７
．２　　８５．１　０．３０　　１．０４７　　完全貫
徹（ｂ）　　　　　２７．２　　　Ｂ５．３　０．３０
　１．０３９　　部分貫徹＊１２．７ｍｍアルミニウム
板に結合

【図面の簡単な説明】

第１図は高強度化学結合セラミック層を含む積層体を含
む多成分装甲の断面図を示し、第２図は高強度化学結合
セラミックマトリックス中に分散された硬質骨材を含む
装甲板の断面図を示し、 第３図は高強度化学結合セラミックマトリックス中に埋
封された硬質板を含む他の多成分装甲の断面図を示し、 第４図は高強度化学結合セラミックマトリックス中に埋
封された金属形材を含むなお他の多成分装甲の断面図を
示し、 第５図は弾丸速度対装甲面密度に関する弾道限界測定値
のプロットを示すグラフであり、第６図は４弾丸により
衝突された後の装甲板を示す写真である。 １０・・・・・・多成分装甲、 １１・・・・・・化学結合セラミック板、１３・・・・
・・背板、　　　　１５・・・・・・普通セラミック板
、１９・・・・・・補強繊維、　２０・・・・・・複合
装甲板、２１・・・・・・化学結合セラミックマトリッ
クス、２３・・・・・・セラミックまたはガラス骨材ま
たはピース、 ３０・・・・・・多成分装甲、 ３１・・・・・・化学結合セラミックマトリックス、３
３・・・・・・普通のセラミック板、４０・・・・・・
装甲板１ ．４１・・・・・・化学結合セラミックマトリックス、
４３・・・・・・金属グリル、 １７．２７．３７．４７・・・・・・弾丸。 ＦＩＧ、Ｉ ＦＩＧ　２ ＦＩＧ、３ ＦＩＧ、５ ＦＩＧ、６

Claims (47)

【特許請求の範囲】
1. （１）装甲材料であって、 （ｉ）高強度化学結合セラミック、並びに （ｉｉ）（ａ）装甲材料の破壊靭性および多命中容量を
   高める高強度、高モジュラスの繊維、お よび（または） （ｂ）装甲に衝突するペネトレーターを鈍らせ、逸らせ
   、および（または）侵食する硬質骨 材、 を含む追加成分、 を含む装甲材料。
2. （２）繊維が金属である、請求項（１）記載の装甲材料
   。
3. （３）繊維がステンレス鋼である、請求項（１）記載の
   装甲材料。
4. （４）繊維がガラスまたはセラミック繊維である、請求
   項（１）記載の装甲材料。
5. （５）繊維がポリマー繊維または炭素繊維である、請求
   項（１）記載の装甲材料。
6. （６）骨材が金属である、請求項（１）記載の装甲材料
   。
7. （７）骨材がステンレス鋼である、請求項（１）記載の
   装甲材料。
8. （８）骨材がガラス、アルミナ、炭化ホウ素、炭化ケイ
   素および酸化ベリリウムの少くとも１種である、請求項
   （１）記載の装甲材料。
9. （９）高強度化学結合セラミックを含み、 （ａ）高強度、高モジュラスの繊維、および（または）
   、 （ｂ）硬質骨材、 を含む追加成分を含む組成物中に埋封されたサイズ、付
   形物および材料のセグメントを含む多成分装甲材料。
10. （１０）組成物が高強度、高モジュラス、耐熱性の繊維
    を含む追加成分を含む、請求項（９）記載の多成分装甲
    材料。
11. （１１）セグメントが硬質材料の板である、請求項（９
    ）記載の多成分装甲材料。
12. （１２）セグメントが金属グリルである、請求項（９）
    記載の多成分装甲材料。
13. （１３）繊維が金属である、請求項（９）記載の多成分
    装甲材料。
14. （１４）繊維がステンレス鋼である、請求項（９）記載
    の多成分装甲材料。
15. （１５）繊維がガラスまたはセラミック繊維である、請
    求項（９）記載の多成分装甲材料。
16. （１６）繊維がポリマー繊維または炭素繊維である、請
    求項（９）記載の多成分装甲材料。
17. （１７）骨材が金属である、請求項（９）記載の多成分
    装甲材料。
18. （１８）骨材がステンレス鋼である、請求項（９）記載
    の多成分装甲材料。
19. （１９）骨材がガラス、アルミナ、炭化ホウ素、炭化ケ
    イ素および酸化ベリリウムの少くとも１種である、請求
    項（９）記載の多成分装甲材料。
20. （２０）積層体の少くとも１層が高強度化学結合セラミ
    ックを含み、 （ａ）高強度、高モジュラスの繊維、および（または）
    、 （ｂ）硬質材料、 を含む追加成分を含む組成物である多成分装甲。
21. （２１）組成物が高強度、高モジュラス、耐熱性の繊維
    を含む、請求項（２０）記載の多成分装甲。
22. （２２）弾丸の直接衝撃を受ける装甲の面上に配置され
    た普通のセラミックを含む第２層を有する、請求項（２
    ０）記載の多成分装甲。
23. （２３）弾丸の直接衝撃を受ける面とは反対側の装甲の
    面上に配置された金属を含む第３層を有する、請求項（
    ２２）記載の多成分装甲。
24. （２４）繊維が金属である、請求項（２０）記載の多成
    分装甲。
25. （２５）繊維がステンレス鋼である、請求項（２０）記
    載の多成分装甲。
26. （２６）繊維がセラミック繊維、ガラス繊維、ポリマー
    繊維または炭素繊維である、請求項（２０）記載の多成
    分装甲。
27. （２７）骨材が金属である、請求項（２０）記載の多成
    分装甲。
28. （２８）骨材がステンレス鋼である、請求項（２０）記
    載の多成分装甲。
29. （２９）骨材がガラス、アルミナ、炭化ホウ素、炭化ケ
    イ素および酸化ベリリウムの少くとも１種である、請求
    項（２０）記載の多成分装甲。
30. （３０）高強度化学結合セラミックを含む組成物中に埋
    封された硬質材料の板を含む多成分装甲。
31. （３１）組成物が （ａ）高強度、高モジュラスの繊維、および（または） （ｂ）硬質骨材、 を含む追加成分を含む、請求項（３０）記載の多成分装
    甲。
32. （３２）硬質材料が普通のセラミックである、請求項（
    ３０）記載の多成分装甲。
33. （３３）セラミック板が弾丸により衝撃される装甲の面
    にある角度で配置される、請求項（３２）記載の多成分
    装甲。
34. （３４）繊維が金属である、請求項（３０）記載の多成
    分装甲。
35. （３５）繊維がステンレス鋼である、請求項（３０）記
    載の多成分装甲。
36. （３６）繊維がセラミック繊維、ガラス繊維、ポリマー
    繊維または炭素繊維である、請求項（３０）記載の多成
    分装甲。
37. （３７）骨材が金属である、請求項（３０）記載の多成
    分装甲。
38. （３８）骨材がステンレス鋼である、請求項（３０）記
    載の多成分装甲。
39. （３９）骨材がガラス、アルミナ、炭化ホウ素、炭化ケ
    イ素および酸化ベリリウムの少くとも１種である、請求
    項（３０）記載の多成分装甲。
40. （４０）高強度化学結合セラミックを含む組成物中に埋
    封された金属グリルを含む多成分装甲。
41. （４１）組成物が、 （ａ）高強度、高モジュラスの繊維、および（または） （ｂ）硬質骨材、 を合む追加成分を含む、請求項（４０）記載の多成分装
    甲。
42. （４２）繊維が金属である、請求項（４０）記載の多成
    分装甲。
43. （４３）繊維がステンレス鋼である、請求項（４０）記
    載の多成分装甲。
44. （４４）繊維がセラミック繊維、ガラス繊維、ポリマー
    繊維または炭素繊維である、請求項（４０）記載の多成
    分装甲。
45. （４５）骨材が金属である、請求項（４０）記載の多成
    分装甲。
46. （４６）骨材がステンレス鋼である、請求項（４０）記
    載の多成分装甲。
47. （４７）骨材がガラス、アルミナ、炭化ホウ素、炭化ケ
    イ素および酸化ベリリウムの少くとも１種である、請求
    項（４０）記載の多成分装甲。