JPS6330301A - メタノ−ル合成用補給ガスの製造方法 - Google Patents
メタノ−ル合成用補給ガスの製造方法Info
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- JPS6330301A JPS6330301A JP16992486A JP16992486A JPS6330301A JP S6330301 A JPS6330301 A JP S6330301A JP 16992486 A JP16992486 A JP 16992486A JP 16992486 A JP16992486 A JP 16992486A JP S6330301 A JPS6330301 A JP S6330301A
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Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
・ 本発明はメタノール台底用の水素、−酸化炭素、二
酸化炭素を主成分とする加圧混合ガスを製造する方法に
関する。
酸化炭素を主成分とする加圧混合ガスを製造する方法に
関する。
固形触媒にガス(水素、−酸化炭素、二酸化炭素を主成
分とする加圧ガス)を接触させてメタノールを得る方法
はすでに広く工業的に用いらnている。工業的に水素、
−酸化炭素、二酸化炭素の混合ガスを製造する手段とし
ては、炭化水素の水蒸気改質法が広く採用さnている。
分とする加圧ガス)を接触させてメタノールを得る方法
はすでに広く工業的に用いらnている。工業的に水素、
−酸化炭素、二酸化炭素の混合ガスを製造する手段とし
ては、炭化水素の水蒸気改質法が広く採用さnている。
水蒸気改質法は圧力20〜40 atmの炭化水素ガス
と水蒸気の混合流体を600〜aOO℃でニッケル系触
媒に接触させて(1)、 (21式の反応を行なわせる
ものである。
と水蒸気の混合流体を600〜aOO℃でニッケル系触
媒に接触させて(1)、 (21式の反応を行なわせる
ものである。
OH4+ Hl OCo + 5H鵞 −1−・
・ (1)CO+a宜0 002+H2・・・・・
(2)この反応は強い吸熱反応であるため1通常はH
K40程度の高合金耐熱鋼管内に固形粒状触媒を光填し
て該管内に加圧流体を流動させると共に、読管を火炉内
に位置させて管外表面に高温の燃焼ガスを接触させ、反
応に必要な熱を供給するのが工業的な手段として広く用
いらnている。
・ (1)CO+a宜0 002+H2・・・・・
(2)この反応は強い吸熱反応であるため1通常はH
K40程度の高合金耐熱鋼管内に固形粒状触媒を光填し
て該管内に加圧流体を流動させると共に、読管を火炉内
に位置させて管外表面に高温の燃焼ガスを接触させ、反
応に必要な熱を供給するのが工業的な手段として広く用
いらnている。
メタンCH,を主成分としたガスを原材料としてメタノ
ールを工業的に製造する場合のガス組成の例を表1に示
す。
ールを工業的に製造する場合のガス組成の例を表1に示
す。
工業的に用いらnる水蒸気改質法により得らnたガスを
メタノール合成に用いる場合、反応器内では Co + 2H,−+ OH,OH(1)co2+
Hz →Co + H,O(2)((2)式ばCO!
+3H鵞→0H30H+H20)とも表示できる)とい
う反応が生じると考えらnており、この表1の改質炉出
口ガス組成では水素と一酸化炭素、二酸化炭素の比が適
切でない。
メタノール合成に用いる場合、反応器内では Co + 2H,−+ OH,OH(1)co2+
Hz →Co + H,O(2)((2)式ばCO!
+3H鵞→0H30H+H20)とも表示できる)とい
う反応が生じると考えらnており、この表1の改質炉出
口ガス組成では水素と一酸化炭素、二酸化炭素の比が適
切でない。
H,童は(0OX2 ) + (002X3 )となる
はずであるから、明らかな水素過剰である。
はずであるから、明らかな水素過剰である。
また、重要な要因として未反応の残メタンの問題がある
。こnは(1)式の平衡反応においてカーボン析出を防
止する目的でH,0分圧を大にしていることにもよるが
工業的な水蒸気改質炉の圧力、温度、 H2O/ C
H4比では残メタンの濃度を低下させるには限界がある
。
。こnは(1)式の平衡反応においてカーボン析出を防
止する目的でH,0分圧を大にしていることにもよるが
工業的な水蒸気改質炉の圧力、温度、 H2O/ C
H4比では残メタンの濃度を低下させるには限界がある
。
メタノール合成反応器では未反応ガスとしての水素とメ
タンが循環ガス中に濃縮さnるので適切な組成にするた
めに連続的に循環ガスの一部を抜き出して火炉燃焼ガス
としている。表1のパージガスはこnを意味する。この
パージガスは有価物質としての水素を多量に含有してお
り、このパージガスの量が少ない程プラント運転コスト
上有利である。
タンが循環ガス中に濃縮さnるので適切な組成にするた
めに連続的に循環ガスの一部を抜き出して火炉燃焼ガス
としている。表1のパージガスはこnを意味する。この
パージガスは有価物質としての水素を多量に含有してお
り、このパージガスの量が少ない程プラント運転コスト
上有利である。
こnは改質炉火炉燃料に安価な燃料が使用できる場合に
特に問題となる。
特に問題となる。
本発明は、メタンを主成分とする炭化水素ガスに対し、
O/C1,5〜2.1 、 H210Z 5〜i 5
となる如く二酸化炭素と水蒸気を混□合させ、圧力3〜
5 atm、温度890〜940℃で反応管内ノニッケ
ル系触媒に接触させることによりHz/C01,7〜A
5.未反応メタン11〜1.8%のガスを得ることを特
徴とするメタノール合成用補給ガスの製造方法である。
O/C1,5〜2.1 、 H210Z 5〜i 5
となる如く二酸化炭素と水蒸気を混□合させ、圧力3〜
5 atm、温度890〜940℃で反応管内ノニッケ
ル系触媒に接触させることによりHz/C01,7〜A
5.未反応メタン11〜1.8%のガスを得ることを特
徴とするメタノール合成用補給ガスの製造方法である。
本発明は水蒸気改質炉の触媒充填反応管内を流動させる
流体の圧力を3〜5 atmと従来公知の方法に比し低
い圧力に制限する。これにより反応管の管壁に作用する
内圧荷重は大巾に減少し、管厚を小にすること、あるい
は管壁温度を上昇させることが可能となる。
流体の圧力を3〜5 atmと従来公知の方法に比し低
い圧力に制限する。これにより反応管の管壁に作用する
内圧荷重は大巾に減少し、管厚を小にすること、あるい
は管壁温度を上昇させることが可能となる。
流体圧力を小にすることによシ、メタンOH4分圧も小
となるので触媒表面のカーボンの析出も生じ難くなるた
め、H20/C!H4比を小にすることができる。
となるので触媒表面のカーボンの析出も生じ難くなるた
め、H20/C!H4比を小にすることができる。
全圧力を小にするためOH,分圧が小となる一方で、1
(、、Co分圧も小となるのでCH4+ Fit O、
co + 3Hzの平衡から残メタンが減少する。また
、圧力を小としたため高温で反応させることが可能とな
り、これも残メタンを小となすために有効である。
(、、Co分圧も小となるのでCH4+ Fit O、
co + 3Hzの平衡から残メタンが減少する。また
、圧力を小としたため高温で反応させることが可能とな
り、これも残メタンを小となすために有効である。
更にH20分圧を小にしたことにより
co + H,0−eco、十H。
反応が抑制さQ 、 CO/ 002比が大となるた
め。
め。
故意に原料ガス中に002を加えてもそのCo2は水素
H2と結合してCOとすることができろ。
H2と結合してCOとすることができろ。
CH4+ Hz O→OO+ 5 H2という反応はメ
タノール合成に対し水素過剰であることは前記のとおり
であり、本発明では Co2+H鵞 →OO+H20 という反応を積極的に生じさせることになる。
タノール合成に対し水素過剰であることは前記のとおり
であり、本発明では Co2+H鵞 →OO+H20 という反応を積極的に生じさせることになる。
結局、本発明ではCO/CO2比を小にすることなく水
素と炭化酸素の比を理論値と同一にさせ、かつ残メタン
量を著しく小にする方法である。
素と炭化酸素の比を理論値と同一にさせ、かつ残メタン
量を著しく小にする方法である。
かかるガスをメタノール合成器循環ガスに対する補給ガ
スとして使用すnばパージガスの量を大巾に低減し得る
のは自明であり工業的に価値が大きい。
スとして使用すnばパージガスの量を大巾に低減し得る
のは自明であり工業的に価値が大きい。
本発明の有効性を確認するために実施した実験の方法を
第1図に示す。
第1図に示す。
第1図において、CH4ボンベ1及びC02ポノペ2か
らのOH4及びCO2は、ガス混合器3で任意の割合で
混合させらn加熱器4によって適当な温度に加熱さnる
。
らのOH4及びCO2は、ガス混合器3で任意の割合で
混合させらn加熱器4によって適当な温度に加熱さnる
。
一方、水タンク5中の水は加熱さnて水蒸気となシ、更
に加熱器6によって加熱さnた後。
に加熱器6によって加熱さnた後。
前記のOH4とCO,との加熱混合ガスと混合さn。
任意比のガス組灰の反応管供給ガスAとした。
この反応管供給ガスAを、炉7中に配置さn周圧に加熱
コイル8で囲焼さnた触媒充填反応管9中に供給し、反
応ガスを冷却器10で冷却した後、分離器11で水と生
成物【分離し、生成物の一部はライン12によシ採取し
て分析するようにし喪。
コイル8で囲焼さnた触媒充填反応管9中に供給し、反
応ガスを冷却器10で冷却した後、分離器11で水と生
成物【分離し、生成物の一部はライン12によシ採取し
て分析するようにし喪。
反応管は内径80腫の5U8310管を用い。
有効加熱長5mとした。加熱法は電熱コイル方式とし、
管出口ガス温度で制御した。(圧力も〕管内充填触媒は
一般市販品のニッケル系水蒸気改質触媒であり%8m!
1φのペレット状のものである。
管出口ガス温度で制御した。(圧力も〕管内充填触媒は
一般市販品のニッケル系水蒸気改質触媒であり%8m!
1φのペレット状のものである。
試験結果を表2に示す。
カーボンの析出は圧損の点からは認めらnなかった。
この表2から明らかなように本発明ではE2/CO比を
広い範囲でコントロールし得る。また、未反応メタン濃
度も大巾に低減し得る。こ扛はメメノール合成反応器循
環ガスへの補給ガスとして従来技術に比し大巾に改善さ
nたものである。
広い範囲でコントロールし得る。また、未反応メタン濃
度も大巾に低減し得る。こ扛はメメノール合成反応器循
環ガスへの補給ガスとして従来技術に比し大巾に改善さ
nたものである。
本発明の欠点は改質炉管内送入ガスとして二酸化炭素を
必要とすること、および低圧で運転するため、反応器運
転圧まで昇圧するための圧縮機駆動費を要することであ
る。しかし、表1の如き従来公知の方法による水蒸気改
質では。
必要とすること、および低圧で運転するため、反応器運
転圧まで昇圧するための圧縮機駆動費を要することであ
る。しかし、表1の如き従来公知の方法による水蒸気改
質では。
入口流体中の炭化水素の約15係が未反応のまま改質炉
管から流出さnる。即ち転換効率85チ以下であるのに
対し、本願では98チ以上にも達し、原料としての炭化
水素コストの点からのメリットは元号大きい。換言すn
ば、本発明では従来公知の方法に比し原材料としての炭
化水素量は同一のメメノール生産量で1 / L 5と
いう少量で良いのである。
管から流出さnる。即ち転換効率85チ以下であるのに
対し、本願では98チ以上にも達し、原料としての炭化
水素コストの点からのメリットは元号大きい。換言すn
ば、本発明では従来公知の方法に比し原材料としての炭
化水素量は同一のメメノール生産量で1 / L 5と
いう少量で良いのである。
また、H2/Co比tLOのガスでなく% H2/CO
比2.0のガスを循環ガスに補給するため、この補給ガ
ス量は2/3という量となり、低圧ガス圧縮機駆動量は
必要とするも、高圧のガス圧縮機駆動費は従来公知の方
法に比しコスト上有利となシ、従来法との差は比較的小
さいのである。
比2.0のガスを循環ガスに補給するため、この補給ガ
ス量は2/3という量となり、低圧ガス圧縮機駆動量は
必要とするも、高圧のガス圧縮機駆動費は従来公知の方
法に比しコスト上有利となシ、従来法との差は比較的小
さいのである。
本発明実施例は実験であるため、02 e C3の如き
炭素水素を含有しないC,ガスを用いたが、本発明を工
業的に使用する場合は表1の例の如く02 m O3+
C4の如き炭化水素を含有させることも妨げない。
炭素水素を含有しないC,ガスを用いたが、本発明を工
業的に使用する場合は表1の例の如く02 m O3+
C4の如き炭化水素を含有させることも妨げない。
表1において、改質炉へ供給する炭化水素ガス中に二酸
化炭素が少量含有さnている。こnは不純物であり故意
に添加したものとは考えらnない。こnは、改質触媒の
硫黄被毒を防止する目的で炭化水素ガスをエタノールア
ミンで洗浄するためであって、このエタノールアミン水
溶液でHlBを除去する際に002も同時に分離除去さ
nるためである。
化炭素が少量含有さnている。こnは不純物であり故意
に添加したものとは考えらnない。こnは、改質触媒の
硫黄被毒を防止する目的で炭化水素ガスをエタノールア
ミンで洗浄するためであって、このエタノールアミン水
溶液でHlBを除去する際に002も同時に分離除去さ
nるためである。
手続補正書
昭和61年11月II 日
Claims (1)
- 1、メタンを主成分とする炭化水素ガスに対し、O/C
1.5〜2.1、B_2/C2.3〜3.5となる如く
二酸化炭素と水蒸気を混合させ、圧力5〜5atm、温
度890〜940℃で反応管内のニツケル系触媒に接触
させることによりH_2/CO1.7〜3.5、未反応
メタン0.1〜1.8%のガスを得ることを特徴とする
メタノール合成用補給ガスの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16992486A JPS6330301A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | メタノ−ル合成用補給ガスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16992486A JPS6330301A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | メタノ−ル合成用補給ガスの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6330301A true JPS6330301A (ja) | 1988-02-09 |
Family
ID=15895469
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16992486A Pending JPS6330301A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | メタノ−ル合成用補給ガスの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6330301A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002060357A (ja) * | 2000-08-21 | 2002-02-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | メタノールの製造方法 |
JP2010530878A (ja) * | 2007-06-21 | 2010-09-16 | ユニバーシティ オブ サザン カリフォルニア | メタン又は天然ガスの再改質を用いた二酸化炭素のメタノールへの変換 |
-
1986
- 1986-07-21 JP JP16992486A patent/JPS6330301A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002060357A (ja) * | 2000-08-21 | 2002-02-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | メタノールの製造方法 |
JP2010530878A (ja) * | 2007-06-21 | 2010-09-16 | ユニバーシティ オブ サザン カリフォルニア | メタン又は天然ガスの再改質を用いた二酸化炭素のメタノールへの変換 |
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