JPS63297537A - 窒素含有炭化タングステン基焼結合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、高破壊靭性値を有し、強度、耐摩耗性、耐熱
亀裂性、耐熱衝撃性、耐酸化性及び耐欠損性にすぐれた
焼結合金で、具体的には、耐摩耗性工具部品又は切削工
具部品に適する窒素含有炭化タングステン基焼結合金に
関するものである。

（従来の技術） 従来、炭化タングステン基焼結合金は、ＷＣ−Ｃｏ系合
金又はＷＣ−Ｔ　ｉ　Ｃ−ＴａＣ−Ｃｏ系合金に代表さ
れる窒素無含有の炭化タングステン基焼結合金が実用化
されている。ところが、市場で高能率化の要求が高まる
に従って、機械的強度及び耐熱疲労性の伴なう用途では
窒素無含有の炭化タングステン基焼結合金が短寿命にな
るという問題が生じてきている。この問題点を解決する
ものとして、窒素含有炭化タングステン基焼結合金が多
数提案されている。

窒素含有の炭化タングステン基焼結合金の代表的なもの
としては、特公昭５９−５２９５１号公報及び特開昭６
０−２６４７号公報がある。

（発明が解決しようとする問題点） 特公昭５９−５２９５１号公報には、ＷＣとＴｉ、Ｗ及
びＴａ、Ｎｂから選ばれた１種又は２種からなる炭窒化
物のＢｌ型固溶体からなる硬質相とＣＯを主体とするＦ
ｅ金属からなる結合相で構成された超硬合金において、
硬質相の成分をＴｉ、Ｗの炭化物、窒化物として （Ｔ　ｉ　Ｃ＋Ｔ　ｉ　Ｎ）　／　（Ｔ　ｉ　Ｃ＋ＷＣ
＋Ｔ　ｉ　Ｎ）比率に換算し、容積比率で０．４０〜０
．８０の範囲にあり、Ｂｌ型固溶体が ＴｉＮ／　（ＴｉＣ＋ＴｉＮ）比率又は（ＴｉＷ）Ｎ／
　（ＴｉＷ）Ｃ＋　（ＴｉＷ）Ｎ比率に換算し、重量比
率で０．１〜０．６の範囲にあるＮを含有し、ＷＣは合
金全体で２０〜８０改量％、Ｔａ、Ｎｂより選ばれた１
柿又は２種を合金全体で２〜２０重量％、ＣＯを主体と
する結合相が最終合金全体の７〜２０容積％の比率を占
めることを特徴とする超硬合金が開示されており、ここ
で記載されているＢｌ型固溶体硬質相が平均粒径２μｍ
以下であることも開示されている。

この特公昭５９−５２９５１号公報は、ＷＣとＢｌ型固
溶体からなる硬質相中の （Ｔ　ｉ　Ｃ＋Ｔ　ｉ　Ｎ）　／　（Ｔ　ｉ　Ｃ＋ＷＣ
＋Ｔ　ｉ　Ｎ）比率及びＢｌ型固溶体中の含有窒素量を
成る一定範囲内にすることにより、窒素無含有の炭化タ
ングステン基焼結合金に比べて高速切削時における耐摩
耗性、靭性、耐熱亀裂性にすぐれるようにした超硬合金
である。しかしながら、特公昭５９−５２９５１号公報
の合金は５従来からいわれている窒素含有によるＢｌ型
固溶体の粒成長抑制効果を利用しているために、サブミ
クロンでなる極微細な８１型固溶体が多く含有し、ＢＩ
型型温溶体粒度分布を均一化かすることができず、その
ために破壊靭性値が低く、耐欠損性及び耐摩耗性が充分
に発揮できでないという問題がある６特開昭６０−１１
０８３８号公報は、ＷＣと８１型固溶体からなる硬質相
とＦｅ族金属の結合相から構成された超硬合金において
、硬質相の組成を（Ｗ、Ｔｉ、　１’ａ、Ｎｂ）（Ｃｘ
、Ｎｙ）と表わした時、体積％でＷＣが５５％以上７５
％以下、ＴｉＣｌ３％以上３５％以下、ＴａＣ又はＴａ
ＮｂＣが５％以上２５％以下であり、ｘ＋ｙ≦１．０．
００５≦ｙ≦０．０５であり、結合金属が１０体積％以
上１８体積％以下である窒素を含有した超硬合金である
。この特開昭６０−１１０８３８号公報の合金は、窒素
を含有させることにより、Ｂｌ型固溶体を微細化し、な
おかつ合金表面のＢｌ型固溶体が消失するのを防市して
いるもので、このために合金の内部と表面との均一化を
達成し、しかも耐摩耗性及び靭性の向上に成功したもの
である。しかしながら、特開昭６０−１１０８３８号公
報の合金は、窒素含有量が少なすぎるために耐酸化性及
び耐溶着性が劣るのと、またＢｌ型固溶体の粒度分布の
均一化が行なわれていないために破壊靭性値が低く、耐
熱衝撃性にも劣るという問題がある。

本発明は、上述のような問題点を解決したもので、具体
的には、炭化タングステンと成る一定組織内にあるＢｔ
ｍ固溶体とＣｏを特徴とする特許相とからなる焼結合金
で、しかも炭化タングステンと８１型固溶体の平均粒径
の制御及びＢｌ型固溶体の粒度分布を均一にした組織の
合金で、特に破壊靭性値、耐熱衝撃性、耐摩耗性及び耐
欠損性にすぐれる窒素含有炭化タングステン基焼結合金
の提供を目的としたものである。

（問題点を解決するだめの手段） 本発明者らは、′炭化タングステン基焼結合金に窒素を
含有させた場合の効果について検討していた所、炭化タ
ングステン基焼結合金は窒素含有により微細粒になると
いう従来の効果をそのまま利用したのでは合金の諸特性
及び性能を最大に発揮させることができず、特にＢｌ型
固溶体を成る一定の組成にした場合には炭化タングステ
ンの粒径、Ｂｌ型固溶体の粒径及びＢｌ型固溶体の粒度
分布の制御により合金の諸特性及び性能を向上させるこ
とができること、及び適世の窒素含有量が炭化タンタル
の代用になるという知見を得たものである。本発明は、
この知見に基づいて完成させるに至ったものである。

すなわち、本発明の窒素含イｉ炭化タングステン基焼結
合金は、Ｃｏを主成分とする結合相５〜２０ｗＬ％と炭
化タングステンでなる第１硬質相１５〜７５ｗｔ％と （Ｔｉａ、Ｗｂ、Ｔａｃ）（Ｃｘ、Ｎｙ）ｚ　（ただし
、ａは金属元素中のチタンのモル比、ｂは金属元素中の
タングステンのモル比、Ｃは金属元素中のタンタルのモ
ル比、Ｘは非金属元素中の炭素のモル比、ｙは非金属元
素中の窒素のモル比、Ｚは金属元素に対する非金属元素
のモル比を示し、それぞれは。

ａ＋ｂ＋ｃ＝１．　０．６≧ａ≧０．４゜０．４≧ｂ≧
０．２．　０．４≧ｃ≧０．１゜ｘ＋ｙ＝１．　０．３
≧ｙ＞０、 １．０≧ｚ≧０．７５の関係にある。）で表わせるＢｌ
型固溶体でなる第２硬質相１５〜８０ｗＬ％と不可避不
純物とからなる組成であって、かつ＋ｉｉｌ記第１硬質
相の平均粒径が１〜３４ｍ、前記第２硬質相の平均粒径
が０．８〜２．５μｍで、該第２硬質相は、０．５μｍ
以下の粒径が２０％以下であることを特徴とするもので
ある。

本発明の窒素含有炭化タングステン基焼結合金における
結合相は、硬質相中の金属元素や非金属元素の炭素が不
純物程度含有したコバルト、又はコバルトにクロム、バ
ナジウム、ニッケルなどを微量含有させて、耐食性を考
慮したＣＯを主成分とする合金からなるものである。こ
の結合相は、５ｗｊ％未満になると相対的に第１硬質相
と第２硬質相との合計量が９５ｗｔ％を超えて多くなり
、破壊靭性値及び強度を低下させる。逆に、結合相が２
０ｗｔ％を超えて多くなると相対的に第１硬質相と第２
硬質相との合計量が８０ｗＬ％未満となり、ｉｔ摩耗性
及び耐熱変形性の低下となる。このために、結合相は、
５〜２０ｗｔ％と定めたものである。

本発明の窒素含有炭化タングステン基焼結合金における
第１硬質相は、平均粒径が１μｍ未満のＷＣの場合には
耐熱衝撃性及び耐熱亀裂性の低下が生じ、逆に平均粒径
が３μｍを超えたＷＣの場合には硬さ及び抗折力などの
機械的性質の低下が生じる。このために第１硬質相の平
均粒径は、１〜３μｍと定めたものである。この第１硬
質相は、特に耐熱衝撃性及び耐熱亀裂性を重要視する用
途には平均粒径２〜３μｍのｗｅ、耐摩耗性を重要視す
る用途、中でも室温の強度又は室温の耐衝撃性を重要視
する耐摩耗性工具部品には平均粒径ｌ〜２μｍのＷＣを
選択するのが好ましいことである。また、この第１硬質
相は、破壊靭性値及び強度を高めるためには均一な粒度
分布にコントロールすることが好ましいことである。

本発明の窒素含有炭化タングステン基焼結合金における
第２硬質相は、平均粒径が０．８ＬＬｍ未満の場合は、
破壊靭性値の低下及び７００〜８００℃での実用時にお
いて結合相中にＷ−Ｃ。

の化合物が析出し易くなって、耐熱亀裂性を低下させる
。逆に、第２硬質相の平均粒径が２．５μｍを超えた場
合は、第２硬質相の分散が不均一になり、このために強
度及び耐熱ｆｆｉ”Ｊ性を低下させる。このことから、
第２硬質相の平均粒径は。

０．８〜２．５μｍと定めたものである。この第２硬質
相中に０．５μｍ以下の粒径のものが２０％を超えて多
くなると、合金組織中の第２硬質相の分散が悪くなり、
特に破壊靭性値及び耐欠損性の低下となる。このために
、第２硬質相は。

０．５μｍ以下の粒径のものを２０％以下にする必要が
ある。この第２硬質相は、 （Ｔｉａ、Ｗｂ、Ｔａｃ）（Ｃｘ、Ｎｙ）ｚで表わせる
チタンとタングステンとタンタルとを含有した炭窒化物
でなるものである。この炭窒化物は、粒内組成の均一化
１粒径の均一化、他の組成からなるＢｌ型固溶体 ［例えば（Ｔｉ、Ｗ）（Ｃ，Ｎ）など］の析出■＋ｆ：
　４２びに合金の２特性及び性能の向上から、金属元素
中のチタンが０．６≧ａ≧０．４、タングステンが０．
４≧ｂ≧０．２、タンタルが０．４≧ｃ≧０．１及び非
金属元素中の窒素が０．３≧ｙ〉０、金属元素に対する
非金属元素の比がｌ≧Ｚ≧０．７５　（各々モル比を示
す）と定めたものである。特に、高能率化を目的とする
高速切削又は高送り切削°のための切削工具部品として
用いる場合には炭窒化物の金属元素中に存在するチタン
が０．６≧ａ２０．５．タングステンが０．３５≧ｂ≧
０．２５、タンタルが０．２５≧ｃ≧０．１．非金属元
素中に存在する窒素が０．２≧ｙ≧０．０５　（各々モ
ル比を示す）でなることが好ましい。また、この炭窒化
物からなる第２硬質相は、第２硬質相の金属元素中に存
在しているＴａに対して、Ｔａと同族であるＮｂ及び／
又はＶで成る程度の電を置換することができ、特に。

Ｔａに対して３０モル％のＮｂ及び／又は１０モル％の
Ｖで置換することは耐熱亀裂性の向１゛、及び低価格化
から好ましいことである。さらに、第２硬質相の金属元
素中に存在しているＷに対して、Ｗと同族であるＭＯ及
び／又はＣｒで成る程度の量を置換することができ、特
に、Ｗに対して１０モル％のＣｒで置換することは耐酸
化性及び耐溶着性の向上から好ましいことである。ある
いは、第２硬質相の金属元素中に存在しているｒ１に対
して、Ｔｉと同族であるＺｒ及び／又け１１　ｆで成る
程度の量を置換することができ、特に、Ｔｉ−に対して
１０モル％のＺｒで置換することは高温強度の向、Ｌか
ら好ましいことである。

本発明の窒素含有炭化タングステン基焼結合金を作製す
るには、特に出発原料粉末の粒度分布及び・Ｙ均粒径の
選定並びにこの出発原料粉末を所定用に配合した後の混
合粉砕工程を用要視する必要がある。

まず、出発原料粉末は、焼結が容易になるという点から
は微細であることが好ましいけれども、含有窒素の、特
に第２硬質相の粒成長抑制効果により微細になりすぎる
ことを防出できるようにしておく必要がある。このため
に、出発原料粉末は、特に第２硬質相を形成するために
必要な炭化物、窒化物、炭窒化物でなる各種出発原料粉
末の平均粒径を１μｍ以上、好ましくは目的の平均粒径
の１．５倍〜３倍程度のものを選定するのがよい。また
、これらの出発原料粉末の粒度分布は、特に上述の第２
硬質相を形成するための各種出発原料粉末の粒度分布は
、粉粒体分級装置で処理するなどして出来るだけ均一な
粒度分布のものを選定することが好ましい。

次に、混合粉砕工程は、使用する出発原料粉末の平均粒
径及び粒度分布を考慮する必要があり、他に混合粉砕に
用いる容器の材質、形状及び粉砕機構と、この容器に配
合粉末と共に加えるアセトン、ベンゼン、ヘキサンなど
の有機溶媒の種類及び量とボールなどの種類、形状及び
量並びに混合粉砕時間などを充分に抑制する必要がある
。

混合粉砕後の乾燥、必要ならば造粒及び篩別。

成形並びに焼結工程は１例えば、減圧窒素雰囲気中又は
真空中など、従来の炭化タングステン基焼結合金で用い
られている方法により作製することができる。

（作用） 本発明の窒素含有炭化タングステン基焼結合金は、チタ
ンとタングステンとタンタルとを含有した炭窒化物の第
２硬質相が最適な粒径で、しかも均一な粒度分布になっ
ていること及びこの第２硬質相と第１硬質相との粒径が
殆んど同等の大きさであることにより、第２硬質相と第
１硬質相との相互分散状態がすぐれるという作用をして
いるものである。また、この第１硬質相と第２硬質相と
の相互分散状態及びそれぞれの粒径の関係は。

本発明の焼結合金中の結合相が粒界を均一に分布する。

すなわちミーンフリバスが均一になるという作用をもた
らしているものである。これらのことから、本発明の焼
結合金は、合金組織的に欠陥の非常に少ない合金になっ
ているものである。

（実施例） 実施例１ 平均粒径３．０μｍのＷＣ粉末、平均粒径１．５μｍ、
２．５μｍ、５．０μｍの３種類の（Ｗ、Ｔｉ）Ｃ粉末
、平均粒径１．ＯｕｍのＴａＣ粉末、平均粒径１．５μ
ｍのＴｉＮ粉末。

・［均粒径］、４μｍのｃｏ粉末を出発原料として用い
て、本発明品１．２．３．本発明品から外れた比較品１
．２．３を ＷＣ−２７％（Ｗ、Ｔｉ）Ｃ−１２％ＴａＣ−２％Ｔｉ
Ｎ−８．５％Ｃｏ（重１％）の組成に、窒素無含有の比
較品４を ＷＣ−２７％　（Ｗ、Ｔｉ）Ｃ−１２％Ｔ　ａ　Ｃ−８
％Ｃｏ（’ｕｎ％）の組成に、それぞれ配合した。

この配合した各試料をステンレス製容器、超硬合金製ボ
ールを用いてヘキサン溶媒中で混合粉砕した後、パラフ
ィン混合、乾燥及びＩ　ｔｏｎ／ｃｍ”圧力で成形し、
次いで脱パラフイン処理した。この成形圧粉体を真空炉
に設置して、　５　Ｘ　Ｉ　Ｏ−”Ｔｏｒｒの真空中、
１３８０℃〜１４２０℃で１時間保持にて焼結した。こ
の各試料に用いた出発原料粉末の内、試料により異なっ
ている（Ｗ、Ｔｉ）Ｃ粉末の種類と粉砕時間及び焼結温
度を第１表に示した。特に、本発明品！、２．３の粉砕
方法は、ＷＣ粉末を除いた他の粉末のみを２４時間混合
粉砕後に、ＷＣ粉末を追加して混合粉砕した合計時間で
ある。こうして得た各焼結合金の硬さ、抗折力及び破壊
靭性値を求めて、その結果を第２表に示した。また、走
査型電子顕微鏡及びＸ線マイクロアナライザーにより組
織観察し、各焼結合金中の第１硬質相の粒径、第２硬質
相の粒径及び０．５μｍ以下の粒径の含有率を求めて、
第２表に併記した。ここで得た本発明品１，２．３及び
比較品！、２．３の第２硬質相は、 （”「ｉ　ｏ、ｓ３．　Ｗｏ、ａｔ＋　Ｔ　ａ　ｏ、１
ｏ）（Ｃｏ、　９１１＋　Ｎ　ｏ、　＋ｏ）　ｏ、　＊
ａ　　からなるもノテアッた。

以下余白 第　　　　　１　　　　　表 実施例２ 実施例１で得た各試料を用いて、下記の旋削条件及びフ
ライス切削条件による切削試験を行ない、その結果を第
３表に示した。

旋削試験条件 被削材　　　　　　３４８Ｃ（１１８２１８）チップ形
状　　　　５ＮＰ４３２ 切削速度　　　　　１００　ｍ／ｍｉｎ送り速度　　　
　　０　、３　ｍｍ／ｒｅｖ切込みａ　　　　　　１．
５ｍｍ 切削時間　　　　　５　ｍｉｎ フライス切削試験条件 被削材　　　　ＳＣＭ４４０　（Ｉｔ、＋　２７０）チ
ップ形状　　　　Ｓ　Ｎ　Ｐ　４３２切削速度　　　　
　１５０　ｍ／ｍｉｎ切込み潰２．Ｏｍｍ −刀当りの送り量　０．２ｍｍ／刃 寿命判定　　　　　欠損までの切削長さ第　　　３　　
　表 実施例３ 平均粒径１．５μｍ、３．０ｇｍ、５．０μｍのＷＣ粉
末、゛ト均粒径１．５μｍ、３．０μｍの（Ｗ、Ｔ　ｉ
　、Ｔａ、Ｎｂ）Ｃ粉末、平均粒径１．５％ｍのＴｉＮ
粉末粉末１拉均１．４％ｍのＣＯ粉末を出発原料として
用いて５本発明品４．５．６．７及び本発明から外れた
比較品５゜６．７を ＷＣ−６０％（Ｗ、Ｔ　ｉ、Ｔａ、Ｎｂ）Ｃ−３％Ｔｉ
Ｎ−８％Ｃｏ（重−１％）の組成に、窒素無含有の比較
品８を ＷＣ−６０％（Ｗ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ）Ｃ−８％Ｇ　ｏ
　（’％　Ｈ％）の組成に、それぞれ配合した。この配
合した各試料を実施例１と同様の工程を経て焼結した。

この各試料に用いた出発原料粉末の内、試料により異な
っているＷＣ粉末の種類と（Ｗ、Ｔ　ｉ　、Ｔａ、Ｎｂ
）Ｃ粉末の種類と粉砕時間及び焼結時間とを第４表に示
した。こうして得た各焼結合金の硬さ、抗折力及び破壊
靭性値を求めて、その結果を第５表に示した。また、走
査型電Ｔ！−顕微鏡及びＸ線マイクロアナライザーによ
り組織観察し、各焼結合金中の第１硬質相の粒径。

第２硬質相の粒径及び０．５μｍ以下の粒径の含有率を
求めて、第５表に併記した。ここで得た本発明品４．５
．６．７及び比較品５．６．７の第２硬質相は、 ［Ｔ　ｉ　Ｏ，Ｓ１１．　Ｗｏ、３３．　　（Ｔ　ａ−
Ｎ　ｂ）　０．１２１（Ｃｏ、　ａｔ、　Ｎ　Ｏ，＋１
）　Ｏ，ｓｓ　　からなるものであった。この第２硬質
相中のＮｂは、 Ｎｂ／’「ａ＋Ｎｂ＝　ｌ　Ｏｍｏ９％のものであった
。

以下余白 実施例４ 実施例３で得た各試料を用いて、下記の旋削条件及び断
続切削条件による切削試験を行い、その結果を第６表に
示した。

旋削試験条件 被ｒｉｌｌ　　　　５４８Ｃ（ｏ、２３０）チップ形状
　５ＮＰ４３２ 切削速度　　１６０　ｍ／ｍｉｎ 送り速度　　０　、３　ｍｍ／ｒｅｖ 切込みｉｉｉ　　　Ｉ　、　５ｍｍ 切削時間　　７　ｍｉｎ 断続切削試験条件 被削材　　　３４８Ｃ（Ｈ＋＋　２３０）４本スロット
人 チップ形状　５ＮＰ４３２ 切削速度　　１００　ｍ／＋ｉｎ 切込み量　　１．５ｍｍ 送り速度　　０　、０５　ｍｍ／ｒｅｖから初め７４０
００回断続切削後、未欠損の場合は、さらに送りアップ
し、欠損時の送り速度で比較。

第　　　６　　　表 実施例５ 平均粒径３．０μｍのＷＣ粉末、平均粒径１．５ｇｍの
（Ｗ、Ｔｉ）Ｃ粉末、平均粒径１．０μｍのＴａＣ粉末
、平均粒径１．５μｍのＴｉＮ粉末及び平均粒径１．４
μｍのＣＯ粉末を出発原料として用いて、本発明品８．
９及び本発明から外れた比較品９，１０、ＩＩをそれぞ
れ第７表に示すごとく配合した。この内１本発明品８．
９は、実施例１の本発明品ｌと同様の製造方法で、比較
品９，１０．１１は、実施例１の比較品ｌと同様の製造
方法で、それぞれ焼結合金とした。こうして得た本発明
品８．９及び比較品９゜１０．１１の硬さ、抗折力、破
壊靭性値を実施例１と同様に調べて、その結果を第８表
に示した。

また、各硬質相についても実施例１と同様に調べて、そ
の結果を第９表に示した。

以下余白 第　　　　８　　　　表 実施例６ 実施例５で得た各試料を実施例１の旋削試験条件及びフ
ライス切削試験条件と同様にして切削試験を行ない、そ
の結果を第１Ｏ表に示した。

以下余白 第　　１　０　　表 （発明の効果） 以上の結果から１本発明の窒素含有炭化タングステン基
焼結合金は、耐摩耗性と耐欠損性において、一方を向上
すると他方が低下するという二律背反的な関係にある従
来の炭化タングステン基焼結合金に対して、耐摩耗性と
耐欠損性の両方をバランス良く向トさせることに成功し
た。ものである。具体的には、特に耐欠損性にすぐれて
いるが耐摩耗性で劣る傾向にある従来の炭化タングステ
ン基焼結合金に比べて、本発明の焼結合金は、耐欠損性
が約２０〜２９％向１し、耐摩耗性が約３６〜５６％も
向トするという効果がある。また、逆に、耐摩耗性にす
ぐれているが耐欠損性で劣る傾向にある従来の炭化タン
グステン基焼結合金に比べて、本発明の焼結合金は、耐
摩耗性では殆んど差がなく、耐欠損性が１１３〜！８３
％も向上するという効果がある。このことから５本発明
の焼結合金は、信頼性にすぐれているもので、ＮＣ機及
び無人加工機用の工具部品又は、高能率化用の工具部品
として利用できる産業上有用な材料である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃｏを主成分とする結合相５〜２０ｗｔ％と炭化
   タングステンでなる第１硬質相１５〜７５ｗｔ％と下記
   （Ａ）で表わせるＢ１型固溶体でなる第２硬質相１５〜
   ８０ｗｔ％と不可避不純物とからなる組成であって、か
   つ前記第１硬質相の平均粒径が１〜３μｍ、前記第２硬
   質相の平均粒径が０．８〜２．５μｍで、該第２硬質相
   は、０．５μｍ以下の粒径が２０％以下であることを特
   徴とする窒素含有炭化タングステン基焼結合金。 （Ｔｉａ、Ｗｂ、Ｔａｃ）（Ｃｘ、Ｎｙ）ｚ・・・（Ａ
   ） ただし、ａは金属元素中のチタンのモル比、ｂは金属元
   素中のタングステンのモル比、ｃは金属元素中のタンタ
   ルのモル比、ｘは非金属元素中の炭素のモル比、ｙは非
   金属元素中の窒素のモル比、ｚは金属元素に対する非金
   属元素のモル比を示し、それぞれは、 ａ＋ｂ＋ｃ＝１、０．６≧ａ≧０．４、 ０．４≧ｂ≧０．２、０．４≧ｃ≧０．１、ｘ＋ｙ＝１
   、０．３≧ｙ＞０、 １．０≧ｚ≧０．７５の関係にある。
2. （２）上記第２硬質相は、該第２硬質相中のＴａに対し
   て３０モル％以下のＮｂ及び／又は１０モル％以下のＶ
   で置換してなることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の窒素含有炭化タングステン基焼結合金。
3. （３）上記第２硬質相は、該第２硬質相中のＷに対して
   １０モル％以下をＣｒで置換してなることを特徴とする
   特許請求の範囲第１項又は第２項記載の窒素含有炭化タ
   ングステン基焼結合金。
4. （４）上記第２硬質相は、該第２硬質相中のＴｉに対し
   て１０モル％以下をＺｒで置換してなることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項、第２項又は第３項記載の窒素
   含有炭化タングステン基焼結合金。