JPS63242978A - 高耐久吸音断熱材 - Google Patents
高耐久吸音断熱材Info
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- JPS63242978A JPS63242978A JP62077148A JP7714887A JPS63242978A JP S63242978 A JPS63242978 A JP S63242978A JP 62077148 A JP62077148 A JP 62077148A JP 7714887 A JP7714887 A JP 7714887A JP S63242978 A JPS63242978 A JP S63242978A
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Landscapes
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
- Exhaust Silencers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は自動車エンジン排気音の消音装置に関するもの
である。
である。
[従来の技術及びその問題点]
従来自動車エンジン排気音のマフラーは、排気ガスか通
過する内管とそれを覆う金属容器からできている。
過する内管とそれを覆う金属容器からできている。
ところが、近年騒音に対する規副が一段と厳しくなりつ
つあり、かつエンジンの高性能化や排気ガス触媒の効率
化の為、排気ガスの温度も上昇傾向にある。
つあり、かつエンジンの高性能化や排気ガス触媒の効率
化の為、排気ガスの温度も上昇傾向にある。
この対策として金属容器内の形状を複雑化したり、金属
容器自体を大型化する事が実施されているが、排気抵抗
が増加する事や自動車部品のレイアラ1〜上火型化には
限界がある為、近年金属容器内周壁にガラスウール等吸
音材をパンチングメタル等で支持するマフラーが使用さ
れるようになった。
容器自体を大型化する事が実施されているが、排気抵抗
が増加する事や自動車部品のレイアラ1〜上火型化には
限界がある為、近年金属容器内周壁にガラスウール等吸
音材をパンチングメタル等で支持するマフラーが使用さ
れるようになった。
さらに吸音効果を向上させる為一つの排気管系の中でエ
ンジンと従来のマフラーの中間部にプリマフラーと呼ば
れるマフラーが使用されるようになった。
ンジンと従来のマフラーの中間部にプリマフラーと呼ば
れるマフラーが使用されるようになった。
しかしながら前記ガラスウールを内周壁に使用したプリ
マフラーにおいて、前記ガラスウールはその組成上の理
由から耐熱温度が500℃と低く、それ以上の温度(排
気熱)に長時間さらされると熱劣化及び熱収縮かおこり
、車両の振動による繊維の粉化及び排気流による繊維の
飛散が著しく、マフラーの吸音特性を低下させる原因と
なっていた。
マフラーにおいて、前記ガラスウールはその組成上の理
由から耐熱温度が500℃と低く、それ以上の温度(排
気熱)に長時間さらされると熱劣化及び熱収縮かおこり
、車両の振動による繊維の粉化及び排気流による繊維の
飛散が著しく、マフラーの吸音特性を低下させる原因と
なっていた。
[問題点を解決する為の手段及び作用]本発明は上記従
来技術の欠点を除去解決することを目的とし、この目的
を達成するための手段として特許請求の範囲に記載した
高耐久77ラーを提供するものである。
来技術の欠点を除去解決することを目的とし、この目的
を達成するための手段として特許請求の範囲に記載した
高耐久77ラーを提供するものである。
即ち、本発明は繊維径が1〜3JLであるシリカ・アル
ミナ繊維と繊維径が5〜loルであるEガラス繊維を主
原料とするシート状物を、結合材を用いて所定の形状と
し、500℃以上の排気ガスが通過する部分に於いて長
時間使用しても吸音特性を失なわない高耐久吸音断熱材
を提供するものである。
ミナ繊維と繊維径が5〜loルであるEガラス繊維を主
原料とするシート状物を、結合材を用いて所定の形状と
し、500℃以上の排気ガスが通過する部分に於いて長
時間使用しても吸音特性を失なわない高耐久吸音断熱材
を提供するものである。
ところでシリカ・アルミナ繊維の繊維径を2〜3体とし
たのは、一般的に低コストで入手可能であることと、ガ
ラスウール、ロックウール、アスベスト等に比較して最
高使用温度が1260℃と耐熱性に優れた繊維であるこ
とである。(商品名:イビウール・バルク) また、Eガラス繊維のm!!径を5〜10ILとしたの
は、繊維径が1OJLより太い繊維の集合体は絡みあワ
たm、ii同志が互いにぶつかったとき互いの剛性か強
く折れ易い為、耐久性に劣ること、さらにLogより太
い繊維は一般に人間の皮膚に刺さり易く作業性が悪い為
である。繊維径を5ル以上としたのは1m#1径が5ル
より細い繊維はシート状に加工した際嵩密度が高くなり
、IR合音率減少してしまうこと、一般的に低コストで
入手可能なEガラスウールは繊維径が5ル以上である為
である。
たのは、一般的に低コストで入手可能であることと、ガ
ラスウール、ロックウール、アスベスト等に比較して最
高使用温度が1260℃と耐熱性に優れた繊維であるこ
とである。(商品名:イビウール・バルク) また、Eガラス繊維のm!!径を5〜10ILとしたの
は、繊維径が1OJLより太い繊維の集合体は絡みあワ
たm、ii同志が互いにぶつかったとき互いの剛性か強
く折れ易い為、耐久性に劣ること、さらにLogより太
い繊維は一般に人間の皮膚に刺さり易く作業性が悪い為
である。繊維径を5ル以上としたのは1m#1径が5ル
より細い繊維はシート状に加工した際嵩密度が高くなり
、IR合音率減少してしまうこと、一般的に低コストで
入手可能なEガラスウールは繊維径が5ル以上である為
である。
本発明においてシリカ・アルミナ繊維とEガラス繊維の
割合は、シリカ・アルミナ繊維を40〜60重量%とし
、残部がEガラス繊維からなり、その合計量が100重
量%としたのは、シリカ・アルミナ繊維とEガラス繊維
の割合は、シリカ・アルミナ1m誰が60 w t%よ
り多いと、#熱性には優れるが、繊維径が約2〜3鉢と
細くその繊維長も製造上不均一かつ短かい為、排気ガス
の流速が10 m / s e cを越えると飛散して
しまう。
割合は、シリカ・アルミナ繊維を40〜60重量%とし
、残部がEガラス繊維からなり、その合計量が100重
量%としたのは、シリカ・アルミナ繊維とEガラス繊維
の割合は、シリカ・アルミナ1m誰が60 w t%よ
り多いと、#熱性には優れるが、繊維径が約2〜3鉢と
細くその繊維長も製造上不均一かつ短かい為、排気ガス
の流速が10 m / s e cを越えると飛散して
しまう。
またシリカ・アルミナ繊維は40 w t%より少ない
と、排気ガスの流速に対しては耐久性があるが、排気ガ
スの温度が600℃より高くなると、Eガラス繊維の熱
劣化の影響か大きく、マフラーの振動によりEガラス繊
維が折れ、そのために飛散してしまう。
と、排気ガスの流速に対しては耐久性があるが、排気ガ
スの温度が600℃より高くなると、Eガラス繊維の熱
劣化の影響か大きく、マフラーの振動によりEガラス繊
維が折れ、そのために飛散してしまう。
また1本発明において、一般的に用いられるラテックス
エマルジョン等の有機結合材、シリカゾル等の無機結合
材から選択されるいずれか少なくとも1種を10重量%
以下としたのは、有機結合材か10重量%よりも多いと
、成形体中において見かけ嵩密度の小さい有機結合材の
占有する体積部分が増え、Eガラス繊維、シリカ・アル
ミナ繊維の繊維同士の絡みか少なくなり、耐久性に悪影
響を及ぼすためてあり、また無機結合材が10重量%よ
り多いと、前記fa繊維同士結び付きが強すぎ、振動等
に対する耐久性が著しく劣化してしまいためである。
エマルジョン等の有機結合材、シリカゾル等の無機結合
材から選択されるいずれか少なくとも1種を10重量%
以下としたのは、有機結合材か10重量%よりも多いと
、成形体中において見かけ嵩密度の小さい有機結合材の
占有する体積部分が増え、Eガラス繊維、シリカ・アル
ミナ繊維の繊維同士の絡みか少なくなり、耐久性に悪影
響を及ぼすためてあり、また無機結合材が10重量%よ
り多いと、前記fa繊維同士結び付きが強すぎ、振動等
に対する耐久性が著しく劣化してしまいためである。
本発明を実施例により説明する。
[実施例]
シリカ50wt%アルミナ50wt%平均繊維径2.3
wからなるセラミックファイバーバルク(商品名イビウ
ール・バルク)50%と、あらかじめ繊維長が70 r
n mになるように切断加工した平均繊維径7ALのE
ガラス繊維50%を乾式解繊機にて混綿した後集綿しニ
ードルパンチング処理を行い、厚み5mm、嵩密度1.
0g/crn’のシートに成形した高耐久吸音断熱材に
、固形分濃度を10%に希釈したSBR系ラテックスな
含浸させ、外径100mrnのパイプに嵩密度か変化し
ないように巻きつけた後乾燥し、肉厚5mmの筒状高耐
久断熱材を成形した。
wからなるセラミックファイバーバルク(商品名イビウ
ール・バルク)50%と、あらかじめ繊維長が70 r
n mになるように切断加工した平均繊維径7ALのE
ガラス繊維50%を乾式解繊機にて混綿した後集綿しニ
ードルパンチング処理を行い、厚み5mm、嵩密度1.
0g/crn’のシートに成形した高耐久吸音断熱材に
、固形分濃度を10%に希釈したSBR系ラテックスな
含浸させ、外径100mrnのパイプに嵩密度か変化し
ないように巻きつけた後乾燥し、肉厚5mmの筒状高耐
久断熱材を成形した。
さらに、開口率30%、穴径4 m m、肉厚1mm、
外径100mmの筒状パンチングメタルの外側に前記筒
状高耐久断熱材を嵌装し、さらに肉厚1mm、外径11
0mmの金属性バイブを嵌装した後、筒状パンチングメ
タルの両端に、中心に直径50 m / mの穴をあけ
たドーナツ状のパンチングメタル(開口率30%穴径4
m m、肉厚1mm、外径100mm)を全周溶接す
る。
外径100mmの筒状パンチングメタルの外側に前記筒
状高耐久断熱材を嵌装し、さらに肉厚1mm、外径11
0mmの金属性バイブを嵌装した後、筒状パンチングメ
タルの両端に、中心に直径50 m / mの穴をあけ
たドーナツ状のパンチングメタル(開口率30%穴径4
m m、肉厚1mm、外径100mm)を全周溶接す
る。
さらに、前記ドーナツ状のパンチングメタルの外側に、
前記シート状に成形した厚み5 m mの高耐久吸音断
熱材を内径50mm、外径110mmに打ち抜き加工し
たものを装着しさらに、厚み1mm、内径50 m m
、外径110mmの鋼板をあて、金属性パイプの端部に
全周溶接をおこない、外径110mm、全長200 m
mの高耐久吸音断熱機とし、両端の開口部に厚み1m
m、外径50mm、長さ20 m mのバイブを差し込
み外側から全周溶接した第1図に示される試験体を製作
した。
前記シート状に成形した厚み5 m mの高耐久吸音断
熱材を内径50mm、外径110mmに打ち抜き加工し
たものを装着しさらに、厚み1mm、内径50 m m
、外径110mmの鋼板をあて、金属性パイプの端部に
全周溶接をおこない、外径110mm、全長200 m
mの高耐久吸音断熱機とし、両端の開口部に厚み1m
m、外径50mm、長さ20 m mのバイブを差し込
み外側から全周溶接した第1図に示される試験体を製作
した。
前記試験体の片側の開口部に外径45 m mのスピー
カーをあて、反対側の開口部に於いて、「リオンオクタ
ーブ・ハンドアナライザー」を用いて吸音率を測定した
後、第2図に示される耐久性試験機に装着し、温度80
0℃、流速25 ra/sec、振動数2930cpm
、振幅1.5mm、振動加速度7G、の条件で720時
間テストした後、再度吸音率を測定した結果を第1表に
示す。
カーをあて、反対側の開口部に於いて、「リオンオクタ
ーブ・ハンドアナライザー」を用いて吸音率を測定した
後、第2図に示される耐久性試験機に装着し、温度80
0℃、流速25 ra/sec、振動数2930cpm
、振幅1.5mm、振動加速度7G、の条件で720時
間テストした後、再度吸音率を測定した結果を第1表に
示す。
(比較例1)
吸音材を使用せず、実施例1と同様の耐久性試験を行っ
た結果を第1表に示す。
た結果を第1表に示す。
(比較例2)
シリカ50%アルミナ50%平均繊維径2.3川からな
るセラミックファイバーバルク80%と平均繊維径8ル
のEガラス繊1Ik20%を用いて、実施例1と同様の
耐久性試験を行った結果は第1表に示すとおりである。
るセラミックファイバーバルク80%と平均繊維径8ル
のEガラス繊1Ik20%を用いて、実施例1と同様の
耐久性試験を行った結果は第1表に示すとおりである。
(比較例3)
シリカ50%アルミナ50%平均m!l径2.3座から
なるセラミックファイバーバルク20%と平均m、w径
8トのEガラス繊維80%を用いて、実施例1と同様の
耐久性試験を行った結果は第1表に示すとおりである。
なるセラミックファイバーバルク20%と平均m、w径
8トのEガラス繊維80%を用いて、実施例1と同様の
耐久性試験を行った結果は第1表に示すとおりである。
(比較例4)
シリカ50%アルミナ50%平均繊維径2.3用からな
るセラミックファイバーバルク50%と平均繊維径20
ルのEガラス繊維50%を用いて、実施例1と同様の耐
久性試験を行った結果は第1表に示すとおりである。
るセラミックファイバーバルク50%と平均繊維径20
ルのEガラス繊維50%を用いて、実施例1と同様の耐
久性試験を行った結果は第1表に示すとおりである。
(発明の効果)
■比較例1及び3及び4にくらべ、吸音特性に優れる。
■比較例2及び3及び4にくらべ、吸音特性の経時変化
が少ない。
が少ない。
前記の理由により自動車のエキゾーストパイプに於いて
、マフラーを500℃以上の排気温度の高い場所に設置
できるようになり、高い吸音効果を長期間維持し続ける
ことが可能となった。
、マフラーを500℃以上の排気温度の高い場所に設置
できるようになり、高い吸音効果を長期間維持し続ける
ことが可能となった。
第1図は本発明の高耐久吸音断熱材を実際プリマフラー
に用いられる形状としたモデルの縦断面図である。第2
図は耐久性試験装置を示す経路図である。 符 号 の 説 明 l・・・金属容器、2・・・パンチングメタル、3・・
・高耐久吸音断熱材、4・・・吸気管、5・・・排気管
。 11・・・バーナー、12・・・熱交換器、13・・・
電磁弁、14・・・試験体、15・・・振動機、16−
・・周波数交換機、17・・・圧力計、18・・・熱伝
対、19・・・温度指示計、 20−・・温度記録計、
21・・・風速計、22・・・耐振ゴム、23 ・・
・レギュレーター。 (以 上)
に用いられる形状としたモデルの縦断面図である。第2
図は耐久性試験装置を示す経路図である。 符 号 の 説 明 l・・・金属容器、2・・・パンチングメタル、3・・
・高耐久吸音断熱材、4・・・吸気管、5・・・排気管
。 11・・・バーナー、12・・・熱交換器、13・・・
電磁弁、14・・・試験体、15・・・振動機、16−
・・周波数交換機、17・・・圧力計、18・・・熱伝
対、19・・・温度指示計、 20−・・温度記録計、
21・・・風速計、22・・・耐振ゴム、23 ・・
・レギュレーター。 (以 上)
Claims (5)
- (1)平均繊維径1〜3μであるシリカ・アルミナ繊維
と、平均繊維径が5〜10μであるEガラス繊維からな
る混綿繊維90重量%以上と、一般的に用いられるラテ
ックスエマルジョン等の有機結合材、シリカゾル等の無
機結合材から選択されるいずれか少なくとも1種を10
重量%以下使用して所定の形状に成形したことを特徴と
する自動車エンジンのプリマフラー用高耐久吸音断熱材
。 - (2)前記シリカ・アルミナ繊維は、アルミナ45〜9
5重量%で残部がシリカからなることを特徴とする特許
請求の範囲第1項記載の高耐久吸音断熱材。 - (3)前記高耐久吸音断熱材は常法の乾式で作られた不
織布を切断加工等によって成形するか、湿式の抄造成形
法で成形する事を特徴とする特許請求の範囲第1項〜第
2項記載の高耐久吸音断熱材。 - (4)前記プリマフラーは自動車のエキゾーストパイプ
に連らなる、500℃以上の排気ガスが通過する部分に
位置することを特徴とする特許請求の範囲第1項〜第3
項記載の高耐久吸音断熱材。 - (5)前記シリカ・アルミナ繊維とEガラス繊維の混綿
繊維は、シリカ・アルミナ繊維が40〜60重量%から
なり残部がEガラス繊維からなりその合計量が100重
量%となることを特徴とする特許請求の範囲第1項〜第
4項記載の高耐久吸音断熱材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62077148A JP2568839B2 (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 高耐久吸音断熱材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62077148A JP2568839B2 (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 高耐久吸音断熱材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63242978A true JPS63242978A (ja) | 1988-10-07 |
JP2568839B2 JP2568839B2 (ja) | 1997-01-08 |
Family
ID=13625710
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62077148A Expired - Lifetime JP2568839B2 (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 高耐久吸音断熱材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2568839B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003089953A (ja) * | 2001-09-14 | 2003-03-28 | Nippon Glass Fiber Kogyo Kk | 耐熱ガラス繊維マット及びその製造方法 |
WO2007054697A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-18 | The Morgan Crucible Company Plc | High temperature resistant fibres |
WO2009133613A1 (ja) * | 2008-04-30 | 2009-11-05 | イビデン株式会社 | マット材、マット材の製造方法、消音器、及び、消音器の製造方法 |
JP2010096171A (ja) * | 2008-04-30 | 2010-04-30 | Ibiden Co Ltd | マット材、マット材の製造方法、消音器、及び、消音器の製造方法 |
WO2020230907A1 (ja) * | 2019-05-14 | 2020-11-19 | ニチアス株式会社 | 多孔体 |
-
1987
- 1987-03-30 JP JP62077148A patent/JP2568839B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003089953A (ja) * | 2001-09-14 | 2003-03-28 | Nippon Glass Fiber Kogyo Kk | 耐熱ガラス繊維マット及びその製造方法 |
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US8163377B2 (en) | 2005-11-10 | 2012-04-24 | The Morgan Crucible Company Plc | High temperature resistant fibres |
WO2009133613A1 (ja) * | 2008-04-30 | 2009-11-05 | イビデン株式会社 | マット材、マット材の製造方法、消音器、及び、消音器の製造方法 |
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US8887863B2 (en) | 2008-04-30 | 2014-11-18 | Ibiden Co., Ltd. | Mat member, method for manufacturing the mat member, muffler and method for manufacturing the muffler |
WO2020230907A1 (ja) * | 2019-05-14 | 2020-11-19 | ニチアス株式会社 | 多孔体 |
JPWO2020230907A1 (ja) * | 2019-05-14 | 2020-11-19 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2568839B2 (ja) | 1997-01-08 |
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