JPS63236301A - 磁石特性のすぐれたＲ↓２Ｃｏ↓１↓７系焼結磁石 - Google Patents
磁石特性のすぐれたＲ↓２Ｃｏ↓１↓７系焼結磁石Info
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- JPS63236301A JPS63236301A JP62069883A JP6988387A JPS63236301A JP S63236301 A JPS63236301 A JP S63236301A JP 62069883 A JP62069883 A JP 62069883A JP 6988387 A JP6988387 A JP 6988387A JP S63236301 A JPS63236301 A JP S63236301A
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- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、磁石特性、特に減磁曲線の角型性１：′ｆ
ぐれ，飽和磁化値から予想される値Ｃ二近い高い最大エ
ネルギー積を有するＲ２Ｃｏ １７系焼結磁石（Ｒは希
土類元素およびＹのうちの１種または２種以上を示す）
に関するものである。
ぐれ，飽和磁化値から予想される値Ｃ二近い高い最大エ
ネルギー積を有するＲ２Ｃｏ １７系焼結磁石（Ｒは希
土類元素およびＹのうちの１種または２種以上を示す）
に関するものである。
石が、第１図≦；模式図で示されるように、長軸ａ：
１ ０ ０ 〜２ ５ ０ｎｍｘ短軸１）：７０〜１５
０ｎｍを有する２−１７相からなるセル相ｌと幅：１。
１ ０ ０ 〜２ ５ ０ｎｍｘ短軸１）：７０〜１５
０ｎｍを有する２−１７相からなるセル相ｌと幅：１。
〜２Ｑｎｍを有する１−５相からなる網目相２で構成さ
れた結晶粒内組織をもつことは良く知られるところであ
り、またこれの保磁力は磁壁３が連続した１−５相に固
着されて発生すると考えられている。
れた結晶粒内組織をもつことは良く知られるところであ
り、またこれの保磁力は磁壁３が連続した１−５相に固
着されて発生すると考えられている。
しかし、従来のＲ２Ｃｏ□７系焼結磁石は、減磁曲線の
角型性が悪く，その最大エネルギー積は、飽和磁化値（
４πＩｓ）から期待される限界値（４πＩＳ）２／４に
比べてかなり低い値１二とどまっている。
角型性が悪く，その最大エネルギー積は、飽和磁化値（
４πＩｓ）から期待される限界値（４πＩＳ）２／４に
比べてかなり低い値１二とどまっている。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、従来Ｒ
２Ｃ０１７系焼結磁石の磁石特性を改善すぺ（研究を行
なった結果。
２Ｃ０１７系焼結磁石の磁石特性を改善すぺ（研究を行
なった結果。
（ａ） 第２図に従来Ｒ２Ｃｏ １７系焼結磁石の結
晶粒内組織が模式図で示されるように、１−５相からな
る網目相２（−は多数の下連続部、すなわち破断部４が
存在すること。
晶粒内組織が模式図で示されるように、１−５相からな
る網目相２（−は多数の下連続部、すなわち破断部４が
存在すること。
ｆｂ） この破断部４の長さおよび数は、磁石の場所
によって異なるが、磁化容易軸（セル相１および網目相
２のＣ軸）を含む断面において、５Ｑｎｍ（Ｃ＋ こ
のような５ Ｑ ｎｍ以上の長さを有する破断部では、
磁壁３は外部磁界（二より図示されるように膨出（ｂｏ
ｗｉｎｇ ）を起こし、セル相１内に侵入するようにな
り、かかる状態では、低磁界で優先的に磁化反転が起る
ために、磁石全体の減磁曲線の角型性は悪くなること。
によって異なるが、磁化容易軸（セル相１および網目相
２のＣ軸）を含む断面において、５Ｑｎｍ（Ｃ＋ こ
のような５ Ｑ ｎｍ以上の長さを有する破断部では、
磁壁３は外部磁界（二より図示されるように膨出（ｂｏ
ｗｉｎｇ ）を起こし、セル相１内に侵入するようにな
り、かかる状態では、低磁界で優先的に磁化反転が起る
ために、磁石全体の減磁曲線の角型性は悪くなること。
＋ｄ） 磁石組成および時効処理条件を適切（＝選定
してやると、５Ｑｎｍ以上の長さを有する破断部４の数
な１０５ｎｒｒｉ当り５以下とすることができ、この結
果の磁石では、減磁曲線の角型性が従来磁石に比してす
ぐれたものになり、飽和磁化値から予想される値≦１近
い高い最大エネルギー積を有するようになること。
してやると、５Ｑｎｍ以上の長さを有する破断部４の数
な１０５ｎｒｒｉ当り５以下とすることができ、この結
果の磁石では、減磁曲線の角型性が従来磁石に比してす
ぐれたものになり、飽和磁化値から予想される値≦１近
い高い最大エネルギー積を有するようになること。
すなわち、高エネルギー積を得るのに必要最小限の保磁
力、具体的にはｉＨｃ ： ７ Ｑ ＫＯｅ以上を発現
させるＣ：は、第１図の理論組織に示されるように、結
晶粒内のセル相１における長軸ａをｌＱＱｎｍ以上、短
軸を７Ｑｎｍ以上とし、かつ網目相２の幅をｌＱｎｍ以
上に成長させて、網目相２（二おける５゜ｎｍ以上の長
さを有する破断部の数をｌＱ５ｎｍ当り５以下とする必
要があるが、これは、時効処理温度を、その磁石組成に
見合った所定最低温度以上とし、一方、この温度が所定
最高温度を越えると、高温準安定相が網目相２とセル相
１（二相分離する際の核形成頻度が場所（−よって不均
一となり、網目相の破断部の長さおよび数が増大するよ
うになることから、それぞれの磁石組成について、ある
限られた範囲内の時効処理温度を選択することによって
可能となり、この結果７ＫＯｅ以上の保磁力を有し、か
つ網目相の５Ｑｎｍ以上の長さを有する破断部の数が５
以下と少なくなり、減磁曲線の角型性のすぐれた高い最
大エネルギー積を有する磁石が得られるようになること
。
力、具体的にはｉＨｃ ： ７ Ｑ ＫＯｅ以上を発現
させるＣ：は、第１図の理論組織に示されるように、結
晶粒内のセル相１における長軸ａをｌＱＱｎｍ以上、短
軸を７Ｑｎｍ以上とし、かつ網目相２の幅をｌＱｎｍ以
上に成長させて、網目相２（二おける５゜ｎｍ以上の長
さを有する破断部の数をｌＱ５ｎｍ当り５以下とする必
要があるが、これは、時効処理温度を、その磁石組成に
見合った所定最低温度以上とし、一方、この温度が所定
最高温度を越えると、高温準安定相が網目相２とセル相
１（二相分離する際の核形成頻度が場所（−よって不均
一となり、網目相の破断部の長さおよび数が増大するよ
うになることから、それぞれの磁石組成について、ある
限られた範囲内の時効処理温度を選択することによって
可能となり、この結果７ＫＯｅ以上の保磁力を有し、か
つ網目相の５Ｑｎｍ以上の長さを有する破断部の数が５
以下と少なくなり、減磁曲線の角型性のすぐれた高い最
大エネルギー積を有する磁石が得られるようになること
。
以上（ａｌ〜（ｄｌに示される知見を得たのである。
この発明は、上記知見（二もとづいてなされたものであ
って、２−１７相からなるセル相と、１−５柑からなる
網目相で構成された結晶粒内組織を有するＲ２Ｃ０１７
系焼結磁石（＝おいて、磁化容易軸を含む断面での前記
網目…（二おける５Ｑｎｍ以上の長さを有する破断部の
数を、１０５ｎｒｒＦ当り５以下としたＲ２Ｃ０１７系
焼結磁石に特徴を有するものである。
って、２−１７相からなるセル相と、１−５柑からなる
網目相で構成された結晶粒内組織を有するＲ２Ｃ０１７
系焼結磁石（＝おいて、磁化容易軸を含む断面での前記
網目…（二おける５Ｑｎｍ以上の長さを有する破断部の
数を、１０５ｎｒｒＦ当り５以下としたＲ２Ｃ０１７系
焼結磁石に特徴を有するものである。
つぎ（二、この発明の焼結磁石を実施例により具体的に
説明する。
説明する。
通常の高周波溶解炉を用い、Ａｒ雰囲気中（二て、（ａ
） Ｓ”（Ｃ００，６７ＦｅＯ，２１ＣｕＯ，０８Ｎ
ｉＯ，０２ＺｒＯ，０２）７．６ノ組成を有するＲ２Ｃ
０１７型合金（以下へ合金という）、（ｂ） Ｓ”（
ＣＯＯ，６５ＦｅＯ，２７ＣｕＯ，０５ＮｉＯ，０１Ｚ
ｒＯ，０２）７．７の組成を有するＲ２Ｃ０、−ｒ型合
金（以下Ｂ合金という）、（Ｃ）Ｓｍ０．５”ｅＯ，５
（”ＯＯ，６８ＦｅＯ，２２ＣｕＯ，０６ＮｉＯ，０２
Ｚ’０．０２）７−４の組成を有するＲ２ Ｃｏ １７
型合金（以下Ｃ合金という）を溶製し、インゴットに鋳
造し、Ａｒ雰囲気中で、スタンプミル粉砕して平均粒径
：約４μｍの微粉末とし、これを１３ＫＯｅの磁場中で
配合させた後、配向方向と直角方向に１．５ ｔｏｎ
／ 瞥の圧力で圧縮成形を行ない、１０ ｍ Ｘ １０
ｍ Ｘ １０ ｒｍの寸法をもった圧粉体とし、この
圧粉体を、真空中、それぞれ第１表（二示される焼結温
度に１時間保持の条件で焼結し、ついでＡｒ雰囲気中、
同じ（第１表に示される温度に８時間保持後、Ａｒガス
の吹付けによる急冷の条件で溶体化処理を行ない、最終
的に第３図の単一連続工程または第４図の繰返し工程≦
ニしたがい、同じく第１表に示される温度（二で時効処
理を行なうことにより本発明焼結磁石１〜１５および比
較焼結磁石１〜１２をそれぞれ製造した。
） Ｓ”（Ｃ００，６７ＦｅＯ，２１ＣｕＯ，０８Ｎ
ｉＯ，０２ＺｒＯ，０２）７．６ノ組成を有するＲ２Ｃ
０１７型合金（以下へ合金という）、（ｂ） Ｓ”（
ＣＯＯ，６５ＦｅＯ，２７ＣｕＯ，０５ＮｉＯ，０１Ｚ
ｒＯ，０２）７．７の組成を有するＲ２Ｃ０、−ｒ型合
金（以下Ｂ合金という）、（Ｃ）Ｓｍ０．５”ｅＯ，５
（”ＯＯ，６８ＦｅＯ，２２ＣｕＯ，０６ＮｉＯ，０２
Ｚ’０．０２）７−４の組成を有するＲ２ Ｃｏ １７
型合金（以下Ｃ合金という）を溶製し、インゴットに鋳
造し、Ａｒ雰囲気中で、スタンプミル粉砕して平均粒径
：約４μｍの微粉末とし、これを１３ＫＯｅの磁場中で
配合させた後、配向方向と直角方向に１．５ ｔｏｎ
／ 瞥の圧力で圧縮成形を行ない、１０ ｍ Ｘ １０
ｍ Ｘ １０ ｒｍの寸法をもった圧粉体とし、この
圧粉体を、真空中、それぞれ第１表（二示される焼結温
度に１時間保持の条件で焼結し、ついでＡｒ雰囲気中、
同じ（第１表に示される温度に８時間保持後、Ａｒガス
の吹付けによる急冷の条件で溶体化処理を行ない、最終
的に第３図の単一連続工程または第４図の繰返し工程≦
ニしたがい、同じく第１表に示される温度（二で時効処
理を行なうことにより本発明焼結磁石１〜１５および比
較焼結磁石１〜１２をそれぞれ製造した。
つぎ（二、この結果得られた各種の焼結磁石（二ついて
、まず、これより磁化容易軸を面内に含む板状試料を切
り出し、透過電子顕微鏡にて、それぞれの焼結磁石ごと
に２０ケ所の異なる場所の明視野像を撮影し、この結果
の写真より１０５ｎｒｒ？当りの網目相における５ Ｑ
ｎ ｍ以上の長さを有する破断部の数を測定し、２０
ケ所の測定結果の平均値として求め、また焼結磁石の磁
石特性の測定は、パルス着磁器により５０ＫＯｅの磁場
で着磁を行なった後、自記磁束計を用い、最大２０ＫＯ
ｅの磁場を印加して行ない、飽和磁化（４πＩｓ）、固
有保磁力（ｌＨＣ）、減磁曲線の角型比（Ｈｋ／１ＨＣ
１ただしＨｋ：ひざ磁場、すなわち磁化の強さが残留磁
化の９０％になる逆磁場を示す）、および最大エネルギ
ー積（ＢＨ）ｍａｘｙ測定し、かつ実測された最大エネ
ルギー積の飽和磁化値から期待される限界値（（４πｌ
５）２／４）に対する到達度（（ＢＨ） ｍａｘ ／（
４πｌ５）２／４） を求めた。これらを結果を第１
表に示した。
、まず、これより磁化容易軸を面内に含む板状試料を切
り出し、透過電子顕微鏡にて、それぞれの焼結磁石ごと
に２０ケ所の異なる場所の明視野像を撮影し、この結果
の写真より１０５ｎｒｒ？当りの網目相における５ Ｑ
ｎ ｍ以上の長さを有する破断部の数を測定し、２０
ケ所の測定結果の平均値として求め、また焼結磁石の磁
石特性の測定は、パルス着磁器により５０ＫＯｅの磁場
で着磁を行なった後、自記磁束計を用い、最大２０ＫＯ
ｅの磁場を印加して行ない、飽和磁化（４πＩｓ）、固
有保磁力（ｌＨＣ）、減磁曲線の角型比（Ｈｋ／１ＨＣ
１ただしＨｋ：ひざ磁場、すなわち磁化の強さが残留磁
化の９０％になる逆磁場を示す）、および最大エネルギ
ー積（ＢＨ）ｍａｘｙ測定し、かつ実測された最大エネ
ルギー積の飽和磁化値から期待される限界値（（４πｌ
５）２／４）に対する到達度（（ＢＨ） ｍａｘ ／（
４πｌ５）２／４） を求めた。これらを結果を第１
表に示した。
第１表に示される結果から、磁石組成に適合した時効処
理を施すことにより製造された本発明焼結磁石１〜１５
は、いずれも網目相における５゜ｎｍ以上の長さを有す
る破断部の数が５以下となっており、減磁曲線の角型性
にすぐれ、飽和磁化値から予想される値に近い高い最大
エネルギー積を示すのに対して、時効処理が不適切で網
目相における５Ｑｎｍ以上の長さを有する破断部の数が
５以上の比較焼結磁石１〜１２は、前記の特性が劣るこ
とが明らかである。
理を施すことにより製造された本発明焼結磁石１〜１５
は、いずれも網目相における５゜ｎｍ以上の長さを有す
る破断部の数が５以下となっており、減磁曲線の角型性
にすぐれ、飽和磁化値から予想される値に近い高い最大
エネルギー積を示すのに対して、時効処理が不適切で網
目相における５Ｑｎｍ以上の長さを有する破断部の数が
５以上の比較焼結磁石１〜１２は、前記の特性が劣るこ
とが明らかである。
上述のように、この発明のＲ２Ｃ０１７系焼結磁石は、
従来Ｒ２Ｃ０１７系焼結磁石に比して、特に減磁曲線の
角型性（二すぐれ、飽和磁化値から予測される上限値（
二近い高い最大エネルギー積を有するのである。
従来Ｒ２Ｃ０１７系焼結磁石に比して、特に減磁曲線の
角型性（二すぐれ、飽和磁化値から予測される上限値（
二近い高い最大エネルギー積を有するのである。
第１図はＲ２Ｃ０１７系焼結磁石の理論組織を示す模式
図、第２図は従来Ｒ２Ｃ０１７系焼結磁石の結晶粒内組
織を示す模式図、第３図は単一連続時効処理工程図、＄
４図は繰返し時効処理工程図である。 ｌ・・・２−１７相からなるセル相、 ２・・・１−５相からなる網目相、 ３・・・磁壁、 ４・・・破断部。 晴間 第３Σ 時開 第４図
図、第２図は従来Ｒ２Ｃ０１７系焼結磁石の結晶粒内組
織を示す模式図、第３図は単一連続時効処理工程図、＄
４図は繰返し時効処理工程図である。 ｌ・・・２−１７相からなるセル相、 ２・・・１−５相からなる網目相、 ３・・・磁壁、 ４・・・破断部。 晴間 第３Σ 時開 第４図
Claims (1)
- ２−１７相からなるセル相と、１−５相からなる網目
相で構成された結晶粒内組織を有するＲ＿２Ｃｏ＿１＿
７系焼結磁石（ただし、Ｒは希土類元素およびＹのうち
の１種または２種以上を示す）において、磁化容易軸を
含む断面での前記網目相における５０ｎｍ以上の長さを
有する破断部の数が、１０＾５ｎｍ＾２当り５以下であ
ることを特徴とする磁石特性のすぐれたＲ＿２Ｃｏ＿１
＿７系焼結磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62069883A JPS63236301A (ja) | 1987-03-25 | 1987-03-24 | 磁石特性のすぐれたＲ↓２Ｃｏ↓１↓７系焼結磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62069883A JPS63236301A (ja) | 1987-03-25 | 1987-03-24 | 磁石特性のすぐれたＲ↓２Ｃｏ↓１↓７系焼結磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63236301A true JPS63236301A (ja) | 1988-10-03 |
Family
ID=13415598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62069883A Pending JPS63236301A (ja) | 1987-03-25 | 1987-03-24 | 磁石特性のすぐれたＲ↓２Ｃｏ↓１↓７系焼結磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63236301A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56156734A (en) * | 1980-04-30 | 1981-12-03 | Tdk Corp | Permanent magnet alloy and its manufacture |
| JPS58197249A (ja) * | 1982-05-11 | 1983-11-16 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | ２相微細組織を有する永久磁石合金 |
| JPS60211032A (ja) * | 1984-02-13 | 1985-10-23 | シエリツト・ゴ−ドン・マインズ・リミテツド | 永久磁石として使用するのに適当なＳｍ↓２Ｃｏ↓１↓７合金 |
-
1987
- 1987-03-24 JP JP62069883A patent/JPS63236301A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56156734A (en) * | 1980-04-30 | 1981-12-03 | Tdk Corp | Permanent magnet alloy and its manufacture |
| JPS58197249A (ja) * | 1982-05-11 | 1983-11-16 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | ２相微細組織を有する永久磁石合金 |
| JPS60211032A (ja) * | 1984-02-13 | 1985-10-23 | シエリツト・ゴ−ドン・マインズ・リミテツド | 永久磁石として使用するのに適当なＳｍ↓２Ｃｏ↓１↓７合金 |
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