JPS63230262A - 連続鋳造における最終鋳片の引巣減少法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈発明の目的〉 産業上の利用分野 本発明は連続鋳造における最終鋳片の引栄鍼少法に係り
、詳しくは、連鋳終了時の最終鋳片に生じる明渠を減少
させる明渠減少方法に係る。

従　　来　　の　　技　　術 溶融金属の連続鋳造においては、最終鋳造部分（以下、
最トップ部という。）には凝固収縮のため明渠が生成し
、この明渠の部分は次工程である圧延工程において圧着
しないため、不良部、所謂、トップクロップとして切断
［］される。

このようなりロップは上記のＲ終鋳造部分のみでなく、
融壁を利用した異鋼種連々の場合でも融壁投入前に鋳造
した部分にも同様の凝固収縮により明渠ができる。この
場合もクロップとして切断廃却される。従来の連続鋳造
法では最終鋳造部の鋳造速度変化率を制御し、このよう
な引栄良さを減少させる努力が成されているが、凝固収
縮が存在する以Ｆ、その収縮分に相当する明渠長さ以下
に減少させることは困難である。

もちろん、引扱きを中１ヒし、完全に連１ｍ内で凝固を
完了させ、その時に生ずる中東部に溶融金属を注入すれ
ば、明渠をなくす口とは可能であるが、一般に、工業規
模での連Ｖｒ機においては、凝固を完了させるためには
長時間を要すること、およびｎ内で完全）凝固させると
その鋳片の引扱きが困難であること等のため、実際には
上記の方法の適用は困難である。

従来、この最トップ部の処即方法として提案されでいる
ものは、特開昭５２−１１７２３５号、特開昭５８−２
１８３４４号に示されているように、最トップ部を鉄板
で封入、密閉する方法または特開昭５７−７５２７Ｇ号
に示される如き短縮方法がある。

前者は最トップ部の未凝固溶鋼を封入することにより、
作業性の向上を図ったものであり、後者では最トップ部
のロスを減少させるために、ロール間に発生する鋳片の
バルジングを防＋Ｌ　Ｌ、バルジングに伴う晟［・ツブ
部の未凝固溶鋼レベルの低下を阻止してｆｆｌ　＋−ツ
ブ部の減少を図っている。

しかしながら、上記技術は明渠に対しての問題解決が提
示されておらず、前者技術では封入部下部に、後者技術
ではｌｉ＋・ツブ部の中央部分の体ＦＩ！ｌ減少として
表われ、従来、止むを４９ないロスとされていたもので
あった。

発明が解決しようとする問題点 本発明はこれらの問題点の解決を目的とし、具体的には
、連続ａ造中のクレータ−圧下技術を利用して、凝固収
縮に起因するトップクロップ長を減少させる＠終鋳片の
明渠減少法を１￥供することを目的とする。

〈発明の構成〉 問題点を解決するための 手段ならびにその作用 本発明は、溶融金属の連続鋳造において、最終鋳造終了
時の凝固末端位置より上部で、かつ次式を満足する位置
に、当該位置における未凝固厚以上の圧下を加えること
を特徴とする。

Ｉ− 但し、ＩＣはメニスカスから凝固末端 までの距離 ｌｐはメニスカスから鋳片圧下 位置までの距離 以下、図面によって本発明の手段たる構成ならびに作用
を説明すると、次の通りである。

第１図は本発明に係る鋳片の引？Ｊ！減少法を説明する
説明図、第２図は鋳造金型によって圧下する例を示した
説明図である。

連続鋳造中の凝固末端（以下、クレータエンドという。

）位置より上部でかつできるだけクレータエンド位置に
近い位置で、鋳片を圧下あるいは鍛造すると、未凝固溶
鋼は上部の未凝固帯へ排出される。このようなりレータ
エンド部圧下技術は鋳片の中心偏析軽減等を目的として
既に実用化されている。本発明は口の技術を利用し、ト
ップクロップの減少をはかったものである。すなわち、
クレータエンド部を凝固収縮量に相当する陽だけ低下し
、クレータエンド部から排出される溶鋼により中東の生
成を抑える゛ものであろう 第１図において、鋼種に応じた凝固収縮量ｔｖＳｌは（
１）式で示される。

ＶＳ＝　ｋ・子、・ｔ＋）−１ｃ−ｗ・・・・・・・・
・・・・（１）ここで、ｋ　　；凝固収縮率 ［ｏ　：鋳片厚み Ｗ　　；鋳片幅 〒Ｌ；注入終了時点でのメニスカス からクレータエンド位置間の 平均液相率 ｌｃ：注入終了時点でのメニスカス からクレータエンドまでの距 離 （１）式で示される凝固収縮量に相当する吊の圧下を加
えれば、トップ部の明渠を減少させることが可能となる
が、更に、中東の減少効果および鋳片の内部割れ防止の
点から、次の２点を満足する必要がある。

（イ）＆２Ｆ片圧下位置は、 ｒ とする必要がある（但し、ｌｐはメニスカスから鋳片圧
下位置までの距離を示す。）。

１１Ｐ−′ｌｃ＞１．０での圧下は単に鋳片を圧延して
いるに過ぎず、未凝固溶鋼の排出効果は回持できないた
め、［・ツブ部の中東を減少さけることはできない。

また、ｉ　ｐ　、’ｌ　ｃ　ｈ”０．７より小さいとき
は、（３）式で示される未凝固溶鋼排出量Ｖｐが小さく
なり、トップ部の中東Ａｔ少効宋が小さくなる。

ＶＰ−ｔｌ−εＩＷ・ｌＰ・・・・・・（３）（但し、
εは変形率を示す。） これはｌＰを小さくし、例えば、モールド直下で圧下し
ても、モールド下端厚を小さくしたのと同じことであり
、トップ部の中東減少効果がきわめて小さいことから明
らかである。クレータエンド近傍から、圧下により排出
される未凝固溶鋼は一般にＰ、Ｓ等の有害元素が；Ｒ化
しているため、この未）凝固溶鋼で充填されるＩ・ツブ
部の厚み中央部は、ミドル部の鋳片に比較し、機械的特
性等が劣化するため、中東が皆無となっても、この部分
を切捨る必用がある。従って、製品段階での濃化による
機械的特性の茗しい劣化を防１トするためにはｌ１Ｐｌ
′ｌｃ≧０．７とする・≦１要がある。

（ロ）圧下量は鋳片の内部割れ防出の点から、圧下位置
での未凝固厚以上とすることが好ましい。

なお、クレータエンドを決定する要因は、鋼種、初期溶
ＳＩ４温度、冷却条件、鋳造速度であり、この中でも！
Ｊ造速度の影’ａ　ｈ＜　ｍも大きい。従って、鋼種、
初期溶！Ｉｌｌ温度、冷却条件が同じであれば、鋳造速
度に従ってクレータエンドら移動する。つまり、鋳造速
度を一定に維持される連ＶｒＲではクレータエンドはほ
ぼ一定位置に位置しており、実機上はｌｐ、ＩＣを容易
に定めることができる。

また、０．１≦ｌｐ７′ｌｒ：≦１を維持するには、ｌ
Ｐ点を可変とする口とができるように圧下部を引＋ａき
方向に複数設け、使い分けるが上記範囲に入るように鋳
造速度制御を行なうことにより達成できる。

第２図は圧下を調造金型４′　とした例であり、１ヘツ
ブ部に発生する引栄を鍛造にょる圧下Ｃ内部未凝固の溶
鋼を−Ｆ方に押しやり、溶ｕＡ吊の補償を行ない、減少
させる方法を示したものである。

実　　施　　例 以下、実施例により更に説明する。

モールドサイズ２７０ｘ３４０ｍｍ、メニスカスから１
次トーチまでの長さ３３．８ｍのブルーム連ｖｊ機での
実施例を示す。一般の鋳造条件で鋳造速度０．９１１１
１’ｍ！ｎの時、中炭材では、トップ部の引ＢＨＢさは
通常１．８ｍである。

Ｃれに対し、圧下位置１　ｐ　＝１９ｍ、　ｌ　ｃ　＝
２２ｍ、ｌ　Ｐ　、’ｌ　ｒ：＝０．８６で、 の圧下を行なった。

この結果、トップ部の明渠長さは０．３ｍと大幅に減少
させることができた。

く発明の効果〉 以ト説明したように、本発明は、溶融舎属の連続ｖｉ造
において、最終鋳造終了時の凝固末端位置よりＬ部で、
かつできるだけクレータエンド位置に近い位置で、鋳片
を圧下する口とを特徴とし、従来の連鋳法では避ける口
とのできなかった最終鋳造部分（最１ヘツプ部）のクロ
ッ７を、本発明法の適用により１１′５以下の長さに減
少させることが可能となり、鋳造事由りの向［が可能と
なった。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る鋳片の中東減少法を説明する説明
図、第２図は調造金型によって圧下する例を示した説明
図である。 符号１・・・・・・鋳片 １ａ・・・・・・凝固シェル １１〕・・・・・・未凝固部分 ２・・・・・・ロール ３・・・・・・最トツア部 ４・・・・・・圧下ロール ４′・・・・・・鍜）＾金型 ５・・・・・・シリンダ ６・・・・・・ピンチロール ７・・・・・・鋳型 ８・・・・・・メニスカス 待コＴ出願人　川崎製銖株式会社 代　　理　　人　　　弁理士　　松　　下　　義　　勝
弁護士　副　島　文　雄 第１図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 溶融金属の連続鋳造において、最終鋳造終了時の凝固末
   端位置より上部で、かつ次式を満足する位置に、当該位
   置における未凝固厚以上の圧下を加えることを特徴とす
   る連続鋳造における最終鋳片の引巣減少法。 ０．７≦ｌ＿ｐ／ｌ＿ｃ≦１．０ 但し、ｌ＿ｃはメニスカスから凝固末端までの距離 ｌ＿ｐはメニスカスから鋳片圧下位置までの距離