JPS63212797A - ２シリンダ型ロ−タリ式圧縮機 - Google Patents
２シリンダ型ロ−タリ式圧縮機Info
- Publication number
- JPS63212797A JPS63212797A JP4450787A JP4450787A JPS63212797A JP S63212797 A JPS63212797 A JP S63212797A JP 4450787 A JP4450787 A JP 4450787A JP 4450787 A JP4450787 A JP 4450787A JP S63212797 A JPS63212797 A JP S63212797A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cylinder
- discharge
- suction
- gate valve
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract description 26
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 26
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 abstract description 12
- 238000005192 partition Methods 0.000 abstract description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 22
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/07—Details of compressors or related parts
- F25B2400/075—Details of compressors or related parts with parallel compressors
Landscapes
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、吐出容量の異なる２つのシリンダを備えたロ
ータリ式圧縮機に係り、特にその運転制御構造の改良に
関する。
ータリ式圧縮機に係り、特にその運転制御構造の改良に
関する。
（従来の技術）
冷凍サイクル装置に用いられるロータリに圧縮機は、普
通、１つのシリンダを備えてなるが、近時、圧縮効率の
向上を因るために２つのシリンダを備えた圧縮機が多用
される傾向にある。その運転Ｉ制御手段としては、たと
えばインバータ駆動によって２シリンダの圧縮回転数を
可変させ、その冷凍能力を調整している。
通、１つのシリンダを備えてなるが、近時、圧縮効率の
向上を因るために２つのシリンダを備えた圧縮機が多用
される傾向にある。その運転Ｉ制御手段としては、たと
えばインバータ駆動によって２シリンダの圧縮回転数を
可変させ、その冷凍能力を調整している。
この種圧縮線をなお説明すれば、２シリンダが同時に冷
媒ガスを吸込んで圧縮し、吐出をなす。
媒ガスを吸込んで圧縮し、吐出をなす。
特に、小さい冷凍効果を得る小容量運転を行う場合には
、インバータ駆動の回転数を極く低下させる必要がある
。しかるにロータリ式圧縮機の場合には、回転数を低く
し過ぎると各摺動部分に給油するオイルポンプの性能も
低下してしまう。このために潤滑に不具合が生じ易く、
場合によっては焼損事故の発生につながる恐れもある。
、インバータ駆動の回転数を極く低下させる必要がある
。しかるにロータリ式圧縮機の場合には、回転数を低く
し過ぎると各摺動部分に給油するオイルポンプの性能も
低下してしまう。このために潤滑に不具合が生じ易く、
場合によっては焼損事故の発生につながる恐れもある。
さらにまた、回転数の低下にともない回転振動が増大し
振動騒音が増大する傾向にあるので、現状での最低回転
数は約２Ｏｒｐｍ止まりに調整している。
振動騒音が増大する傾向にあるので、現状での最低回転
数は約２Ｏｒｐｍ止まりに調整している。
一方、この種圧縮機を空気調和機に搭載した場合に、特
に暖房運転の際に高温の空気吹出しによる暖房作用をな
し快適性の保持を図るには、圧縮機の吐出圧力（すなわ
ち凝縮温度）を高くするように運転制御しなければなら
ない。したがって、吐出圧力が高くなり、その反面、吸
込圧力が低い運転状態で圧縮比が大きくなり、圧縮ロス
の発生および効率低下を招くという不具合がある。
に暖房運転の際に高温の空気吹出しによる暖房作用をな
し快適性の保持を図るには、圧縮機の吐出圧力（すなわ
ち凝縮温度）を高くするように運転制御しなければなら
ない。したがって、吐出圧力が高くなり、その反面、吸
込圧力が低い運転状態で圧縮比が大きくなり、圧縮ロス
の発生および効率低下を招くという不具合がある。
このような２つのシリンダを並列運転させる形態の他に
、２つのシリンダを直列に連通して圧縮作用をなす、い
わゆる２段圧縮型の圧縮機もある。
、２つのシリンダを直列に連通して圧縮作用をなす、い
わゆる２段圧縮型の圧縮機もある。
これは、同一の吐出容積の２つのシリンダを備え、はじ
め一方のシリンダ内に冷媒ガスを導入して圧縮し、ここ
から吐出した冷媒ガスを他方のシリンダ内に導入して圧
縮するものである。この場合においても、上述の並列運
転をなす圧縮機と同様の不具合を有するとともに並列運
転型および２段圧縮型ともにその運転形態は常時変らず
、必要に応じた切換ができない。
め一方のシリンダ内に冷媒ガスを導入して圧縮し、ここ
から吐出した冷媒ガスを他方のシリンダ内に導入して圧
縮するものである。この場合においても、上述の並列運
転をなす圧縮機と同様の不具合を有するとともに並列運
転型および２段圧縮型ともにその運転形態は常時変らず
、必要に応じた切換ができない。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、上述したような２シリンダ型のものにおける
運転制御の不具合を除去し、効率がよく、冷凍能力の大
幅な拡大と高圧縮比運転を可能とした２シリンダ型ロー
タリ式圧縮機を提供することを目的とする。
運転制御の不具合を除去し、効率がよく、冷凍能力の大
幅な拡大と高圧縮比運転を可能とした２シリンダ型ロー
タリ式圧縮機を提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
すなわち本発明は、吐出容積が小さい第１のシリンダお
よび吐出容積が大きい第２のシリンダを有し、第１のシ
リンダおよび第２のシリンダの吸込ポートにそれぞれ接
続した吐出管の中途部にそれぞれ第１の吸込仕切弁と第
２の吸込仕切弁を設け、上記第１のシリンダと第２のシ
リンダの吐出ポートにそれぞれ第１の吐出弁と第２の吐
出弁を有する吐出管を接続し、第１のシリンダの吸込ポ
ートと第１の吸込仕切弁との間の吸込管中途部と第２の
シリンダの吐出ポートに接続する吐出管の中途部とを第
１の吐出仕切弁を有するバイパス管で連通し、上記第２
のシリンダ側の吐出管で上記バイパス管の接続部の下流
側に第２の吐出仕切弁を設けたことを特徴とする２シリ
ンダ型ロータリ式圧縮機である。
よび吐出容積が大きい第２のシリンダを有し、第１のシ
リンダおよび第２のシリンダの吸込ポートにそれぞれ接
続した吐出管の中途部にそれぞれ第１の吸込仕切弁と第
２の吸込仕切弁を設け、上記第１のシリンダと第２のシ
リンダの吐出ポートにそれぞれ第１の吐出弁と第２の吐
出弁を有する吐出管を接続し、第１のシリンダの吸込ポ
ートと第１の吸込仕切弁との間の吸込管中途部と第２の
シリンダの吐出ポートに接続する吐出管の中途部とを第
１の吐出仕切弁を有するバイパス管で連通し、上記第２
のシリンダ側の吐出管で上記バイパス管の接続部の下流
側に第２の吐出仕切弁を設けたことを特徴とする２シリ
ンダ型ロータリ式圧縮機である。
（作用）
このようにして構成することにより、第１゜第２の吸込
仕切弁を開閉操作し、°かつ第１．第２の吐出仕切弁を
開閉操作して、各シリンダの単独選択運転による最小容
量運転および小容量運転ができるとともに、各シリンダ
の同時並列運転と、各シリンダを直列に連通した２段圧
縮運転の切換が容易にでき、条件に適合する運転制御が
可能である。
仕切弁を開閉操作し、°かつ第１．第２の吐出仕切弁を
開閉操作して、各シリンダの単独選択運転による最小容
量運転および小容量運転ができるとともに、各シリンダ
の同時並列運転と、各シリンダを直列に連通した２段圧
縮運転の切換が容易にでき、条件に適合する運転制御が
可能である。
（実施例）
以下、本発明の一実施例をヒートポンプ式の空気調和機
に適用し、図面にもとづいて説明する。
に適用し、図面にもとづいて説明する。
図中１は後述する２シリンダ型ロータリ式圧縮機１であ
り、ここに接続される吸込管２および吐出管３に四方切
換弁４が接続される。さらにこの四方切換弁４には、室
外側熱交換器５．膨張弁６゜空白側熱交換器７が冷媒管
８を介して連通し、これらでヒートポンプ式の冷凍サイ
クル回路Ｓが構成される。
り、ここに接続される吸込管２および吐出管３に四方切
換弁４が接続される。さらにこの四方切換弁４には、室
外側熱交換器５．膨張弁６゜空白側熱交換器７が冷媒管
８を介して連通し、これらでヒートポンプ式の冷凍サイ
クル回路Ｓが構成される。
つぎに上記２シリンダ型ロータリ式圧縮機１について説
明する。図中１１は吐出容量が小さい第１のシリンダで
あり、１２はこれよりも吐出容ｌが大きい第２のシリン
ダである。上記第１のシリンダ１１の吐出容積は第２の
シリンダ１２の吐出容積の約６０％あるとよい。これら
第１．第２のシリンダ１１．１２内には、同一の回転軸
１３に嵌合する互いに直径の異なるローラ１４ａ。
明する。図中１１は吐出容量が小さい第１のシリンダで
あり、１２はこれよりも吐出容ｌが大きい第２のシリン
ダである。上記第１のシリンダ１１の吐出容積は第２の
シリンダ１２の吐出容積の約６０％あるとよい。これら
第１．第２のシリンダ１１．１２内には、同一の回転軸
１３に嵌合する互いに直径の異なるローラ１４ａ。
１４ｂが偏心回転自在に収容される。各ローラ１４ａ、
１４ｂにはブレード１５ａ、１５ｂが弾性的に当接して
各シリンダ１１．１２内を区画すること、従来と同一で
ある。上記第１のシリンダ１１の吸込ポート１６ａに接
続される上記吸込管２の中途部には、第１の吸込仕切弁
１７が設けられる。上記第２のシリンダ１２の吸込ポー
ト１６ｂに接続される吸込管２の中途部には、第２の吸
込仕切弁１８が設けられる。上記第１のシリンダ１１の
吐出ポート１９ａは第１の吐出弁２０で、かつ第２のシ
リンダ１２の吐出ポート１９ｂは第２の吐出弁２１で開
閉されるようになっている。互いの吐出ポート１９ａ、
１９ｂには上記吐出管３が接続する。一方、第１のシリ
ンダ１１の吸込ポート１６ａと第１の吸込仕切弁１７と
の間の吸込管２の中途部と、第２のシリンダ１２の吐出
ポート１９ｂに接続する吐出管３の中途部とはバイパス
管２２で連通する。このバイパス管２２の中途部には、
第１の吐出仕切弁２３が設けられる。上記第２のシリン
ダ１２に接続する吐出管３の中途部で、かつ上記バイパ
ス管２２の接続部の下流側には第２の吐出仕切弁２４が
設けられる。
１４ｂにはブレード１５ａ、１５ｂが弾性的に当接して
各シリンダ１１．１２内を区画すること、従来と同一で
ある。上記第１のシリンダ１１の吸込ポート１６ａに接
続される上記吸込管２の中途部には、第１の吸込仕切弁
１７が設けられる。上記第２のシリンダ１２の吸込ポー
ト１６ｂに接続される吸込管２の中途部には、第２の吸
込仕切弁１８が設けられる。上記第１のシリンダ１１の
吐出ポート１９ａは第１の吐出弁２０で、かつ第２のシ
リンダ１２の吐出ポート１９ｂは第２の吐出弁２１で開
閉されるようになっている。互いの吐出ポート１９ａ、
１９ｂには上記吐出管３が接続する。一方、第１のシリ
ンダ１１の吸込ポート１６ａと第１の吸込仕切弁１７と
の間の吸込管２の中途部と、第２のシリンダ１２の吐出
ポート１９ｂに接続する吐出管３の中途部とはバイパス
管２２で連通する。このバイパス管２２の中途部には、
第１の吐出仕切弁２３が設けられる。上記第２のシリン
ダ１２に接続する吐出管３の中途部で、かつ上記バイパ
ス管２２の接続部の下流側には第２の吐出仕切弁２４が
設けられる。
このように、圧縮機１には合計４個の仕切弁が備えられ
、指令にもとずいた開閉操作を自動的になすようになっ
ている。
、指令にもとずいた開閉操作を自動的になすようになっ
ている。
しかして、冷房運転時には、２シリンダ型ロータリ式圧
縮機１を駆動して冷媒ガスを圧縮し、四方切換弁４−空
外側熱交換器５−膨張弁６−ｇ内側熱交換器７−四方切
換弁４−圧縮機１の順に循環する。室内側熱交換器７で
冷媒ガスが蒸発して冷房作用をなす。暖房運転時には、
２シリンダ型ロータリ式圧縮Ｉ１１を駆動して冷媒ガス
を圧縮し、四方切換弁４−室内側熱交換器７−膨張弁６
−空外側熱交換器５−四方切換弁４−圧縮１１１の順に
循環する。室内側熱交換器７で冷媒ガスが凝縮して暖房
作用をなす。
縮機１を駆動して冷媒ガスを圧縮し、四方切換弁４−空
外側熱交換器５−膨張弁６−ｇ内側熱交換器７−四方切
換弁４−圧縮機１の順に循環する。室内側熱交換器７で
冷媒ガスが蒸発して冷房作用をなす。暖房運転時には、
２シリンダ型ロータリ式圧縮Ｉ１１を駆動して冷媒ガス
を圧縮し、四方切換弁４−室内側熱交換器７−膨張弁６
−空外側熱交換器５−四方切換弁４−圧縮１１１の順に
循環する。室内側熱交換器７で冷媒ガスが凝縮して暖房
作用をなす。
なお空調負荷に応じて、以下に述べるように圧縮機１の
運転を制御することができる。すなわち、空調能力を最
も小さくした運転を得るには、第１の吸込仕切弁１７を
開放して第２の吸込仕切弁１８を閉成し、第１．第２の
吐出仕切弁２３゜２４はともに閉成する。したがって、
四方切換弁４から圧縮機１に導かれる冷媒ガスは、第１
の吸込仕切弁１７を介して第１のシリンダ１１に吸込ま
れる。第２の吸込仕切弁１８は閉成しているところから
、第２のシリンダ１２に冷媒ガスが吸込まれない。よっ
て、吐出容量の小さい第１のシリンダ１１における圧縮
作用がなされ、ここから吐出ポート１９ａを介して吐出
管３に圧縮した冷媒ガスが導かれる。吐出容量の小ざい
第１のシリンダ１１のみの圧縮作用であるので、得られ
る空調能力は最も小さい。
運転を制御することができる。すなわち、空調能力を最
も小さくした運転を得るには、第１の吸込仕切弁１７を
開放して第２の吸込仕切弁１８を閉成し、第１．第２の
吐出仕切弁２３゜２４はともに閉成する。したがって、
四方切換弁４から圧縮機１に導かれる冷媒ガスは、第１
の吸込仕切弁１７を介して第１のシリンダ１１に吸込ま
れる。第２の吸込仕切弁１８は閉成しているところから
、第２のシリンダ１２に冷媒ガスが吸込まれない。よっ
て、吐出容量の小さい第１のシリンダ１１における圧縮
作用がなされ、ここから吐出ポート１９ａを介して吐出
管３に圧縮した冷媒ガスが導かれる。吐出容量の小ざい
第１のシリンダ１１のみの圧縮作用であるので、得られ
る空調能力は最も小さい。
これよりも空調能力を上げる場合には、第１の吸込仕切
弁１７を閉成し、第２の吸込仕切弁１８を開放する。ま
た第１の吐出仕切弁２３は閉成し、第２の吐出仕切弁２
４を開放する。したがって、四方切換弁４から圧縮機１
に導かれる冷媒ガスは、第２の吸込仕切弁１８を介して
第２のシリンダ１２に吸込まれる。なお、第１の吸込仕
切弁１７が閉成しているところから、第１のシリンダ１
１に冷媒ガスは吸込まれない。よって、吐出容量の大き
い第２のシリンダ１２で圧縮作用がなされ、ここから吐
出ポート１９ｂおよび第２の吐出仕切弁２４を介して吐
出管３に圧縮した冷媒ガスが導かれる。第１のシリンダ
１１よりは吐出容量の大きい第２のシリンダ１２での圧
縮作用であるので、得られる空調能力は先の場合よりも
大である。
弁１７を閉成し、第２の吸込仕切弁１８を開放する。ま
た第１の吐出仕切弁２３は閉成し、第２の吐出仕切弁２
４を開放する。したがって、四方切換弁４から圧縮機１
に導かれる冷媒ガスは、第２の吸込仕切弁１８を介して
第２のシリンダ１２に吸込まれる。なお、第１の吸込仕
切弁１７が閉成しているところから、第１のシリンダ１
１に冷媒ガスは吸込まれない。よって、吐出容量の大き
い第２のシリンダ１２で圧縮作用がなされ、ここから吐
出ポート１９ｂおよび第２の吐出仕切弁２４を介して吐
出管３に圧縮した冷媒ガスが導かれる。第１のシリンダ
１１よりは吐出容量の大きい第２のシリンダ１２での圧
縮作用であるので、得られる空調能力は先の場合よりも
大である。
さらにこれよりも一段空調能力を上げるには、第１．第
２のシリンダ１１．１２の同時並列運転をなす。すなわ
ち、第１．第２の吸込仕切弁１７゜１８をともに開放し
、第１の吐出仕切弁２３を閉成して第２の吐出仕切弁２
４を開放する。すると、四方切換弁４から圧縮＊ｉに導
かれる冷媒ガスは、第１の吸込仕切弁１７を介して第１
のシリンダ１１に吸込まれるとともに、第２の吸込仕切
弁１８を介して第２のシリンダ１２に吸込まれる。
２のシリンダ１１．１２の同時並列運転をなす。すなわ
ち、第１．第２の吸込仕切弁１７゜１８をともに開放し
、第１の吐出仕切弁２３を閉成して第２の吐出仕切弁２
４を開放する。すると、四方切換弁４から圧縮＊ｉに導
かれる冷媒ガスは、第１の吸込仕切弁１７を介して第１
のシリンダ１１に吸込まれるとともに、第２の吸込仕切
弁１８を介して第２のシリンダ１２に吸込まれる。
それぞれのシリンダ１１．１２において圧縮作用が同時
進行し、圧縮された冷媒ガスは吐出管３に導かれ合流す
る。よって、第２のシリンダ１２での単独運転よりも能
力を増大させた運転ができる。
進行し、圧縮された冷媒ガスは吐出管３に導かれ合流す
る。よって、第２のシリンダ１２での単独運転よりも能
力を増大させた運転ができる。
最も空調能力を上げるには、各シリンダ１１゜１２を直
列に連通し、一度圧縮した冷媒ガスをさらに圧縮して圧
縮比を高める、２段圧縮運転をなす。すなわち、第１の
吸込仕切弁１７を閉成して第２の吸込仕切弁１８は開放
する。第１の吐出仕切弁２３を開放して第２の吐出仕切
弁２４は開成する。四方切換弁４から圧縮機１に導かれ
る冷媒ガスは、第２の吸込仕切弁１８を介して第２のシ
リンダ１２に吸込まれ圧縮される。第１の吸込仕切弁１
７は閉成しているところから、冷媒ガスは吸込管２から
直接筒１のシリンダ１１に吸込まれない。しかしながら
、第２のシリンダ１２で圧縮され吐出ポート１９ｂから
吐出される冷媒ガスは、第１の吐出仕切弁２３が開放し
ているので、バイパス管２２を介して第１のシリンダ１
１に吸込まれ圧縮される。なお、第２の吐出仕切弁２４
は閉成しているところから、ここから先の吐出管３には
直接流れない。すなわち、第２のシリンダ１２で圧縮さ
れた冷媒ガスは、全て第１のシリンダ１１に導かれるこ
とになり、圧縮比が最も大きな２段圧縮がなされ、ここ
から吐出される冷媒ガスによって最も能力の大きい空調
作用がなされる。
列に連通し、一度圧縮した冷媒ガスをさらに圧縮して圧
縮比を高める、２段圧縮運転をなす。すなわち、第１の
吸込仕切弁１７を閉成して第２の吸込仕切弁１８は開放
する。第１の吐出仕切弁２３を開放して第２の吐出仕切
弁２４は開成する。四方切換弁４から圧縮機１に導かれ
る冷媒ガスは、第２の吸込仕切弁１８を介して第２のシ
リンダ１２に吸込まれ圧縮される。第１の吸込仕切弁１
７は閉成しているところから、冷媒ガスは吸込管２から
直接筒１のシリンダ１１に吸込まれない。しかしながら
、第２のシリンダ１２で圧縮され吐出ポート１９ｂから
吐出される冷媒ガスは、第１の吐出仕切弁２３が開放し
ているので、バイパス管２２を介して第１のシリンダ１
１に吸込まれ圧縮される。なお、第２の吐出仕切弁２４
は閉成しているところから、ここから先の吐出管３には
直接流れない。すなわち、第２のシリンダ１２で圧縮さ
れた冷媒ガスは、全て第１のシリンダ１１に導かれるこ
とになり、圧縮比が最も大きな２段圧縮がなされ、ここ
から吐出される冷媒ガスによって最も能力の大きい空調
作用がなされる。
このように、各吸込仕切弁と吐出仕切弁の開閉操作によ
り、最小容量運転から最大容量の２段圧縮運転まで４段
階に亘る能力可変をなす運転１１ＪＩ！１が可能である
。そしてまた、この圧縮１１１をインバータ駆動するこ
とにより、さらに広範囲に亘る運転制御が可能となるこ
と勿論である。
り、最小容量運転から最大容量の２段圧縮運転まで４段
階に亘る能力可変をなす運転１１ＪＩ！１が可能である
。そしてまた、この圧縮１１１をインバータ駆動するこ
とにより、さらに広範囲に亘る運転制御が可能となるこ
と勿論である。
以上説明したように本発明によれば、能力可変幅が拡大
して運転効率の向上を図れるとともに、高圧縮比運転時
におけるＣ０Ｐ（成績係数）が従来の２段圧縮式のもの
よりも約１５〜２５％も向上する結果を得た。
して運転効率の向上を図れるとともに、高圧縮比運転時
におけるＣ０Ｐ（成績係数）が従来の２段圧縮式のもの
よりも約１５〜２５％も向上する結果を得た。
図面は本発明の一実施例を示す２シリンダ型ロータリ式
圧縮機を備えた冷凍サイクルの構成図である。 １１・・・第１のシリンダ、１２・・・第２のシリンダ
、１６ａ、１６ｂ・・・吸込ポート、２・・・吸込管、
１７・・・第１の吸込仕切弁、１８・・・第２の吸込仕
切弁、１９ａ、１９ｂ・・・吐出ポート、２０・・・第
１の吐出弁、２１・・・第２の吐出弁、３・・・吐出管
、２２・・・バイパス管、２３・・・第１の吐出仕切弁
、２４・・・第２の吐出仕切弁。
圧縮機を備えた冷凍サイクルの構成図である。 １１・・・第１のシリンダ、１２・・・第２のシリンダ
、１６ａ、１６ｂ・・・吸込ポート、２・・・吸込管、
１７・・・第１の吸込仕切弁、１８・・・第２の吸込仕
切弁、１９ａ、１９ｂ・・・吐出ポート、２０・・・第
１の吐出弁、２１・・・第２の吐出弁、３・・・吐出管
、２２・・・バイパス管、２３・・・第１の吐出仕切弁
、２４・・・第２の吐出仕切弁。
Claims (1)
- 吐出容積が小さい第１のシリンダと、吐出容積が大きい
第２のシリンダとを有するものにおいて、第１のシリン
ダおよび第２のシリンダの吸込ポートにそれぞれ吸込管
を接続し、これら吸込管の中途部にそれぞれ第１の吸込
仕切弁と第２の吸込仕切弁を設け、上記第１のシリンダ
と第２のシリンダの吐出ポートにそれぞれ第１の吐出弁
と第２の吐出弁を有するとともに吐出管を接続し、第１
のシリンダの吸込ポートと第１の吸込仕切弁との間の吸
込管中途部と第２のシリンダの吐出ポートに接続する吐
出管の中途部とをバイパス管で連通し、このバイパス管
の中途部に第１の吐出仕切弁を設け、上記第２のシリン
ダ側の吐出管で上記バイパス管の接続部の下流側に第２
の吐出仕切弁を設けたことを特徴とする２シリンダ型ロ
ータリ式圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4450787A JPS63212797A (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | ２シリンダ型ロ−タリ式圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4450787A JPS63212797A (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | ２シリンダ型ロ−タリ式圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63212797A true JPS63212797A (ja) | 1988-09-05 |
Family
ID=12693465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4450787A Pending JPS63212797A (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | ２シリンダ型ロ−タリ式圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63212797A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4115905A1 (de) * | 1990-05-15 | 1991-11-21 | Toshiba Kawasaki Kk | Kaeltekreisanordnung mit einer zwei gleichzeitig angetriebene verdichtereinheiten aufweisenden verdichtereinrichtung |
| US6024547A (en) * | 1997-01-17 | 2000-02-15 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Power-variable compressor and air conditioner using the same |
| WO2012166338A3 (en) * | 2011-05-31 | 2013-01-24 | Carrier Corporation | Hybrid compressor system and methods |
| US9746218B2 (en) | 2006-10-26 | 2017-08-29 | Johnson Controls Technology Company | Economized refrigeration system |
-
1987
- 1987-02-27 JP JP4450787A patent/JPS63212797A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4115905A1 (de) * | 1990-05-15 | 1991-11-21 | Toshiba Kawasaki Kk | Kaeltekreisanordnung mit einer zwei gleichzeitig angetriebene verdichtereinheiten aufweisenden verdichtereinrichtung |
| US5094085A (en) * | 1990-05-15 | 1992-03-10 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Refrigerating cycle apparatus with a compressor having simultaneously driven two compressor means |
| US6024547A (en) * | 1997-01-17 | 2000-02-15 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Power-variable compressor and air conditioner using the same |
| US9746218B2 (en) | 2006-10-26 | 2017-08-29 | Johnson Controls Technology Company | Economized refrigeration system |
| WO2012166338A3 (en) * | 2011-05-31 | 2013-01-24 | Carrier Corporation | Hybrid compressor system and methods |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR930012234B1 (ko) | 용량제어 공기조화기 | |
| JP4797715B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| CN110770517B (zh) | 空气调节装置 | |
| JP2001116371A (ja) | 空気調和装置 | |
| WO2006098165A1 (ja) | 冷凍装置 | |
| JP2701658B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP4348788B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| CN111022322B (zh) | 双级补气压缩机、冷冻冷藏制冷系统及控制方法 | |
| JPH01193089A (ja) | ロータリコンプレッサー | |
| CN107191372B (zh) | 旋转式压缩机和具有其的制冷装置 | |
| KR100556771B1 (ko) | 다수의 압축기를 구비한 공조시스템의 실온제어방법 | |
| JP3984258B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPS63212797A (ja) | ２シリンダ型ロ−タリ式圧縮機 | |
| JP3619657B2 (ja) | 多段圧縮冷凍装置 | |
| JP2004278824A (ja) | 冷凍サイクル装置及び空気調和機 | |
| JP2002081779A (ja) | 空気調和機 | |
| JP3757796B2 (ja) | 空気調和機及びそれに用いられる室外機 | |
| JP2513700B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP4307878B2 (ja) | 冷媒サイクル装置 | |
| JPH03267592A (ja) | 密閉型ロータリー圧縮機 | |
| KR101122080B1 (ko) | 공기조화기의 제어방법 | |
| JPH09250484A (ja) | コンプレッサ | |
| JPH03260391A (ja) | 密閉型ロータリー圧縮機 | |
| JPS6229779A (ja) | 車輌用空調装置の圧縮機 | |
| JP2646894B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 |