JPS63195322A - 内燃機関の過給方法と過給装置 - Google Patents
内燃機関の過給方法と過給装置Info
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- JPS63195322A JPS63195322A JP63011050A JP1105088A JPS63195322A JP S63195322 A JPS63195322 A JP S63195322A JP 63011050 A JP63011050 A JP 63011050A JP 1105088 A JP1105088 A JP 1105088A JP S63195322 A JPS63195322 A JP S63195322A
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- AHLBNYSZXLDEJQ-FWEHEUNISA-N orlistat Chemical compound CCCCCCCCCCC[C@H](OC(=O)[C@H](CC(C)C)NC=O)C[C@@H]1OC(=O)[C@H]1CCCCCC AHLBNYSZXLDEJQ-FWEHEUNISA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
- F02B29/06—After-charging, i.e. supplementary charging after scavenging
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、内燃機関の過給に関する。
従来の技術
内燃機関の動力は、シリンダに供給される空燃混合気の
体積を増加することによって増大可能である。過給のこ
の方法は、シリンダに供給される大気圧以上の空気また
は空燃混合□気の圧力を増大することによって達成され
る。従来、内燃機関の過給は、2つの方法の内の1つ、
即ち、機械的に駆動される容積式ポンプないし過給機の
使用によるか、または排気駆動ポンプないしターボチャ
ージャの使用によって達成された。両古の場合に、機関
に供給される総ての空気は、過給ポンプを通過する。
体積を増加することによって増大可能である。過給のこ
の方法は、シリンダに供給される大気圧以上の空気また
は空燃混合□気の圧力を増大することによって達成され
る。従来、内燃機関の過給は、2つの方法の内の1つ、
即ち、機械的に駆動される容積式ポンプないし過給機の
使用によるか、または排気駆動ポンプないしターボチャ
ージャの使用によって達成された。両古の場合に、機関
に供給される総ての空気は、過給ポンプを通過する。
機械的に駆動される過給機は、低い機関速度で良好に作
用するが、その寸法および動力の要件は、これ等のユニ
ットを不人気にし、これ等は、ターボチャージャによっ
て近年取って替わられた。機関の排気ガスによって駆動
されるターボチャージャは、比較的少ない動力損失を課
し、比較的コンパクトである。ターボチャージャの主な
欠点は、劣った絞り応答と、良好な性能のために比較的
nい機関速度で作用する必要性と、排気ガスからの伝導
による吸入空気の温度上昇に関する問題とである。更に
、公知の過給機またはターボチャージャは、圧縮空気の
連続的な供給を与え、圧縮空気は、吸気ストロークの際
と共に入口ポートの閉鎖の際にall閏に供給される。
用するが、その寸法および動力の要件は、これ等のユニ
ットを不人気にし、これ等は、ターボチャージャによっ
て近年取って替わられた。機関の排気ガスによって駆動
されるターボチャージャは、比較的少ない動力損失を課
し、比較的コンパクトである。ターボチャージャの主な
欠点は、劣った絞り応答と、良好な性能のために比較的
nい機関速度で作用する必要性と、排気ガスからの伝導
による吸入空気の温度上昇に関する問題とである。更に
、公知の過給機またはターボチャージャは、圧縮空気の
連続的な供給を与え、圧縮空気は、吸気ストロークの際
と共に入口ポートの閉鎖の際にall閏に供給される。
更に、圧縮空気は、吸気ストロークの全体にわたってI
allllに供給される。
allllに供給される。
しかしながら、常態の吸入の下でシリンダに吸込まれる
空気の量が誠少する際の吸気ストロークの終りの近くに
おいてのみ過給することは、一層効率的である。
空気の量が誠少する際の吸気ストロークの終りの近くに
おいてのみ過給することは、一層効率的である。
、発明の要約
本発明の一側面によると、内燃機関に過給する方法は、
空気または空燃混合気を収容している混合チャンバ内に
ガスのパルスのある高速ジェットを噴射し、従って、ガ
スのジェットと空気または空燃混合気との間で交換され
る運wJIlが、機関のシリンダの入口ポートに結合さ
れる出口に向って空気または空燃混合気を加速し、大気
圧の別の空気または空燃混合気が、上昇した圧力の空気
または空燃混合気のパルスのある吸入チャージを与える
様に混合チャンバにその入口を通って吸込まれ、該パル
スのある吸入チセージが、吸気ストロークの終りに近く
シリンダに到達する様にそのパルスのタイミングを合わ
せる如くシリンダに供給される手順を備えている。
空気または空燃混合気を収容している混合チャンバ内に
ガスのパルスのある高速ジェットを噴射し、従って、ガ
スのジェットと空気または空燃混合気との間で交換され
る運wJIlが、機関のシリンダの入口ポートに結合さ
れる出口に向って空気または空燃混合気を加速し、大気
圧の別の空気または空燃混合気が、上昇した圧力の空気
または空燃混合気のパルスのある吸入チャージを与える
様に混合チャンバにその入口を通って吸込まれ、該パル
スのある吸入チセージが、吸気ストロークの終りに近く
シリンダに到達する様にそのパルスのタイミングを合わ
せる如くシリンダに供給される手順を備えている。
本発明の好適実施例によると、吸入チャージパルスは、
ピストンがその吸気ストロークの90%のオーダを完了
した後にシリンダに供給される。
ピストンがその吸気ストロークの90%のオーダを完了
した後にシリンダに供給される。
混合チャンバ内に噴射されるパルスのあるガスジェット
は、好ましくは超音波速度であり、シリンダ容量の約1
0%の質量流れを有してもよい。
は、好ましくは超音波速度であり、シリンダ容量の約1
0%の質量流れを有してもよい。
該環境では、例えば25%のオーダの増加圧力は、達成
可能である。
可能である。
本発明の別の側面によると、内燃機関の過給装置は、大
気圧の空気または空燃混合気の源へ開口する入日と、内
燃機関のシリンダの入口ポートに結合される様に構成さ
れる出口とを右する混合チャンバと、該混合チャンバ内
に開口するノズルと、該混合チャンバ内にガスの高速ジ
ェットを噴射する様に該ノズルに高圧のガスのパルスを
供給する装置とを備え、従って、ガスの該ジェットは、
出口に向って混合チャンバ内の空気または空燃混合気を
加速し、吸入チャージパルスを形成する様に入口を経て
混合チャンバに一層多くの空気または空燃混合気を吸込
み、吸気ストロークの終りに近く機関のシリンダに該パ
ルスのタイミングの合った供給を行う装置が、設けられ
る。
気圧の空気または空燃混合気の源へ開口する入日と、内
燃機関のシリンダの入口ポートに結合される様に構成さ
れる出口とを右する混合チャンバと、該混合チャンバ内
に開口するノズルと、該混合チャンバ内にガスの高速ジ
ェットを噴射する様に該ノズルに高圧のガスのパルスを
供給する装置とを備え、従って、ガスの該ジェットは、
出口に向って混合チャンバ内の空気または空燃混合気を
加速し、吸入チャージパルスを形成する様に入口を経て
混合チャンバに一層多くの空気または空燃混合気を吸込
み、吸気ストロークの終りに近く機関のシリンダに該パ
ルスのタイミングの合った供給を行う装置が、設けられ
る。
種々な手段は、パルスのあるガスジェットを与えるため
に使用されてもよい。該手段は、1、好ましくはガスが
ノズルに達する以前にガスを加熱する排気熱交換器を有
する小さい容積式ポンプを含む。該ポンプは、好ましく
は機関の供給要求量の約10%の容量を有している。該
系統は、便利に空気を使用するが、他のガスが、使用さ
れてもよい。該ポンプは、1つまたはそれ以上のシリン
ダを有してもよく、吸・入チャージパルスの所要のタイ
ミングを与える様にallIに同期して駆動される。
に使用されてもよい。該手段は、1、好ましくはガスが
ノズルに達する以前にガスを加熱する排気熱交換器を有
する小さい容積式ポンプを含む。該ポンプは、好ましく
は機関の供給要求量の約10%の容量を有している。該
系統は、便利に空気を使用するが、他のガスが、使用さ
れてもよい。該ポンプは、1つまたはそれ以上のシリン
ダを有してもよく、吸・入チャージパルスの所要のタイ
ミングを与える様にallIに同期して駆動される。
該手段は、更に
2)例えば
鱒 シリンダの下方への途中にあるピストン制御のポー
トによる非常に高い圧力および温度のガスの除去と、 0 排気系統内の圧力パルスの抜出し とによる機関の高圧燃焼生成物の利用を含む。
トによる非常に高い圧力および温度のガスの除去と、 0 排気系統内の圧力パルスの抜出し とによる機関の高圧燃焼生成物の利用を含む。
好ましくは、ガスのパルスのある別個のジェットは、内
燃機関の各シリンダに対して形成され、ノズルを経て別
個の混合チャンバに供給され、各各が1つのシリンダに
役立つ。しかしながら、パルスのある1つまたはそれ以
上のガスのジェットは、共通混合チャンバへ供給されて
もよく、該U合ヂャンバは、総てのシリンダに共通の同
調された吸気マニホールドを経てパルスのある吸入チャ
ージを供給する。
燃機関の各シリンダに対して形成され、ノズルを経て別
個の混合チャンバに供給され、各各が1つのシリンダに
役立つ。しかしながら、パルスのある1つまたはそれ以
上のガスのジェットは、共通混合チャンバへ供給されて
もよく、該U合ヂャンバは、総てのシリンダに共通の同
調された吸気マニホールドを経てパルスのある吸入チャ
ージを供給する。
本発明の種々な実施例は、添付図面を参照して例として
のみ下記に説明される。
のみ下記に説明される。
実施例
第1図に示す様に、4つのシリンダ10a−10dを有
する内燃機関10の過給系統は、機関10のクランク軸
14から歯付きベルト15によって駆動される4シリン
ダ圧縮機13を備えている。
する内燃機関10の過給系統は、機関10のクランク軸
14から歯付きベルト15によって駆動される4シリン
ダ圧縮機13を備えている。
圧縮機13は、機関10の全体の宮気必要聞の10%の
オーダの容量を有している。圧縮機13の各シリンダは
、排気系統12を流通する排気ガスによって空気を加熱
する熱交換iiaを経て一連のノズル17a−176の
1つに高圧空気のパルスを供給する。各ノズル17a−
17dは、大気圧の空気の入口19と、シリンダ10a
−10dの1つの入口ポートに結合される出口20とを
各各が有する混合チャンバ18a−18d内に開口する
。
オーダの容量を有している。圧縮機13の各シリンダは
、排気系統12を流通する排気ガスによって空気を加熱
する熱交換iiaを経て一連のノズル17a−176の
1つに高圧空気のパルスを供給する。各ノズル17a−
17dは、大気圧の空気の入口19と、シリンダ10a
−10dの1つの入口ポートに結合される出口20とを
各各が有する混合チャンバ18a−18d内に開口する
。
第2図に詳細に示す様に、ノズル17a−17dは、細
いスロート部分21と、末広がりノズル部分22とを有
している。ノズル17a−17dの寸法は、圧縮機13
のシリンダによって供給される高圧空気のパルスがスロ
ート部分21で音速に加速され末広がりノズル部分22
での膨脹の際に超音速に加速される様に定められる。ノ
ズル17a−17dから混合チャンバ18a−18d内
に出る際、空気の超音速ジェットは、混合チャンバ18
a−18d内の空気を出口20へ向って加速し、吸入チ
ャージパルスを形成する様に大気から入口19を紅で混
合チャンバ18a−18dへ別の空気を吸込む。
いスロート部分21と、末広がりノズル部分22とを有
している。ノズル17a−17dの寸法は、圧縮機13
のシリンダによって供給される高圧空気のパルスがスロ
ート部分21で音速に加速され末広がりノズル部分22
での膨脹の際に超音速に加速される様に定められる。ノ
ズル17a−17dから混合チャンバ18a−18d内
に出る際、空気の超音速ジェットは、混合チャンバ18
a−18d内の空気を出口20へ向って加速し、吸入チ
ャージパルスを形成する様に大気から入口19を紅で混
合チャンバ18a−18dへ別の空気を吸込む。
圧縮機13は、機fJQ10の1つのシリンダ10a
−10dの吸気ストロークの終りに近い所定の時点で該
シリンダ10a−10dに達する様にタイミングを合せ
られる吸入チャージパルスを生じるために、空気のパル
スが圧縮機13の1つのシリンダから適当なノズル17
a−176へ供給される如く、機関に同期してベルト1
5によって駆動される。
−10dの吸気ストロークの終りに近い所定の時点で該
シリンダ10a−10dに達する様にタイミングを合せ
られる吸入チャージパルスを生じるために、空気のパル
スが圧縮機13の1つのシリンダから適当なノズル17
a−176へ供給される如く、機関に同期してベルト1
5によって駆動される。
ノズル17a−17dに供給される空気のパルスは、熱
交換器16によって加熱されるが、a編ジェット流が全
体の装入量の約10%に過ぎずその上ノズルを通る急速
な膨脹の際に冷却を受けるため、この系統によって誘導
される空気の優がな温度上昇が存在するのに過ぎない。
交換器16によって加熱されるが、a編ジェット流が全
体の装入量の約10%に過ぎずその上ノズルを通る急速
な膨脹の際に冷却を受けるため、この系統によって誘導
される空気の優がな温度上昇が存在するのに過ぎない。
別の冷却装置(図示せず)は、シリンダ10a−106
に供給される空気の温度の過度な上昇を回避するために
設けられてもよい。
に供給される空気の温度の過度な上昇を回避するために
設けられてもよい。
上述の系統は、燃料噴射系統と一緒に使用されてもよく
、この場合には、増大された圧力の空気は、通常の弁装
置によってシリンダに直接に供給され、適当な量の燃料
が噴射される。この代りに、上述の系統は、空燃混合気
が入口19を経て混合チャンバ18に供給される様に変
更されてもよい。
、この場合には、増大された圧力の空気は、通常の弁装
置によってシリンダに直接に供給され、適当な量の燃料
が噴射される。この代りに、上述の系統は、空燃混合気
が入口19を経て混合チャンバ18に供給される様に変
更されてもよい。
上述の様に、空燃混合気は、次に加圧された後、通常の
弁装置によってシリンダに直接に供給されてもよい。こ
の型式の機関では、入口弁は、代表的に上死点前約30
°において開放され、下死点後約55′″において閉じ
られる。吸入チャージパルスは、代表的にシリンダが吸
気スト0−りの90%を完了した後にシリンダに供給さ
れ、従って、大気圧以上の圧力の空気または空燃混合気
は、大口弁が下死点後55°で開じるまで、シリンダに
押込まれる。
弁装置によってシリンダに直接に供給されてもよい。こ
の型式の機関では、入口弁は、代表的に上死点前約30
°において開放され、下死点後約55′″において閉じ
られる。吸入チャージパルスは、代表的にシリンダが吸
気スト0−りの90%を完了した後にシリンダに供給さ
れ、従って、大気圧以上の圧力の空気または空燃混合気
は、大口弁が下死点後55°で開じるまで、シリンダに
押込まれる。
第3図に示す様に、総ての4つのノズル17a−17d
は、−緒にまとめられて共通混合チャンバ18内に開口
してもよ(、チャンバ18は、共通入口マニホールドに
よって総ての4つのシリンダ10a−106の入口ポー
トに結合されてもよい。空気のパルスのあるジェットが
ノズル17a−17dに供給される際、各パルスは、上
述の様に吸入チャージパルスを生じる。従って、一連の
吸入チャージパルスは、吸気マニホールドに供給され、
これ等のパルスは、機関の1つのシリンダがその吸気ス
トロークの適当な個所にあるときに到達する様にタイミ
ングを合わせられる。
は、−緒にまとめられて共通混合チャンバ18内に開口
してもよ(、チャンバ18は、共通入口マニホールドに
よって総ての4つのシリンダ10a−106の入口ポー
トに結合されてもよい。空気のパルスのあるジェットが
ノズル17a−17dに供給される際、各パルスは、上
述の様に吸入チャージパルスを生じる。従って、一連の
吸入チャージパルスは、吸気マニホールドに供給され、
これ等のパルスは、機関の1つのシリンダがその吸気ス
トロークの適当な個所にあるときに到達する様にタイミ
ングを合わせられる。
上述の多重シリンダ空気圧縮機の代りのものとして、ガ
スの高圧パルスは、11@スト0−りにおいて機関シリ
ンダから除去されてもよい。第4図は、この目的に好適
な燃焼室の装置を示す。ポート25は、ピストン27の
ストロークの最下位に近い個所でピストン27によって
被われたり露出されたりする位置においてシリンダ10
aの壁く設けられる。ピストン27の膨脹ストロークの
終りに近くポート25を露出することは、高圧の燃焼ガ
スのパルスがポート25を通過するのを可能にする。
スの高圧パルスは、11@スト0−りにおいて機関シリ
ンダから除去されてもよい。第4図は、この目的に好適
な燃焼室の装置を示す。ポート25は、ピストン27の
ストロークの最下位に近い個所でピストン27によって
被われたり露出されたりする位置においてシリンダ10
aの壁く設けられる。ピストン27の膨脹ストロークの
終りに近くポート25を露出することは、高圧の燃焼ガ
スのパルスがポート25を通過するのを可能にする。
燃焼ガスのパルスは、吸入チャージパルスを生じる様に
、第1図に示す系統の1つのノズル17aに供給された
後、1つの混合チャンバ18aに供給される。同様に、
他のシリンダ10b−10dは、混合チャンバ18b−
186の夫々に燃焼ガスのパルスを供給する様にノズル
17b−17dに連結される同様なポート25を備えて
いる。
、第1図に示す系統の1つのノズル17aに供給された
後、1つの混合チャンバ18aに供給される。同様に、
他のシリンダ10b−10dは、混合チャンバ18b−
186の夫々に燃焼ガスのパルスを供給する様にノズル
17b−17dに連結される同様なポート25を備えて
いる。
4シリンダ機関では、シリンダ10a、10dは、通常
、シリンダ10b、10cに180°位相が異なり、従
って、シリンダ10aが膨脹ストロークにあるとき、シ
リンダ10dは、吸気ストロークにあり、シリンダ10
bは、排気ストロークにあり、シリンダ10Cは、圧縮
スロトークにある。従って、ノズル17aを経てシリン
ダ10aに結合される混合チャンバ18aは、シリンダ
10dの入口ポートに吸入チャージパルスを供給する様
に配置され、従って、該吸入チャージパルスは、シリン
ダ10dの吸気スト0−りの終りに近く供給される。同
様に、シリンダ10dのポート25は、シリンダ10a
の入口ポートに結合され、シリンダ10bのポート25
は、シリンダ10Cの入口ポートに結合され、シリンダ
10Cのポート25は、シリンダ10bの入口ポートに
結合される。これ等の配置では、ポート25の位置は、
吸入チV−ジバルスの適当なタイミングが達成される様
に、開運するシリンダの入口ポートに吸入チャージパル
スを供給する際の遅れを考慮して定められねばならない
。
、シリンダ10b、10cに180°位相が異なり、従
って、シリンダ10aが膨脹ストロークにあるとき、シ
リンダ10dは、吸気ストロークにあり、シリンダ10
bは、排気ストロークにあり、シリンダ10Cは、圧縮
スロトークにある。従って、ノズル17aを経てシリン
ダ10aに結合される混合チャンバ18aは、シリンダ
10dの入口ポートに吸入チャージパルスを供給する様
に配置され、従って、該吸入チャージパルスは、シリン
ダ10dの吸気スト0−りの終りに近く供給される。同
様に、シリンダ10dのポート25は、シリンダ10a
の入口ポートに結合され、シリンダ10bのポート25
は、シリンダ10Cの入口ポートに結合され、シリンダ
10Cのポート25は、シリンダ10bの入口ポートに
結合される。これ等の配置では、ポート25の位置は、
吸入チV−ジバルスの適当なタイミングが達成される様
に、開運するシリンダの入口ポートに吸入チャージパル
スを供給する際の遅れを考慮して定められねばならない
。
上述の様な固定されたノズル17a−17dでは、ノズ
ルから出るジェットの速度は、ノズルに供給されるガス
の質量の流量に依存する。従って、所与の固定されたノ
ズルに対し、圧縮機は、機関速度の広い範囲にわたり加
圧ガスの適当な供給口を与えるのに充分な寸法のもので
なければならない。しかしながら、所要の圧縮機の寸法
は、適当なジェット速度を維持する様に、ノズル面積が
変化する′R吊の流量によって変更可能なノズルを使用
することによって低減されてもよい。
ルから出るジェットの速度は、ノズルに供給されるガス
の質量の流量に依存する。従って、所与の固定されたノ
ズルに対し、圧縮機は、機関速度の広い範囲にわたり加
圧ガスの適当な供給口を与えるのに充分な寸法のもので
なければならない。しかしながら、所要の圧縮機の寸法
は、適当なジェット速度を維持する様に、ノズル面積が
変化する′R吊の流量によって変更可能なノズルを使用
することによって低減されてもよい。
第1図は本発明による過給系統の図示的な図、第2図は
第1図の系統に使用される混合チャンバ/ジェット組立
体の拡大図、第3図は第1図の系統の変更実施例に使用
される混合チャンバ/ジェット組立体の代りの形状の図
、第4図は第1図の系統の圧縮機の代りに使用可能であ
り排気ガスのパルスのあるジェットを生じるピストンi
ll Inのポートを有するシリンダの図式的な図を示
す。 10・・・内燃機関、10a−10d・・・シリンダ、
13・・・4シリンダ圧縮機、16・・・熱交換器、1
7a〜17d・・・ノズル、 18・・・共通混合チャンバ、 18a−186・・・混合チャンバ、 19・・・チャンバの入口、20・・・チャンバの出口
、21・・・スロート部分、25・・・ポート、27・
・・ピストン。
第1図の系統に使用される混合チャンバ/ジェット組立
体の拡大図、第3図は第1図の系統の変更実施例に使用
される混合チャンバ/ジェット組立体の代りの形状の図
、第4図は第1図の系統の圧縮機の代りに使用可能であ
り排気ガスのパルスのあるジェットを生じるピストンi
ll Inのポートを有するシリンダの図式的な図を示
す。 10・・・内燃機関、10a−10d・・・シリンダ、
13・・・4シリンダ圧縮機、16・・・熱交換器、1
7a〜17d・・・ノズル、 18・・・共通混合チャンバ、 18a−186・・・混合チャンバ、 19・・・チャンバの入口、20・・・チャンバの出口
、21・・・スロート部分、25・・・ポート、27・
・・ピストン。
Claims (19)
- (1)パルスのあるガスの高速ジェットが、空気または
空燃混合気を収容している混合チャンバ(18a−d,
18)内に噴射され、従って、ガスの該ジェットと空気
または空燃混合気との間の運動量の交換が、機関(10
)のシリンダ(10a−d)の入口ポートに結合される
出口、(20)に向って空気または空燃混合気を加速し
、大気圧の別の空気または空燃混合気が、増大した圧力
の空気または空燃混合気のパルスのある吸入チャージを
与える様に前記混合チャンバ(18a−d,18)の入
口(19)を経て該混合チャンバに吸込まれ、パルスの
ある該吸入チャージが、吸気ストロークの終りに近くタ
イミングを合わせてそのパルスを前記シリンダ(10a
−d)に到達させる様に該シリンダ(10a−d)に供
給されることを特徴とする内燃機関の過給方法。 - (2)特許請求の範囲第1項に記載の方法において、ピ
ストン(27)がその吸気ストロークの90%のオーダ
を完了した後、前記吸入パルスが、前記シリンダ(10
a−d)に供給されることを特徴とする方法。 - (3)特許請求の範囲第1項または第2項に記載の方法
において、パルスのある前記ガスジェットが、超音波速
度で前記混合チャンバ(18a−d,18)内に噴射さ
れることを特徴とする方法。 - (4)特許請求の範囲第1項から第3項のいずれか1つ
の項に記載の方法において、前記ガスのジェットの質量
の流量が、前記シリンダ(10a−d)の装入要求量の
10%のオーダであることを特徴とする方法。 - (5)特許請求の範囲第1項から第4項のいずれか1つ
の項に記載の方法において、前記ガスのジェットが、ノ
ズル(17a−d)を経てガスの高圧パルスを押圧する
ことによって与えられることを特徴とする方法。 - (6)特許請求の範囲第5項に記載の方法において、前
記ガスが、前記機関(10)に同期して駆動される機械
的駆動の圧縮機(13)によって加圧され、該圧縮機(
13)が、一連のパルスを生じる様に1つまたはそれ以
上のシリンダを有することを特徴とする方法。 - (7)特許請求の範囲第6項に記載の方法において、前
記加圧されたガスが、前記ノズル(17a−d)を経て
押圧される以前に加熱されることを特徴とする方法。 - (8)特許請求の範囲第5項に記載の方法において、前
記パルスのあるガスのジェットが、前記機関(10)の
高圧燃焼生成物によって与えられることを特徴とする方
法。 - (9)特許請求の範囲第8項に記載の方法において、高
圧燃焼生成物のパルスが、前記機関(10)の1つまた
はそれ以上のシリンダ(10a−d)から直接に抜出さ
れることを特徴とする方法。 - (10)特許請求の範囲第8項に記載の方法において、
高圧燃焼生成物が、前記機関(10)の排気系統から抜
出されることを特徴とする方法。 - (11)大気圧の空気または空燃混合気の源に開口する
入口(19)と、内燃機関(10)のシリンダ(10a
−d)の入口ポートに結合される様に構成される出口(
20)とを有する混合チャンバ(18a−d,18)と
、該混合チャンバ(18a−d,18)内に開口するノ
ズル(17a−d)と、該混合チャンバ(18a−d,
18)内にガスの高速ジェットを噴射する様に該ノズル
(17a−d)に高圧のガスのパルスを供給する装置(
13、25)とを備え、従って、該ガスのジェットが、
該混合チャンバ(18a−d,18)内の空気または空
燃混合気を前記出口(20)に向って加速し、吸入チャ
ージパルスを形成する様に前記入口(19)を経て該混
合チャンバ(18a−d,18)内に一層多くの空気ま
たは空燃混合気を吸込み、吸気ストロークの終りに近く
タイミングを合わせて前記パルスを前記機関(10)の
シリンダ(10a−d)に供給する装置が、設けられる
ことを特徴とする内燃機関の過給装置。 - (12)特許請求の範囲第11項に記載の過給装置にお
いて、1つまたはそれ以上のシリンダを有し機械的に駆
動される圧縮機(13)が、高圧のガスのパルスのある
流れを前記ノズル(17a−d)に供給するのに使用さ
れ、該圧縮機(13)が、前記機関(10)に同期して
駆動されることを特徴とする過給装置。 - (13)特許請求の範囲第12項に記載の過給装置にお
いて、熱交換器(16)が、加圧された前記ガスを加熱
するために前記圧縮機(13)と前記ノズル(17a−
d)との間に設けられることを特徴とする過給装置。 - (14)特許請求の範囲第11項に記載の過給装置にお
いて、前記ノズル(17a−d)が、高圧燃焼生成物の
源に結合されることを特徴とする過給装置。 - (15)特許請求の範囲第14項に記載の過給装置にお
いて、前記ノズル(17a−d)が、前記機関(10)
のシリンダ(10a−d)のピストン(27)制御のポ
ート(25)に結合され、該ポート(25)が、高圧ガ
スのパルスを該ノズル(17a−d)に供給する様に該
ピストン(27)の膨脹ストロークの終りに近く露出さ
れることを特徴とする過給装置。 - (16)特許請求の範囲第11項から第15項のいずれ
か1つの項に記載の過給装置において、個々のノズル(
17a−d)/混合チャンバ(18a−d)組立体が、
多重シリンダ機関(10)の各シリンダ(10a−d)
に設けられることを特徴とする過給装置。 - (17)特許請求の範囲第14項または第15項に従属
する第16項に記載の過給装置において、幾つかのシリ
ンダ(10a−d)の各々が、個々のノズル(17a−
d)に結合され、該各ノズル(17a−d)が、他の該
シリンダ(10a−d)の1つに役立ち、該連結された
シリンダ(10a、10d,10d、10a,10b、
10c,10c、10b)が、該シリンダ(10a−d
)への装入量の供給の終りに一致する過給昇圧を該連結
されたシリンダ(10a−d)に与えるために1つのシ
リンダ(10a−d)から供給される高圧燃焼ガスのパ
ルスのタイミングを合わせる様に、配置されることを特
徴とする過給装置。 - (18)特許請求の範囲第15項に記載の過給装置にお
いて、幾つかのノズル(17a−d)が、多重シリンダ
機関(10)の複数のシリンダ(10a−d)に役立つ
共通混合チャンバ(18)内に開口することを特徴とす
る過給装置。 - (19)特許請求の範囲第11項から第18項のいずれ
か1つの項に記載の過給装置において、前記ノズル(1
7a−d)が、超音波速度のジェットを維持する様に、
該ノズル(17a−d)に供給されるガスの質量の特徴
の変化を調節可能な可変面積のオリフィス(21)を有
することを特徴とする過給装置。
Applications Claiming Priority (2)
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GB878701578A GB8701578D0 (en) | 1987-01-24 | 1987-01-24 | Supercharging i c engines |
GB8701578 | 1987-01-24 |
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- 1988-01-22 JP JP63011050A patent/JPS63195322A/ja active Pending
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