JPS63186853A - 酸化物分散強化型高クロム鋼 - Google Patents
酸化物分散強化型高クロム鋼Info
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- JPS63186853A JPS63186853A JP30649886A JP30649886A JPS63186853A JP S63186853 A JPS63186853 A JP S63186853A JP 30649886 A JP30649886 A JP 30649886A JP 30649886 A JP30649886 A JP 30649886A JP S63186853 A JPS63186853 A JP S63186853A
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Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、高温強度と靭性の優れた高クロム鋼、特に
核融合炉の第一壁用材料に好適な高温強度と靭性の優れ
た高クロム鋼に関するものである。
核融合炉の第一壁用材料に好適な高温強度と靭性の優れ
た高クロム鋼に関するものである。
一般に、核融合炉の第一壁用材料として、次のものが適
用されると考えられている。
用されると考えられている。
サンドビック社（スエーデン）製のＨＴ−９鋼（Ｃｒ：
１２％、Ｍａｉ１％、ｗ ： ０．５％、Ｖ ：０．３
％、Ｎｉ：０．５％、残部がＦｅ及び不可避不純物）。
１２％、Ｍａｉ１％、ｗ ： ０．５％、Ｖ ：０．３
％、Ｎｉ：０．５％、残部がＦｅ及び不可避不純物）。
前記の鋼は、フェライト鋼で、このフェライト鋼のみが
中性子照射による膨れ現象（スエリング現象と呼ばれる
。以下スエリングと云う。）が小さいことが確められて
おり、核融合炉の第一壁用として有望な材料である。
中性子照射による膨れ現象（スエリング現象と呼ばれる
。以下スエリングと云う。）が小さいことが確められて
おり、核融合炉の第一壁用として有望な材料である。
フェライト鋼は、オーステナイト鋼に較べて、高温強度
が低い欠点及び脆化しやすい欠点をもっている。一方に
おいて高密度中性子照射の環境下では銹導放射能を生ぜ
しめない目的で、Ｍｏ、 Ｎｉ、Ｎｂ、等の元素を合金
元素として添加することが、制限されるので、従来にな
い合金設計が必要となツタ、 ソコテＵｓｖｓ−１（Ｃ
： ０．１ｔ％、Ｖ ： １．５％、Ｃｒ：２．５％、
残部がＦｅ及び不可避不純物から成る）が核融合炉の第
一壁用材料として提案されている。
が低い欠点及び脆化しやすい欠点をもっている。一方に
おいて高密度中性子照射の環境下では銹導放射能を生ぜ
しめない目的で、Ｍｏ、 Ｎｉ、Ｎｂ、等の元素を合金
元素として添加することが、制限されるので、従来にな
い合金設計が必要となツタ、 ソコテＵｓｖｓ−１（Ｃ
： ０．１ｔ％、Ｖ ： １．５％、Ｃｒ：２．５％、
残部がＦｅ及び不可避不純物から成る）が核融合炉の第
一壁用材料として提案されている。
（ＡＩＭＥ １９８４ Ｐ２Ｏ１〜Ｐ２Ｏ３，Ｐｒｏｃ
ｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ Ｔｏｐｉ−ｃａｌ Ｃｏｎｆｅ
ｒｅｎｃｅ ｏｎ Ｆｅｒｒｉｔｉｃ Ａ１１ａｙｓ
ｆｏｒ ｕｓｅ １ｎＮｕｃｌｅａｒ Ｅｎｅｒｇ７
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ： Ｎ、Ｍ、Ｇｈａｎｉｅ
ｎ、 Ａ。
ｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ Ｔｏｐｉ−ｃａｌ Ｃｏｎｆｅ
ｒｅｎｃｅ ｏｎ Ｆｅｒｒｉｔｉｃ Ａ１１ａｙｓ
ｆｏｒ ｕｓｅ １ｎＮｕｃｌｅａｒ Ｅｎｅｒｇ７
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ： Ｎ、Ｍ、Ｇｈａｎｉｅ
ｎ、 Ａ。
５ｈａｂａｉｋ 、 Ｍ、Ｚ、Ｙｏｕｓｓｅｂ）が、高
温強度が不充分であり、最高使用温度は約５２０℃に過
ぎない（ＪＩＳ−ＳＴＡＢ２４相当）。
温強度が不充分であり、最高使用温度は約５２０℃に過
ぎない（ＪＩＳ−ＳＴＡＢ２４相当）。
更に核融合炉の第一壁用材料として次の成分の鋼が提案
されている。 Ｃｒ： ９％、Ｗ：２％、■：０．２５
％、Ｃ： ０．１％を含み残部がＦｅ及び不可避不純物
からなる鋼（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍｅｔａｌｓ１！
３８３ Ｏｃｔ。
されている。 Ｃｒ： ９％、Ｗ：２％、■：０．２５
％、Ｃ： ０．１％を含み残部がＦｅ及び不可避不純物
からなる鋼（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍｅｔａｌｓ１！
３８３ Ｏｃｔ。
Ｐ１Ｏ〜Ｐ３３ ｒｓｔｅｅｌｓ ｆｏｒ Ｆｕ
＋ｉｏｎ Ｒｅａｃｔｏｒ Ａｐｐｌｉ−ｃａｔｉｏ
ｎｓ Ｊ Ｒ，Ｌ、ＫＩｕｃｈ ａｎｄ Ｍ、Ｐ、Ｔａ
ｎａｋａ） 、この鋼もクリープ強度が不充分である。
＋ｉｏｎ Ｒｅａｃｔｏｒ Ａｐｐｌｉ−ｃａｔｉｏ
ｎｓ Ｊ Ｒ，Ｌ、ＫＩｕｃｈ ａｎｄ Ｍ、Ｐ、Ｔａ
ｎａｋａ） 、この鋼もクリープ強度が不充分である。
従来のフェライト鋼は耐スエリング性には優れているが
高温強度が低かった。又従来のオーステナイト鋼は高温
強度に優れているが耐スエリング性が劣っていた。
高温強度が低かった。又従来のオーステナイト鋼は高温
強度に優れているが耐スエリング性が劣っていた。
本発明は、従来よりも高い高温強度と靭性とを有し、か
つフェライト鋼であることにより中性子照射を受けた際
スエリングの小さい鋼を提供することを目的とするもの
である。
つフェライト鋼であることにより中性子照射を受けた際
スエリングの小さい鋼を提供することを目的とするもの
である。
本発明の酸化物分散強化型高クロム鋼は次の如くである
。
。
第１発明鋼は、Ｆｅの合金であり重量基準でＣ： ０．
０４〜０．１５％ Ｍｎ： ３．０％以下 Ｓ ： ０．０１％以下 Ｗ：０．５〜３．０％ Ｓｉ： １．０％以下 Ｐ ： ０．０２％以下 Ｃｒ： ６．０ 〜１３．０％ Ｙ２Ｏ３０，１〜５．０ ％ 残部がＦｅ及び不可避不純物から成る合金であり、Ｙ２
Ｏ３は粒径ｉｎ以下の粒子として分散させた醜化物分散
強化型高クロム鋼。
０４〜０．１５％ Ｍｎ： ３．０％以下 Ｓ ： ０．０１％以下 Ｗ：０．５〜３．０％ Ｓｉ： １．０％以下 Ｐ ： ０．０２％以下 Ｃｒ： ６．０ 〜１３．０％ Ｙ２Ｏ３０，１〜５．０ ％ 残部がＦｅ及び不可避不純物から成る合金であり、Ｙ２
Ｏ３は粒径ｉｎ以下の粒子として分散させた醜化物分散
強化型高クロム鋼。
第２発明鋼は、前述の第１発明鋼に旧＝５．０％以下を
含むことを加え、Ｙ２Ｏ３を粒径ｌＱ以下の粒子として
分散させた醜化物分散強化型高クロム鋼。
含むことを加え、Ｙ２Ｏ３を粒径ｌＱ以下の粒子として
分散させた醜化物分散強化型高クロム鋼。
第３発明鋼は、前述の第１発明鋼にＴａ：０．０２〜０
．５％、Ｖ ：０．０１〜０．５％のうち１種又は２種
を含むことを加え、 ｙ２ｏ３粒径１１以下の粒子とし
て分散させた酸化物分散強化型高クロム鋼。
．５％、Ｖ ：０．０１〜０．５％のうち１種又は２種
を含むことを加え、 ｙ２ｏ３粒径１１以下の粒子とし
て分散させた酸化物分散強化型高クロム鋼。
第４発明鋼は、前述の第１発明鋼にＮｉ：５．０％以下
Ｔａ：０．０２〜０．５％のうち１種又は２種を含むこ
とを加え、Ｙ２Ｏ３を粒径１１１ａ以下の粒子として分
散させた酸化物分散強化型高クロム鋼である。
Ｔａ：０．０２〜０．５％のうち１種又は２種を含むこ
とを加え、Ｙ２Ｏ３を粒径１１１ａ以下の粒子として分
散させた酸化物分散強化型高クロム鋼である。
第５発明鋼は前述の第１発明鋼にＮｉ：５％以下、Ｖ
： ０．０１〜０．５％の１種または２種を含むことを
加え、Ｙ２Ｏ３を粒径ｌＱ以下の粒子として分散させた
醜化物分散強化型高クロム鋼である。
： ０．０１〜０．５％の１種または２種を含むことを
加え、Ｙ２Ｏ３を粒径ｌＱ以下の粒子として分散させた
醜化物分散強化型高クロム鋼である。
次に本願発明鋼の作用および合金組成成分の限定理由に
ついて述べる。
ついて述べる。
■第一発明（基本組ｒ＆）
Ｃ：炭化物を生じせしめることが、本発明鋼においては
、靭性を低下せしめる。炭化物を生じせしめないために
は、０．１５％以下であること必要である。ただし０６
０４％未満では強度が低下するので、その範囲を０．０
４〜０．１５％と定めた。
、靭性を低下せしめる。炭化物を生じせしめないために
は、０．１５％以下であること必要である。ただし０６
０４％未満では強度が低下するので、その範囲を０．０
４〜０．１５％と定めた。
５ｉ１１％を超えると靭性を低下せしめるので、その範
囲を１％以下とした。
囲を１％以下とした。
Ｍｎ：３％を超えると、Ａｃ１変態点が低下し、均一な
プルテンサイド組織が得難くなるので、その範囲を３％
以下と定めた。
プルテンサイド組織が得難くなるので、その範囲を３％
以下と定めた。
Ｐ：粒界に偏析して脆化させるので少い程よいが工業的
には一応の目標値を定めて、その範囲を０．０２０％以
下と定めた。
には一応の目標値を定めて、その範囲を０．０２０％以
下と定めた。
Ｓ：硫化物となって非金属介在物になって靭性を低下さ
せるので、その範囲を０．０１％以下とした。
せるので、その範囲を０．０１％以下とした。
Ｃｒ：高温水中の耐食性を得るためには最低６％を必要
とする。ただし、１３％を超えると、靭性を得てかつ焼
き入れ焼き戻し組織を得ることが困難となるので、その
範囲を６〜１３％と定めた。
とする。ただし、１３％を超えると、靭性を得てかつ焼
き入れ焼き戻し組織を得ることが困難となるので、その
範囲を６〜１３％と定めた。
Ｗ：高温強度を上げるためには、最小限０．５％必要で
あるが、３％を超えると焼入−相組織を得ることが困難
になるので、その範囲を０．５〜３．０％と定めた。
あるが、３％を超えると焼入−相組織を得ることが困難
になるので、その範囲を０．５〜３．０％と定めた。
Ｙ２Ｏ３： Ｙ２Ｏ３は粒径１ｇ以下の粒子として合金
中に分散して強度を上昇させる。０．１％未満の添加量
では効果が小さく、５％を超えると靭性が低下する０粒
径についても１間を超えると疲労特性が悪化する。
中に分散して強度を上昇させる。０．１％未満の添加量
では効果が小さく、５％を超えると靭性が低下する０粒
径についても１間を超えると疲労特性が悪化する。
■第二発明鋼は、第−発明鋼の元素の他に、旧：５％を
含む。
含む。
Ｎｉ：靭性の向上のために添加するが誘導放射能を発生
するので上限を５％とした。
するので上限を５％とした。
■第三発明鋼は、第−発明鋼の元素の他に、Ｔａ二０．
０２〜０．５％、Ｖ ：０．０１〜０．５％のうち１種
又は２種を含む。
０２〜０．５％、Ｖ ：０．０１〜０．５％のうち１種
又は２種を含む。
Ｔａ：高温強度を高めるためには、最小限０．０２％必
要であるが、０．５％を超えると靭性が低下するので、
その範囲を０．０２〜０．５％と定めた。
要であるが、０．５％を超えると靭性が低下するので、
その範囲を０．０２〜０．５％と定めた。
■＝高温強度を高めるためには、最小限０．０１％必要
であるが、０．５％を超えると靭性が低下するので、そ
の範囲を０．０１〜０．５％とした。
であるが、０．５％を超えると靭性が低下するので、そ
の範囲を０．０１〜０．５％とした。
■第四発明鋼は、第−発明鋼の元素の他に旧：５％以下
を加え、かつＴａ：０．０２〜０．５％のうち１種また
は２種を含む。
を加え、かつＴａ：０．０２〜０．５％のうち１種また
は２種を含む。
■第３発明鋼は、第−発明銅元素の他にＮｉ：５％以下
、Ｖ ： ０．０１〜０．５％のうち１種または２種を
含む。
、Ｖ ： ０．０１〜０．５％のうち１種または２種を
含む。
Ｎｉ、 Ｔａ、 Ｖ：の夫々の作用は前述の通りである
。
。
次に本発明の実施例について述べる。
表１に示す、本発明合金組成を有する合金は、Ｆｅ、
１４ｒ＋、 Ｃｒ、 Ｗ、 Ｔａ、Ｖは金属粉で、Ｃは
黒鉛粉で、Ｙ２Ｏ３はＹ２Ｏ３粉から、次の手順で作っ
た０合計６．５ｋｇの粉末を３８！Ｌのアトライターで
１８０ｋｇのスチールポールを用いて２００ｒｐｍの回
転数で２０ｈｒ混合し、Φ８０Ｘ１５ｈｍの炭素鋼のキ
ャンに入れ熱間押し出しによりΦ３０とすることにより
得た。
１４ｒ＋、 Ｃｒ、 Ｗ、 Ｔａ、Ｖは金属粉で、Ｃは
黒鉛粉で、Ｙ２Ｏ３はＹ２Ｏ３粉から、次の手順で作っ
た０合計６．５ｋｇの粉末を３８！Ｌのアトライターで
１８０ｋｇのスチールポールを用いて２００ｒｐｍの回
転数で２０ｈｒ混合し、Φ８０Ｘ１５ｈｍの炭素鋼のキ
ャンに入れ熱間押し出しによりΦ３０とすることにより
得た。
比較合金の一部は５０ｋｇ高周波炉にて溶製し、熱間圧
延をすることによって得た。
延をすることによって得た。
靭性についてはシャルビ吸収エネルギー遷移温度を求め
た。
た。
高温強度については５５０℃で２０ｋｇｆ／ ｍ ｍ’
の応力のときのクリープ破断時間によつそ評価した。
の応力のときのクリープ破断時間によつそ評価した。
その結果を表１に示す、また、第１図にクリープ破断強
度とＹ２Ｏ３含有量との関係を示す、 Ｙ２Ｏ３を分散
させた鋼はＹ２Ｏ３を含有しない鋼に較べて、高温強度
が顕著に高まる０図中比較鋼２２．２３．２４．２５、
２７、も十分な高温強度を有しているが、靭性が低い、
この理由は、夫々、鋼２２はＷを過剰に含むこと、鋼２
３はＣｒを過剰に含むこと、鋼２４はＴａを過剰に含む
こと、鋼２５は■を過剰に含むこと、鋼２７はＹ２Ｏ３
を過剰に含むことにある。これに比較し本発明鋼１〜２
Ｉは、高温強度が十分であり、かつ靭性も十分である。
度とＹ２Ｏ３含有量との関係を示す、 Ｙ２Ｏ３を分散
させた鋼はＹ２Ｏ３を含有しない鋼に較べて、高温強度
が顕著に高まる０図中比較鋼２２．２３．２４．２５、
２７、も十分な高温強度を有しているが、靭性が低い、
この理由は、夫々、鋼２２はＷを過剰に含むこと、鋼２
３はＣｒを過剰に含むこと、鋼２４はＴａを過剰に含む
こと、鋼２５は■を過剰に含むこと、鋼２７はＹ２Ｏ３
を過剰に含むことにある。これに比較し本発明鋼１〜２
Ｉは、高温強度が十分であり、かつ靭性も十分である。
本実験では、添加する酸化物としてＹ２Ｏ３のみを対象
としたが、Ｙ２Ｏ３と比重がほぼ等しく、母相と反応し
ないと考えられる、Ｃｅ２Ｏ３、ＬａＯ３、ＢａＺ ｒ
０３、Ｚｒ２Ｏ３、ＣａＺｒＯ２、Ａ、ｆ！ ２０３
、 Ｃｒ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３でＹ２Ｏ３の一部ないし全
部を置換しても、本発明と同等の高強度材が得られるこ
とは明らかである。
としたが、Ｙ２Ｏ３と比重がほぼ等しく、母相と反応し
ないと考えられる、Ｃｅ２Ｏ３、ＬａＯ３、ＢａＺ ｒ
０３、Ｚｒ２Ｏ３、ＣａＺｒＯ２、Ａ、ｆ！ ２０３
、 Ｃｒ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３でＹ２Ｏ３の一部ないし全
部を置換しても、本発明と同等の高強度材が得られるこ
とは明らかである。
本発明の高温強度の優れた酸化物分散強化型高クロム鋼
は、現在の核融合炉の第一壁用材料に使用されているオ
ーステナイト鋼に比べて、フェライト鋼であるため耐ス
エリング性に優れており。
は、現在の核融合炉の第一壁用材料に使用されているオ
ーステナイト鋼に比べて、フェライト鋼であるため耐ス
エリング性に優れており。
かつ従来のフェライト鋼と較べて高温強度が高く靭性も
優れており、低放射化であり、核融合実験炉の第−壁用
鋼として使用されることが有望である。
優れており、低放射化であり、核融合実験炉の第−壁用
鋼として使用されることが有望である。
又応用分野としてボイラ用鋼、原子炉二次系のるもので
ある。
ある。
第１図は、実施例におけるＹ２Ｏ３の含有量と、クリー
プ破断時間（単位ｈｒ）の散布図である。
プ破断時間（単位ｈｒ）の散布図である。
Claims (5)
- （１）重量基準にて、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｍｎ
：３．０％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｗ：０．５〜３
．０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｃ
ｒ：６．０〜１３．０％、Ｙ＿２Ｏ＿３：０．１〜５．
０％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物から成り、Ｙ
＿２Ｏ＿３を粒径１μｍ以下の粒子として分散させた酸
化物分散強化型高クロム鋼。 - （２）重量基準にて、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｍｎ
：３．０％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｗ：０．５〜３
．０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｃ
ｒ：６．０〜１３．０％、Ｙ＿２Ｏ＿３：０．１〜５．
０％を含み、かつＮｉ：５．０％以下を含み、残部がＦ
ｅ及び不可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μ
ｍ以下の粒子として分散させた酸化物分散強化型高クロ
ム鋼。 - （３）重量基準にて、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｍｎ
：３．０％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｗ：０．５〜３
．０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｃ
ｒ：６、０〜１３．０％、Ｙ＿２Ｏ＿３：０．１〜５．
０％を含み、かつＴａ：０．０２〜０．５％、Ｖ：０．
０１〜０．５％の１種または２種を含み、残部がＦｅ及
び不可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μｍ以
下の粒子として分散させた酸化物分散強化型高クロム鋼
。 - （４）重量基準にて、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｍｎ
：３．０％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｗ：０．５〜３
．０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｃ
ｒ：６．０〜１３．０％、Ｙ＿２Ｏ＿３：０．１〜５．
０％を含み、かつＮｉ：５．０％以下、Ｔａ：０．０２
〜０．５％の１種または２種を含み、残部がＦｅ及び不
可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μｍ以下の
粒子として分散させた酸化物分散強化型高クロム鋼。 - （５）重量基準にて、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｍｎ
：３．０％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｗ：０．５〜３
．０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｃ
ｒ：６．０〜１３．０％、Ｙ＿２Ｏ＿３：０．１〜５．
０％を含み、かつＮｉ：５．０％以下、Ｖ：０．０１〜
０．５％の１種または２種を含み、残部がＦｅ及び不可
避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μｍ以下の粒
子として分散させた酸化物分散強化型高クロム鋼。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22802386 | 1986-09-29 | ||
| JP61-228023 | 1986-09-29 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63186853A true JPS63186853A (ja) | 1988-08-02 |
Family
ID=16869982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30649886A Pending JPS63186853A (ja) | 1986-09-29 | 1986-12-24 | 酸化物分散強化型高クロム鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63186853A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01287252A (ja) * | 1988-05-11 | 1989-11-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼結分散強化型フェライト系耐熱鋼 |
| JPH05247587A (ja) * | 1992-03-03 | 1993-09-24 | Nippon Steel Corp | 低放射化高強度耐熱鋼板 |
| FR2777020A1 (fr) * | 1998-04-07 | 1999-10-08 | Commissariat Energie Atomique | Procede de fabrication d'un alliage ferritique - martensitique renforce par dispersion d'oxydes |
| CN112481544A (zh) * | 2020-10-21 | 2021-03-12 | 上海大学 | 一种高密度氧化物弥散强化钢的制备方法 |
| JP2021095625A (ja) * | 2019-12-18 | 2021-06-24 | ケプコ ニュークリア フューエル カンパニー リミテッド | フェライト系合金及びこれを用いた核燃料被覆管の製造方法 |
-
1986
- 1986-12-24 JP JP30649886A patent/JPS63186853A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP0949346A1 (fr) * | 1998-04-07 | 1999-10-13 | Commissariat A L'energie Atomique | Procédé de fabrication d'un alliage ferritique-martensitique renforce par dispersion d'oxydes |
| US6485584B1 (en) | 1998-04-07 | 2002-11-26 | Commissariat A L'energie Atomique | Method of manufacturing a ferritic-martensitic, oxide dispersion strengthened alloy |
| JP2021095625A (ja) * | 2019-12-18 | 2021-06-24 | ケプコ ニュークリア フューエル カンパニー リミテッド | フェライト系合金及びこれを用いた核燃料被覆管の製造方法 |
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| US11603584B2 (en) | 2019-12-18 | 2023-03-14 | Kepco Nuclear Fuel Co., Ltd. | Ferritic alloy and method of manufacturing nuclear fuel cladding tube using the same |
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