JPS63171399A - 放射性廃棄物の処理方法 - Google Patents
放射性廃棄物の処理方法Info
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Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、原子力発電所等の原子力関連施設の廃液処
理設備あるいは施設から発生する硫酸ナトリウムを主成
分とする濃縮廃液の固化処理方法に関するものである。
理設備あるいは施設から発生する硫酸ナトリウムを主成
分とする濃縮廃液の固化処理方法に関するものである。
（従来技術）
原子力関連施設、とりわけ沸騰水型原子力発電所におい
ては原子炉−次冷却水浄化にイオン交換樹脂が用いられ
ている。またその他の種々の廃液の浄化にもイオン交換
樹脂が用いられている。これは−次冷却水や各種廃液中
のイオン状の放射性物質の除去およびフィルタ効果によ
る固体状の放射性物質（クラッド）の除去を目的として
いる。
ては原子炉−次冷却水浄化にイオン交換樹脂が用いられ
ている。またその他の種々の廃液の浄化にもイオン交換
樹脂が用いられている。これは−次冷却水や各種廃液中
のイオン状の放射性物質の除去およびフィルタ効果によ
る固体状の放射性物質（クラッド）の除去を目的として
いる。
イオン交換樹脂は通常Ｈ型およびＯＨ型として用い、Ｈ
型イオン交換樹脂（強酸化陽イオン交換樹脂）は陽イオ
ン（例えば８０Ｃｏ２＋）をＯＨ型イオン交換樹脂（強
塩基性陰イオン交換樹脂）は陰イオン（例えばＣ１）を
イオン交換反応により除去する。
型イオン交換樹脂（強酸化陽イオン交換樹脂）は陽イオ
ン（例えば８０Ｃｏ２＋）をＯＨ型イオン交換樹脂（強
塩基性陰イオン交換樹脂）は陰イオン（例えばＣ１）を
イオン交換反応により除去する。
イオン交換樹脂の能力はイオン交換容量で示され、約５
．２■ｅｑ（ミリ当量）７ｇ１陰イオン交換樹脂で約３
．５ｍｅｑ／ｇである。イオン交換樹脂の能力が低下す
れば、Ｈ型あるいはＯＨ型に再生され、再び使用される
。
．２■ｅｑ（ミリ当量）７ｇ１陰イオン交換樹脂で約３
．５ｍｅｑ／ｇである。イオン交換樹脂の能力が低下す
れば、Ｈ型あるいはＯＨ型に再生され、再び使用される
。
原子力発電所等において、通常使用される薬品はＨ型へ
の再生は硫酸水溶液、ＯＨ型への再生は水酸化ナトリウ
ム水溶液である。再生廃液中にはＨ型再生の場合、硫酸
（Ｈ２ＳＯ４）およびイオン交換樹脂より脱離した陽イ
オン（Ｎａ”。
の再生は硫酸水溶液、ＯＨ型への再生は水酸化ナトリウ
ム水溶液である。再生廃液中にはＨ型再生の場合、硫酸
（Ｈ２ＳＯ４）およびイオン交換樹脂より脱離した陽イ
オン（Ｎａ”。
Ｃａ２◆、Ｍｇ２÷等の他、ＢＯＣｏ等の放射性核種）
が含まれ、一方０■型再生の場合は水酸化ナトリウム（
Ｎａ ＯＨ）および陰イオン（ＣＩ２″″。
が含まれ、一方０■型再生の場合は水酸化ナトリウム（
Ｎａ ＯＨ）および陰イオン（ＣＩ２″″。
ｃｏ３２−等）が含まれる。
Ｈ型再生廃液は酸性、ＯＨ型再生廃液はアルカリ性であ
るため、これを−緒にして中和させる。
るため、これを−緒にして中和させる。
中和した再生廃液は硫酸ナトリウムを主成分とする水溶
液であり、イオン交換樹脂より脱離した放射性核種なら
びにクラッド等の放射性核種を含む固体を含んでいる。
液であり、イオン交換樹脂より脱離した放射性核種なら
びにクラッド等の放射性核種を含む固体を含んでいる。
この廃液は蒸発濃縮され、濃縮廃液として貯蔵、保管さ
れている。最近ではこの濃縮廃液を以下のように固形化
処理を行９ている。
れている。最近ではこの濃縮廃液を以下のように固形化
処理を行９ている。
すなわち、従来は濃縮廃液はセメントやアスファルト等
の固化材を用いた固化処理方法によって固化され、ドラ
ム缶に保管されてきた。これらの方法では廃液の混合量
を多くすると固化体の物性（機械的強度、浸出性等）に
悪影響を与えるため、多くても４０％程度に制限される
。このため廃棄物の量が増大する結果となる。近年、放
射性廃棄物が年々増加の傾向にある中で、このように廃
棄物の量が増大する方法は好ましくない。
の固化材を用いた固化処理方法によって固化され、ドラ
ム缶に保管されてきた。これらの方法では廃液の混合量
を多くすると固化体の物性（機械的強度、浸出性等）に
悪影響を与えるため、多くても４０％程度に制限される
。このため廃棄物の量が増大する結果となる。近年、放
射性廃棄物が年々増加の傾向にある中で、このように廃
棄物の量が増大する方法は好ましくない。
こうした観点から当面最終処分が決まるまで減容化に主
眼をおき、廃液を乾燥粉末化した後、ペレット状にして
ドラム缶に保管する方法が最近行われている。
眼をおき、廃液を乾燥粉末化した後、ペレット状にして
ドラム缶に保管する方法が最近行われている。
（発明の目的）
この発明はこのような技術的背景のもとになされたもの
であり、減容化と安定化とをより向上させた放射性廃棄
物の処理方法を提供するものである。
であり、減容化と安定化とをより向上させた放射性廃棄
物の処理方法を提供するものである。
（発明の構成）
この発明は、硫酸ナトリウム濃縮廃液乾燥残渣をＳｉＣ
および焼却灰あるいは保温材等の原子力廃棄物とともに
加熱して分解溶融し、廃液中の放射性物質を溶融物中に
固定し、安定化するようにしたものである。
および焼却灰あるいは保温材等の原子力廃棄物とともに
加熱して分解溶融し、廃液中の放射性物質を溶融物中に
固定し、安定化するようにしたものである。
この発明では、まず硫酸ナトリウム濃縮廃液を薄膜乾燥
機等の乾燥機によって加熱脱水して乾燥し、この乾燥残
渣を用いる。硫酸ナトリウムを主成分とする乾燥残渣に
原子力発電所に設置されている可燃性放射性廃棄物の焼
却炉排ガス浄化用セラミックフィルタの破砕または粉砕
物および同焼却炉より排出される焼却灰、原子力発電所
の各種配管の保温材とともに溶融炉に入れ、加熱溶融す
る。なお、上記セラミックフィルタはＳＩＣからなり、
これは定期的に廃棄され、放射性廃棄物となるものであ
る。また各種配管の保温材も定期修理等メンテナンス時
に廃棄物として大量に発生するものである。上記セラミ
ックフィルタの廃棄物および各種配管の保温材の廃棄物
は、いずれか一方のみを用いてもよく、あるいは両方を
用いてもよい。
機等の乾燥機によって加熱脱水して乾燥し、この乾燥残
渣を用いる。硫酸ナトリウムを主成分とする乾燥残渣に
原子力発電所に設置されている可燃性放射性廃棄物の焼
却炉排ガス浄化用セラミックフィルタの破砕または粉砕
物および同焼却炉より排出される焼却灰、原子力発電所
の各種配管の保温材とともに溶融炉に入れ、加熱溶融す
る。なお、上記セラミックフィルタはＳＩＣからなり、
これは定期的に廃棄され、放射性廃棄物となるものであ
る。また各種配管の保温材も定期修理等メンテナンス時
に廃棄物として大量に発生するものである。上記セラミ
ックフィルタの廃棄物および各種配管の保温材の廃棄物
は、いずれか一方のみを用いてもよく、あるいは両方を
用いてもよい。
上記溶融炉での加熱溶融において、硫酸ナトリウムはＳ
ＬＣによって亜硫酸ナトリウムに還元され、さらに亜硫
酸ナトリウムはＮａ２Ｏと８０２に分解される。Ｎａ２
Ｏおよび濃縮廃液中の放射性物質は焼却灰や保温材等の
溶融物中に取込まれ、ガラス質あるいは鉱物質の固化体
となって安定化される。溶融時の排ガス中にはＳ０２が
含まれているが、アルカリ溶液に吸収して除去するか、
あるいは一般工業分野で硫酸の製造と同様なプロセスで
硫酸として回収し、前述のイオン交換樹脂再生用に再利
用することも可能である。
ＬＣによって亜硫酸ナトリウムに還元され、さらに亜硫
酸ナトリウムはＮａ２Ｏと８０２に分解される。Ｎａ２
Ｏおよび濃縮廃液中の放射性物質は焼却灰や保温材等の
溶融物中に取込まれ、ガラス質あるいは鉱物質の固化体
となって安定化される。溶融時の排ガス中にはＳ０２が
含まれているが、アルカリ溶液に吸収して除去するか、
あるいは一般工業分野で硫酸の製造と同様なプロセスで
硫酸として回収し、前述のイオン交換樹脂再生用に再利
用することも可能である。
上記の処理方法を概念的な反応式で示すとつぎのように
なる。
なる。
（還元）
４Ｎａ２ ＳＯ４＋Ｓ ｉ Ｃ
→４Ｎａ２５０３ ＋Ｓ ｉ２０＋Ｃ０２（分解）
Ｎａ２８０３ →Ｎａ２０＋５Ｏ２
（溶融）
Ｎａ２０＋５ｉ０２＋焼却灰等の廃棄物→固化体
（ＳＯ２吸収）
ＳＯ２＋２ＮａＯＨ＋ｙ２０２
→Ｎａ２ ＳＯ４＋Ｈ２０
（Ｈ２ｓｏ４回収）
Ｓ ０２ ＋ｙ２０２−Ｈ２Ｓ ０４
（実施例）
Ｎａ２ ＳＯ４、Ｓ ｉ Ｃ，焼却灰等の量的割合につ
いて、Ｎａ２ＳＯ４の分解率、固化体の安定性（耐水性
）から最適値を調査すると、第１図〜第６図に示すよう
になる。すなわち、 第１図はＮａｚＳＯ＜／ＳｉＣのモル比に対する焼却灰
または保温材の固化体中のイオウ残留率の関係を示し、
保温材または焼却灰と（Ｎａ２Ｓ０４＋５ｉＣ）との重
量比は１：１としている。
いて、Ｎａ２ＳＯ４の分解率、固化体の安定性（耐水性
）から最適値を調査すると、第１図〜第６図に示すよう
になる。すなわち、 第１図はＮａｚＳＯ＜／ＳｉＣのモル比に対する焼却灰
または保温材の固化体中のイオウ残留率の関係を示し、
保温材または焼却灰と（Ｎａ２Ｓ０４＋５ｉＣ）との重
量比は１：１としている。
曲線１は保温材混入の場合、曲線２は焼却灰混入の場合
をそれぞれ示し、いずれの場合もＮａ２ＳＯｓ／ＳｉＣ
のモル比が大きくなると固化体中のイオウ残留率が増大
することが示されている。
をそれぞれ示し、いずれの場合もＮａ２ＳＯｓ／ＳｉＣ
のモル比が大きくなると固化体中のイオウ残留率が増大
することが示されている。
第２図は（Ｎａ ２ ＳＯ４＋Ｓ ｉ Ｃ／焼却灰また
は保温材）の重量比に対する固化体中のイオウ残留率の
関係を示し、Ｎａ ２ ＳＯ４／Ｓ ｉ Ｃのモル比は
２／１に設定している。曲線３は焼却灰混入の場合、曲
線４はパーライト混入の場合をそれぞれ示し、いずれの
場合もＮａ２ＳＯ４のモル比が大きくなると固化体中の
イオウ残留率が増大することが示されている。
は保温材）の重量比に対する固化体中のイオウ残留率の
関係を示し、Ｎａ ２ ＳＯ４／Ｓ ｉ Ｃのモル比は
２／１に設定している。曲線３は焼却灰混入の場合、曲
線４はパーライト混入の場合をそれぞれ示し、いずれの
場合もＮａ２ＳＯ４のモル比が大きくなると固化体中の
イオウ残留率が増大することが示されている。
第３図はホウ酸（Ｂ２０３ ）添加量と固化体中のイオ
ウ（Ｓ）残留量との関係、すなわちＢ２Ｏ３／（Ｎａｚ
ＳＯ４＋ＳｉＣ＋焼却灰または保温材）の重量比に対す
る固化体中のイオウ残留率を示し、Ｎａ ２ ＳＯ４／
Ｓ ｉ Ｃのモル比を２／１に設定している。曲線５，
６．７はそれぞれ（Ｎａ２ＳＯ４＋５ｉＣ）／（焼却灰
または保温材）のモル比を４／１．１／１．１／４とし
た場合の特性であり、いずれの場合も、Ｂ２０３ ／
（Ｎａ ２ＳＯ４＋ＳｉＣ＋焼却灰または保温材）の重
量比が小さくなる程、固化体中のイオウ残留率が高くな
っている。
ウ（Ｓ）残留量との関係、すなわちＢ２Ｏ３／（Ｎａｚ
ＳＯ４＋ＳｉＣ＋焼却灰または保温材）の重量比に対す
る固化体中のイオウ残留率を示し、Ｎａ ２ ＳＯ４／
Ｓ ｉ Ｃのモル比を２／１に設定している。曲線５，
６．７はそれぞれ（Ｎａ２ＳＯ４＋５ｉＣ）／（焼却灰
または保温材）のモル比を４／１．１／１．１／４とし
た場合の特性であり、いずれの場合も、Ｂ２０３ ／
（Ｎａ ２ＳＯ４＋ＳｉＣ＋焼却灰または保温材）の重
量比が小さくなる程、固化体中のイオウ残留率が高くな
っている。
第４図はＮａ ２ ＳＯ４／Ｓ ｉ Ｃのモル比に対す
る焼却灰または保温材の固化体中への溶解率の関係を示
し、曲線８は焼却灰の重量比が１の場合、曲線９は保温
材の重量比が１の場合の固化体への溶解率をそれぞれ示
している。いずれの場合もＮａ２ｓＯ４／ＳｉＣのモル
比が大きくなると固化体中の溶解率が増大することが示
されている。
る焼却灰または保温材の固化体中への溶解率の関係を示
し、曲線８は焼却灰の重量比が１の場合、曲線９は保温
材の重量比が１の場合の固化体への溶解率をそれぞれ示
している。いずれの場合もＮａ２ｓＯ４／ＳｉＣのモル
比が大きくなると固化体中の溶解率が増大することが示
されている。
第５図は（Ｎａ ２ ＳＯ４＋Ｓ Ｌ Ｃ／焼却灰また
は保温材）の重量比に対する固化体中への溶解率′の関
係を示し、Ｎａ ２ ＳＯ４／Ｓ ｉ Ｃのモル比は１
／１に設定している。曲線１０は焼却灰混入の場合、曲
線１１は保温材混入の場合をそれぞれ示し、いずれの場
合も（Ｎａ ２ ＳＯ４＋Ｓ ｉ Ｃ）の重量比が大き
くなると固化体中の溶解率が増大することが示されてい
る。
は保温材）の重量比に対する固化体中への溶解率′の関
係を示し、Ｎａ ２ ＳＯ４／Ｓ ｉ Ｃのモル比は１
／１に設定している。曲線１０は焼却灰混入の場合、曲
線１１は保温材混入の場合をそれぞれ示し、いずれの場
合も（Ｎａ ２ ＳＯ４＋Ｓ ｉ Ｃ）の重量比が大き
くなると固化体中の溶解率が増大することが示されてい
る。
第６図はホウ酸（Ｂ２０３ ）添加量と固化体中の溶解
率との関係、すなわちＢ２０３ ／ （Ｎａ ２ＳＯ４
＋ＳｉＣ＋焼却灰または保温材）の重量比に対する固化
体中の溶解率の関係を示し、Ｎａ２５ｏ４／ＳｉＣのモ
ル比を２７１に設定している。
率との関係、すなわちＢ２０３ ／ （Ｎａ ２ＳＯ４
＋ＳｉＣ＋焼却灰または保温材）の重量比に対する固化
体中の溶解率の関係を示し、Ｎａ２５ｏ４／ＳｉＣのモ
ル比を２７１に設定している。
曲線１２，１４．１５はそれぞれ（Ｎａ２ＳＯ４＋５ｉ
Ｃ）／（保温材）のモル比を４／１．１／１．１／４と
した場合の特性であり、また曲線１３は（Ｎａ２ ＳＯ
４＋５ｉＣ）／ （焼却灰）ノモル比を１／１とした場
合の特性であり、いずれの場合も、Ｂ２０３ ／ （Ｎ
ａ２ＳＯ４＋ｓＬｃ＋焼却灰または保温材）の重量比が
小さくなる程、固化体中への溶解率が高くなっている。
Ｃ）／（保温材）のモル比を４／１．１／１．１／４と
した場合の特性であり、また曲線１３は（Ｎａ２ ＳＯ
４＋５ｉＣ）／ （焼却灰）ノモル比を１／１とした場
合の特性であり、いずれの場合も、Ｂ２０３ ／ （Ｎ
ａ２ＳＯ４＋ｓＬｃ＋焼却灰または保温材）の重量比が
小さくなる程、固化体中への溶解率が高くなっている。
上記の特性から、
（Ａ）硫酸ナトリウムに対しＳｉＣはモル比で２〜４倍
（重量比で０．５６〜１．２３倍）添加する。
（重量比で０．５６〜１．２３倍）添加する。
（Ｂ）焼却灰や保温材の混合量は多い程よいが、少なく
とも（Ｎａ ２５０４ ＋Ｓ ｉ Ｃ）と同重量以上と
する。
とも（Ｎａ ２５０４ ＋Ｓ ｉ Ｃ）と同重量以上と
する。
（Ｃ）ホウ酸を添加すると硫酸ナトリウムの分解性や固
化体の耐水性が向上する。添加量は１０重量％以上が好
ましいが、多量に添加すると減容効果が低下するため、
２０重量％程度までの添加が効果的である。
化体の耐水性が向上する。添加量は１０重量％以上が好
ましいが、多量に添加すると減容効果が低下するため、
２０重量％程度までの添加が効果的である。
実施例−１
硫酸ナトリウム２９．１重量％、５ｉＣ１６゜３重量％
、焼却灰４５．５重量％、ホウ酸９．１重量％に ＣＯ
５Ｍ ｎ ｓ Ｃｓを各３μＣｉ／ｇ添加して、マ
イクロ波溶融炉で３ ｋ ｇ／ｈの供給速度で５ｋｇ溶
融した。その結果、４．８にｇの緻密な固化体を得た。
、焼却灰４５．５重量％、ホウ酸９．１重量％に ＣＯ
５Ｍ ｎ ｓ Ｃｓを各３μＣｉ／ｇ添加して、マ
イクロ波溶融炉で３ ｋ ｇ／ｈの供給速度で５ｋｇ溶
融した。その結果、４．８にｇの緻密な固化体を得た。
また ＣｏＳ Ｍｎは１００％、 Ｃｓは９９５以上
固化体中に固定化された。さらにこの固化体は水に溶解
しないことはもとより、前記核種の浸出率がセメント固
化体、アスファルト固化体に比べ、はるかに小さい（２
桁以上）ことがわかった。
固化体中に固定化された。さらにこの固化体は水に溶解
しないことはもとより、前記核種の浸出率がセメント固
化体、アスファルト固化体に比べ、はるかに小さい（２
桁以上）ことがわかった。
実施例−２
硫酸ナトリウム２５重量％、５ｉＣ１０重量％、焼却灰
５２重量％、ホウ酸１３重量％に６０ｃｏ、５４Ｍｎ、
１３７Ｃ８を各３μＣ１／ｇ添加して、マイクロ波溶融
炉で２．３ｋｇ／ｈの供給速度で４゜７５ｋｇ溶融した
。その結果、４．１ｋｇの緻密な固化体を得た。各核種
の固化体への固定化率、−固化体からの浸出率について
は上記実施例−１と同じであった。
５２重量％、ホウ酸１３重量％に６０ｃｏ、５４Ｍｎ、
１３７Ｃ８を各３μＣ１／ｇ添加して、マイクロ波溶融
炉で２．３ｋｇ／ｈの供給速度で４゜７５ｋｇ溶融した
。その結果、４．１ｋｇの緻密な固化体を得た。各核種
の固化体への固定化率、−固化体からの浸出率について
は上記実施例−１と同じであった。
（発明の効果）
以上説明したように、この発明は従来の方法のような固
化材を用いないために廃棄物が増加することはなく１．
またこの処理が他の廃棄物の溶融処理時に行えるため、
新たな設備が不要である。さらに廃液中に含まれている
放射性物質が固化体中に安定して固定化されるために保
管時の安全性が確保され、減容化および安定化の５優れ
た処理方法である。
化材を用いないために廃棄物が増加することはなく１．
またこの処理が他の廃棄物の溶融処理時に行えるため、
新たな設備が不要である。さらに廃液中に含まれている
放射性物質が固化体中に安定して固定化されるために保
管時の安全性が確保され、減容化および安定化の５優れ
た処理方法である。
第１図はＮａ ２ ＳＯ４／Ｓ Ｌ Ｃのモル比に対す
る固化体中のイオウ残留率の関係図、第２図は（Ｎａ
２ ＳＯ４＋Ｓ Ｌ Ｃ／焼却灰または保温材）の重量
比に対する固化体中のイオウ残留率の関係図、第３図は
ホウ酸（Ｂ２０３ ）添加量と固化体中のイオウ（Ｓ）
残留量との関係図、第４図はＮａ２ｓＯ４／ＳｉＣのモ
ル比に対する焼却灰または保温材の固化体中への溶解率
の関係図、第５図は（Ｎａ ２ ＳＯ４＋Ｓ ｉ Ｃ／
焼却灰または保温材）の重量比に対する固化体中への溶
解率の関係図、第６図−はホウ酸（Ｂ２０３ ）添加量
と固化体中の溶解率との関係図である。 １・・・Ｎａ ２ ＳＯ４／Ｓ ｉ Ｃのモル比に対す
る保温材の固化体中へのイオウ残留率の関係曲線、２・
・・同上焼却灰の固化体中へのイオウ残留率の関係曲線
、８・・・Ｎａ’２ ｓｏ４ ／Ｓ ｉ Ｃのモル比に
対する焼却灰の固化体中の溶解率の関係曲線、９・・・
Ｎａ２ｓＯ４／ＳｉＣのモル比に対する保温材の固化体
中の溶解率の関係曲線。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 小谷悦司同 弁
理士 長１）正向 弁理士 板谷康
夫第 ３ 図 Ｂ２０Ｊ／［祠λｚｓｏヰ十ＳｉＣ＋大え釘及訪帳係益
末ＯＣ【【は９１（イ本ヤ／ｌ５１Ａ哲１（？’、） 因イ仁３体中′めＳη曵ｖ１９（％） １把辱−９＃解学（％） ３工 ！］７Ｌイ本の壌り叫牢（製）
る固化体中のイオウ残留率の関係図、第２図は（Ｎａ
２ ＳＯ４＋Ｓ Ｌ Ｃ／焼却灰または保温材）の重量
比に対する固化体中のイオウ残留率の関係図、第３図は
ホウ酸（Ｂ２０３ ）添加量と固化体中のイオウ（Ｓ）
残留量との関係図、第４図はＮａ２ｓＯ４／ＳｉＣのモ
ル比に対する焼却灰または保温材の固化体中への溶解率
の関係図、第５図は（Ｎａ ２ ＳＯ４＋Ｓ ｉ Ｃ／
焼却灰または保温材）の重量比に対する固化体中への溶
解率の関係図、第６図−はホウ酸（Ｂ２０３ ）添加量
と固化体中の溶解率との関係図である。 １・・・Ｎａ ２ ＳＯ４／Ｓ ｉ Ｃのモル比に対す
る保温材の固化体中へのイオウ残留率の関係曲線、２・
・・同上焼却灰の固化体中へのイオウ残留率の関係曲線
、８・・・Ｎａ’２ ｓｏ４ ／Ｓ ｉ Ｃのモル比に
対する焼却灰の固化体中の溶解率の関係曲線、９・・・
Ｎａ２ｓＯ４／ＳｉＣのモル比に対する保温材の固化体
中の溶解率の関係曲線。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 小谷悦司同 弁
理士 長１）正向 弁理士 板谷康
夫第 ３ 図 Ｂ２０Ｊ／［祠λｚｓｏヰ十ＳｉＣ＋大え釘及訪帳係益
末ＯＣ【【は９１（イ本ヤ／ｌ５１Ａ哲１（？’、） 因イ仁３体中′めＳη曵ｖ１９（％） １把辱−９＃解学（％） ３工 ！］７Ｌイ本の壌り叫牢（製）
Claims (1)
- １、硫酸ナトリウム濃縮廃液乾燥残渣をＳｉＣおよび焼
却灰あるいは保温材等の原子力廃棄物とともに加熱して
分解溶融し、廃液中の放射性物質を溶融物中に固定し、
安定化することを特徴とする放射性廃棄物の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62003810A JPS63171399A (ja) | 1987-01-09 | 1987-01-09 | 放射性廃棄物の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62003810A JPS63171399A (ja) | 1987-01-09 | 1987-01-09 | 放射性廃棄物の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63171399A true JPS63171399A (ja) | 1988-07-15 |
Family
ID=11567546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62003810A Pending JPS63171399A (ja) | 1987-01-09 | 1987-01-09 | 放射性廃棄物の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63171399A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011224430A (ja) * | 2010-04-15 | 2011-11-10 | Toshiba Corp | イオン交換体、その製造方法、浄化装置及び浄化方法 |
| JP2014006168A (ja) * | 2012-06-26 | 2014-01-16 | Ngk Insulators Ltd | 放射性セシウム汚染物の処理方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6088400A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | 日立造船株式会社 | 炭化ケイ素の固化処理方法 |
-
1987
- 1987-01-09 JP JP62003810A patent/JPS63171399A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6088400A (ja) * | 1983-10-19 | 1985-05-18 | 日立造船株式会社 | 炭化ケイ素の固化処理方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011224430A (ja) * | 2010-04-15 | 2011-11-10 | Toshiba Corp | イオン交換体、その製造方法、浄化装置及び浄化方法 |
| JP2014006168A (ja) * | 2012-06-26 | 2014-01-16 | Ngk Insulators Ltd | 放射性セシウム汚染物の処理方法 |
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