JPS6313566B2 - - Google Patents
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- JPS6313566B2 JPS6313566B2 JP54119769A JP11976979A JPS6313566B2 JP S6313566 B2 JPS6313566 B2 JP S6313566B2 JP 54119769 A JP54119769 A JP 54119769A JP 11976979 A JP11976979 A JP 11976979A JP S6313566 B2 JPS6313566 B2 JP S6313566B2
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- corrugated
- conical horn
- corrugated conical
- horn
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- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 2
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
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- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
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- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
- H01Q13/02—Waveguide horns
- H01Q13/0208—Corrugated horns
Landscapes
- Waveguide Aerials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、コルゲート円すいホーンを用い多
周波数帯を共用するアンテナ給電系の改良に関す
るものである。
周波数帯を共用するアンテナ給電系の改良に関す
るものである。
従来のこの種のアンテナ給電系について述べる
まえに、まずコルゲート円すいホーンの特性につ
いて説明する。第１図はコルゲート円すいホーン
の概略形状を示すもので、図中１はコルゲート円
すいホーン、２はコルゲート溝、３はコルゲート
円すいホーンを励振する円形導波管、４は分波器
である。
まえに、まずコルゲート円すいホーンの特性につ
いて説明する。第１図はコルゲート円すいホーン
の概略形状を示すもので、図中１はコルゲート円
すいホーン、２はコルゲート溝、３はコルゲート
円すいホーンを励振する円形導波管、４は分波器
である。
図から明らかなように、コルゲート円すいホー
ン１は通常の円すいホーンの内壁に一定の間隔で
周方向に溝を設けた構造となつている。
ン１は通常の円すいホーンの内壁に一定の間隔で
周方向に溝を設けた構造となつている。
コルゲート円すいホーン１は、コルゲート溝２
の入口からコルゲート溝２の底をみたときのアド
ミタンスが容量性サセブタンスを呈するときにす
なわち、コルゲート溝の深さが（2n―１）λ／
４から２（ｎ―１）λ／４のときにその放射パタ
ーンが低サイドロープになり、また、放射電界の
振幅分布が回転対称になるとともに交差偏波成分
が少なくなるので、反射形アンテナの高能率化、
低サイドローブ化に有用である。ここでλは波
長、ｎは整数である。
の入口からコルゲート溝２の底をみたときのアド
ミタンスが容量性サセブタンスを呈するときにす
なわち、コルゲート溝の深さが（2n―１）λ／
４から２（ｎ―１）λ／４のときにその放射パタ
ーンが低サイドロープになり、また、放射電界の
振幅分布が回転対称になるとともに交差偏波成分
が少なくなるので、反射形アンテナの高能率化、
低サイドローブ化に有用である。ここでλは波
長、ｎは整数である。
この特性は、円形導波管３の基本波である
TE11モードが、コルゲート円すいホーン１内で、
コルゲート溝２により、いわゆるコルゲート円す
いホーン１の混成モード、EH11モードに変換さ
れることによる。
TE11モードが、コルゲート円すいホーン１内で、
コルゲート溝２により、いわゆるコルゲート円す
いホーン１の混成モード、EH11モードに変換さ
れることによる。
ところで円形導波管３と、コルゲート円すいホ
ーン１とを接続するときに、とくに問題となるの
は、一定間隔で多数設けられるコルゲート溝２の
ため、コルゲート円すいホーン１が一種の周期構
造回路の性質をもち、円形導波管のほとんどのモ
ードに対し帯域通過フイルタの特性を呈すること
である。
ーン１とを接続するときに、とくに問題となるの
は、一定間隔で多数設けられるコルゲート溝２の
ため、コルゲート円すいホーン１が一種の周期構
造回路の性質をもち、円形導波管のほとんどのモ
ードに対し帯域通過フイルタの特性を呈すること
である。
たとえば、円形導波管３がTE11モードの他に
高次モードも伝搬している場合を考える。いま、
コルゲート円すいホーン１のEH11モードの通過
帯域を使用周波数においてTE11モードがEH11モ
ードに変換されコルゲート円すいホーン１を伝搬
するように設計しても、必ずしも円形導波管３を
伝搬している高次モードに対してコルゲート円す
いホーン１が通過性を呈するとはかぎらない。高
次モードに対してコルゲート円すいホーン１が阻
止特性を呈すると、高次モードはコルゲート円す
いホーン１により円形導波管３側に反射される
が、円形導波管３を励振している分波器４部など
に存在するしや断点によりさらに完全反射され
る。
高次モードも伝搬している場合を考える。いま、
コルゲート円すいホーン１のEH11モードの通過
帯域を使用周波数においてTE11モードがEH11モ
ードに変換されコルゲート円すいホーン１を伝搬
するように設計しても、必ずしも円形導波管３を
伝搬している高次モードに対してコルゲート円す
いホーン１が通過性を呈するとはかぎらない。高
次モードに対してコルゲート円すいホーン１が阻
止特性を呈すると、高次モードはコルゲート円す
いホーン１により円形導波管３側に反射される
が、円形導波管３を励振している分波器４部など
に存在するしや断点によりさらに完全反射され
る。
このため、高次モードに対し、分波器４部に生
じるしや断点とコルゲート円すいホーン１との間
が共振器を構成することになり、いわゆる高次モ
ードの閉じ込め共振が生じる。この共振は伝搬特
性に歪みを発生させる原因となる。
じるしや断点とコルゲート円すいホーン１との間
が共振器を構成することになり、いわゆる高次モ
ードの閉じ込め共振が生じる。この共振は伝搬特
性に歪みを発生させる原因となる。
上述の閉じ込め共振は、発生機構からも明らか
なようにコルゲート円すいホーン１を広帯域に使
用する場合、多周波数帯にわたつて使用する場合
に発生しやすい。
なようにコルゲート円すいホーン１を広帯域に使
用する場合、多周波数帯にわたつて使用する場合
に発生しやすい。
これを避けるため従来のコルゲート円すいホー
ン１を用いる多周波数帯共用アンテナ給電系では
以下に詳述するように構成されていた。
ン１を用いる多周波数帯共用アンテナ給電系では
以下に詳述するように構成されていた。
なお、以下説明の便宜上、二つの周波数帯域を
考え低周波数帯の周波数と波長を、それぞれ、
L，λL、高周波数帯の周波数と波長を、それぞ
れ、H，λHとし2L Hとする。
考え低周波数帯の周波数と波長を、それぞれ、
L，λL、高周波数帯の周波数と波長を、それぞ
れ、H，λHとし2L Hとする。
第２図に従来の一実施例を示す。図中５はL用
端子、６はH用端子であり、Ａ―A′は分波器４と
コルゲート円すいホーン１との接続面を表し、ｈ
はコルゲート溝２の深さを示す。
端子、６はH用端子であり、Ａ―A′は分波器４と
コルゲート円すいホーン１との接続面を表し、ｈ
はコルゲート溝２の深さを示す。
分波器４はコルゲート円すいホーン１側より順
次低い周波数帯の波を分波する構造となつてい
る。このため分波器４のコルゲート円すいホーン
１側の内径はLの周波数範囲のうちの高い周波数
の波、およびHの波に対してオーバサイズ導波管
となる可能性があり、上述の閉じ込め共振が分波
器４とコルゲート円すいホーン１との間で生じる
可能性がある。
次低い周波数帯の波を分波する構造となつてい
る。このため分波器４のコルゲート円すいホーン
１側の内径はLの周波数範囲のうちの高い周波数
の波、およびHの波に対してオーバサイズ導波管
となる可能性があり、上述の閉じ込め共振が分波
器４とコルゲート円すいホーン１との間で生じる
可能性がある。
これを避けるため、従来の、コルゲート円すい
ホーン１を用いる多周波数帯共用アンテナ給電系
においては、まず伝搬可能な高次モード波の数を
できるだけ少なくするためコルゲート円すいホー
ンと分波器との接続面Ａ―A′の内径をできるだ
け小さく選び、つぎに、コルゲート溝２の深さｈ
を λH／２＞ｈλH／４ ……(1) でかつ、λLに対して小さく選んでいる。
ホーン１を用いる多周波数帯共用アンテナ給電系
においては、まず伝搬可能な高次モード波の数を
できるだけ少なくするためコルゲート円すいホー
ンと分波器との接続面Ａ―A′の内径をできるだ
け小さく選び、つぎに、コルゲート溝２の深さｈ
を λH／２＞ｈλH／４ ……(1) でかつ、λLに対して小さく選んでいる。
このように設計すると、まず、Lの波に対して
はコルゲート溝２の深さｈが浅いため、コルゲー
ト溝２のLにおいて呈するアドミタンスが大きな
誘導性サセプタンスを呈するのでコルゲート円す
いホーン１が通常の円すいホーンとほぼ同様に働
き、Lの周波数のうちの高い周波数で発生する高
次モードに対してしや断特性を示さず、閉じ込め
共振を防ぐことができる。
はコルゲート溝２の深さｈが浅いため、コルゲー
ト溝２のLにおいて呈するアドミタンスが大きな
誘導性サセプタンスを呈するのでコルゲート円す
いホーン１が通常の円すいホーンとほぼ同様に働
き、Lの周波数のうちの高い周波数で発生する高
次モードに対してしや断特性を示さず、閉じ込め
共振を防ぐことができる。
つぎに、少数のHで発生する高次モードに対し
てはコルゲート溝２の寸法、形状を適当に選び閉
じ込め共振を防いでいる。
てはコルゲート溝２の寸法、形状を適当に選び閉
じ込め共振を防いでいる。
この従来の実施例においては、上述のように閉
じ込め共振を防ぐことができ、かつHの波に対し
ては良好な放射パターンを得ることができるが、
Lの波に対してはコルゲート溝２の深さが浅す
ぎ、すなわち、コルゲート溝２の呈するアドミタ
ンスが誘導性サセプタンスを呈するため、コルゲ
ート円すいホーン１の利点を生かした良好な放射
パターンを得ることができない欠点がある。
じ込め共振を防ぐことができ、かつHの波に対し
ては良好な放射パターンを得ることができるが、
Lの波に対してはコルゲート溝２の深さが浅す
ぎ、すなわち、コルゲート溝２の呈するアドミタ
ンスが誘導性サセプタンスを呈するため、コルゲ
ート円すいホーン１の利点を生かした良好な放射
パターンを得ることができない欠点がある。
この発明は上述の欠点を除去するため、コルゲ
ート溝２の深さを、使用する多周波数帯の最低周
波数帯の波長に対し４分の１波長から２分の１波
長の深さに、かつコルゲート円すいホーン１と分
波器４との接続面Ａ―A′の内直径を閉じ込め共
振が生じないようにコルゲート溝２の深さが４分
の３波長と１波長との間の長さになる周波数の波
長の2.6倍以上にすることにより、各周波数帯の
放射パターンの改善を図るとともに、高次モード
の閉じ込め共振を防ぐもので以下にその詳細を述
べる。
ート溝２の深さを、使用する多周波数帯の最低周
波数帯の波長に対し４分の１波長から２分の１波
長の深さに、かつコルゲート円すいホーン１と分
波器４との接続面Ａ―A′の内直径を閉じ込め共
振が生じないようにコルゲート溝２の深さが４分
の３波長と１波長との間の長さになる周波数の波
長の2.6倍以上にすることにより、各周波数帯の
放射パターンの改善を図るとともに、高次モード
の閉じ込め共振を防ぐもので以下にその詳細を述
べる。
第３図にこの発明の一実施例を示す。第２図の
従来の実施例と比べると、コルゲート溝２の深さ
ｈが深く、 λL／４＜ｈ＜λL／２ ……(2) と選ばれていること、および、コルゲート円すい
ホーン１と分波器４との接続面Ａ―A′の内直径
が2.63λHと大きく選ばれていることに特徴があ
る。
従来の実施例と比べると、コルゲート溝２の深さ
ｈが深く、 λL／４＜ｈ＜λL／２ ……(2) と選ばれていること、および、コルゲート円すい
ホーン１と分波器４との接続面Ａ―A′の内直径
が2.63λHと大きく選ばれていることに特徴があ
る。
この発明の実施例では、まず、コルゲート溝２
の深さが各周波数帯L，Hで容量性サセプタンス
を呈するように選ばれているため、各周波数帯に
おける放射パターンが、コルゲート円すいホーン
１の特性を生かした良好な特性となる利点があ
る。
の深さが各周波数帯L，Hで容量性サセプタンス
を呈するように選ばれているため、各周波数帯に
おける放射パターンが、コルゲート円すいホーン
１の特性を生かした良好な特性となる利点があ
る。
つぎに高次モードの閉じ込め共振であるが、L
の周波数範囲のうちの高い周波数の高次モードに
対しては、周波数が低いため発生する高次モード
数が少ないので、従来の実施例と同様にコルゲー
ト溝２の寸法、形状を選定することにより閉じ込
め共振を防ぐことができる。
の周波数範囲のうちの高い周波数の高次モードに
対しては、周波数が低いため発生する高次モード
数が少ないので、従来の実施例と同様にコルゲー
ト溝２の寸法、形状を選定することにより閉じ込
め共振を防ぐことができる。
一方Hの波に対しては、多くの高次モードが発
生する。しかし、この発明の実施例においてはコ
ルゲート円すいホーン１の始まる内径Ｄを
2.63λHとHの波の波長に対して大きくし、コル
ゲート円すいホーン１の高次モード波に対して呈
するしや断減衰量を小さくするように設計してい
る。
生する。しかし、この発明の実施例においてはコ
ルゲート円すいホーン１の始まる内径Ｄを
2.63λHとHの波の波長に対して大きくし、コル
ゲート円すいホーン１の高次モード波に対して呈
するしや断減衰量を小さくするように設計してい
る。
このような設計が可能なことは次のことから明
らかである。コルゲート円すいホーン１と分波器
４との接続部の内径が小さいと、この部分を伝搬
し得る高次モードの数が少ない。このため、分波
器４側で発生した高次モードは、コルゲート円す
いホーン１部を伝搬する少数のモードのうちの円
形導波管モードに対応した高次モードに変換され
ないとコルゲート円すいホーン１でしや断され
る。
らかである。コルゲート円すいホーン１と分波器
４との接続部の内径が小さいと、この部分を伝搬
し得る高次モードの数が少ない。このため、分波
器４側で発生した高次モードは、コルゲート円す
いホーン１部を伝搬する少数のモードのうちの円
形導波管モードに対応した高次モードに変換され
ないとコルゲート円すいホーン１でしや断され
る。
これに対し、接続部の内径が大きいと、分波器
４側および、コルゲート円すいホーン１側に多数
の高次モードが伝搬し得るようになる。このた
め、分波器４側で発生した特定の高次モードは、
コルゲート円すいホーン１を伝搬する多数のモー
ドのうちのいずれかの電磁界分布の似たモードに
変換され伝搬する可能性が大くなり、コルゲート
円すいホーン１の呈するしや断減衰量が小さくな
る。
４側および、コルゲート円すいホーン１側に多数
の高次モードが伝搬し得るようになる。このた
め、分波器４側で発生した特定の高次モードは、
コルゲート円すいホーン１を伝搬する多数のモー
ドのうちのいずれかの電磁界分布の似たモードに
変換され伝搬する可能性が大くなり、コルゲート
円すいホーン１の呈するしや断減衰量が小さくな
る。
しや断減衰量が小さくなると、高次モードに対
して、分波器４とコルゲート円すいホーン１とで
形成される共振器のＱが低くなり、伝搬特性に与
える閉じ込め共振の影響を小さくすることができ
る。
して、分波器４とコルゲート円すいホーン１とで
形成される共振器のＱが低くなり、伝搬特性に与
える閉じ込め共振の影響を小さくすることができ
る。
さて、このコルゲート円すいホーン１の呈する
各高次モードに対するしや断減衰量を理論的に求
めることは、コルゲート円すいホーン１の形状が
伝搬軸方向に変化することにより難しい。そこ
で、実験的にしや断減衰量が小さくなり、閉じ込
め共振が生じなくなる内径を求めた。
各高次モードに対するしや断減衰量を理論的に求
めることは、コルゲート円すいホーン１の形状が
伝搬軸方向に変化することにより難しい。そこ
で、実験的にしや断減衰量が小さくなり、閉じ込
め共振が生じなくなる内径を求めた。
閉じ込め共振の有無は、コルゲート円すいホー
ン１と分波器４部との接続点の反射電力の周波数
特性を観測し、共振周波数において反射波の位相
が大きく変化するため生じる反射電力のスパイク
状変化の有無により判定できる。
ン１と分波器４部との接続点の反射電力の周波数
特性を観測し、共振周波数において反射波の位相
が大きく変化するため生じる反射電力のスパイク
状変化の有無により判定できる。
第４図にコルゲート溝２の深さｈが３／４λoのコ
ルゲート円すいホーン１を内直径が2.6λoの分波
器４に接続したときのVSWR（電圧定在波比）の
周波数特性を示す。
器４に接続したときのVSWR（電圧定在波比）の
周波数特性を示す。
なお、この実験においては、内直径1.8λoの位
置において導波管に不連続を設け、高次モードを
故意に発生させている。ここでλoはoにおける
波長である。
置において導波管に不連続を設け、高次モードを
故意に発生させている。ここでλoはoにおける
波長である。
VSWRの周波数特性にスパイク状の変化はな
く、コルゲート円すいホーン１と分波器４との接
続部内直径を2.6λo以上に選べば、コルゲート円
すいホーン１の呈するしや断減衰量が小さいこと
がわかる。
く、コルゲート円すいホーン１と分波器４との接
続部内直径を2.6λo以上に選べば、コルゲート円
すいホーン１の呈するしや断減衰量が小さいこと
がわかる。
なお、以上は、周波数帯をL Hの２周波数帯と
して説明したが、上述のしや断減衰量は周波数が
高くなるほど減少するので、コルゲート溝２の呈
するアドミタンスが容量性サセプタンスを呈する
多数の周波数帯を用いる場合にも適用できること
は明らかである。
して説明したが、上述のしや断減衰量は周波数が
高くなるほど減少するので、コルゲート溝２の呈
するアドミタンスが容量性サセプタンスを呈する
多数の周波数帯を用いる場合にも適用できること
は明らかである。
以上のように、この発明にかかるコルゲート円
すいホーン１を用いる多周波数帯共用アンテナ給
電系では、コルゲート円すいホーン１の始まる内
直径を大きく選ぶことにより閉じ込め共振を防ぐ
ことができ、かつ、コルゲート溝２が容量性サセ
プタンスを呈するような複数の周波数帯において
良好な放射パターンを得ることができる利点があ
る。
すいホーン１を用いる多周波数帯共用アンテナ給
電系では、コルゲート円すいホーン１の始まる内
直径を大きく選ぶことにより閉じ込め共振を防ぐ
ことができ、かつ、コルゲート溝２が容量性サセ
プタンスを呈するような複数の周波数帯において
良好な放射パターンを得ることができる利点があ
る。
第１図はコルゲート円すいホーンの一部破断し
た構造図、第２図は従来の実施例を示す一部破断
した構造図、第３図はこの発明の一実施例を示す
一部波断した構造図、第４図は周波数特性図であ
る。 図中、１はコルゲート円すいホーン、２はコル
ゲート溝、４は分波器である。なお、図中同一あ
るいは相当部分には同一符号を付して示してあ
る。
た構造図、第２図は従来の実施例を示す一部破断
した構造図、第３図はこの発明の一実施例を示す
一部波断した構造図、第４図は周波数特性図であ
る。 図中、１はコルゲート円すいホーン、２はコル
ゲート溝、４は分波器である。なお、図中同一あ
るいは相当部分には同一符号を付して示してあ
る。
Claims (1)
- １ コルゲート円すいホーンと、前記ホーンに接
続される多周波数帯共用分波器とからなるアンテ
ナ給電系において、前記コルゲート円すいホーン
のコルゲート溝の深さが、前記多周波数帯の最低
周波数帯において４分の１波長から半波長の深さ
で、かつ前記コルゲート円すいホーンと前記多周
波数帯共用分波器との接続面の内直径が、少なく
ともコルゲート溝の深さが４分の３波長と１波長
との間の長さになる周波数の波長の2.6倍以上に
選定されたことを特徴とするアンテナ給電系。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11976979A JPS5643803A (en) | 1979-09-18 | 1979-09-18 | Antenna power feeding system |
| US06/186,308 US4358770A (en) | 1979-09-18 | 1980-09-11 | Multiple frequency antenna feed system |
| GB8029689A GB2060265B (en) | 1979-09-18 | 1980-09-15 | Antenna feed system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11976979A JPS5643803A (en) | 1979-09-18 | 1979-09-18 | Antenna power feeding system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5643803A JPS5643803A (en) | 1981-04-22 |
| JPS6313566B2 true JPS6313566B2 (ja) | 1988-03-26 |
Family
ID=14769730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11976979A Granted JPS5643803A (en) | 1979-09-18 | 1979-09-18 | Antenna power feeding system |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4358770A (ja) |
| JP (1) | JPS5643803A (ja) |
| GB (1) | GB2060265B (ja) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5897417A (ja) * | 1981-12-03 | 1983-06-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | ロ−ル偏心制御装置 |
| US4533919A (en) * | 1983-10-14 | 1985-08-06 | At&T Bell Laboratories | Corrugated antenna feed arrangement |
| US4788554A (en) * | 1985-03-28 | 1988-11-29 | Satellite Technology Services, Inc. | Plated plastic injection molded horn for antenna |
| US5406298A (en) * | 1985-04-01 | 1995-04-11 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Small wideband passive/active antenna |
| JPS62271505A (ja) * | 1986-05-20 | 1987-11-25 | Mitsubishi Electric Corp | 多周波共用ホ−ンアンテナ |
| US4760404A (en) * | 1986-09-30 | 1988-07-26 | The Boeing Company | Device and method for separating short-wavelength and long-wavelength signals |
| US5486839A (en) * | 1994-07-29 | 1996-01-23 | Winegard Company | Conical corrugated microwave feed horn |
| US6032041A (en) * | 1997-06-02 | 2000-02-29 | Hughes Electronics Corporation | Method and system for providing wideband communications to mobile users in a satellite-based network |
| US6125261A (en) * | 1997-06-02 | 2000-09-26 | Hughes Electronics Corporation | Method and system for communicating high rate data in a satellite-based communications network |
| US6708029B2 (en) | 1997-06-02 | 2004-03-16 | Hughes Electronics Corporation | Broadband communication system for mobile users in a satellite-based network |
| DE102004022516B4 (de) * | 2004-05-05 | 2017-01-19 | Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg | Hornantenne |
| US20080238797A1 (en) * | 2007-03-29 | 2008-10-02 | Rowell Corbett R | Horn antenna array systems with log dipole feed systems and methods for use thereof |
| US7973718B2 (en) * | 2008-08-28 | 2011-07-05 | Hong Kong Applied Science And Technology Research Institute Co., Ltd. | Systems and methods employing coupling elements to increase antenna isolation |
| AU2011326337B2 (en) * | 2010-11-08 | 2015-05-28 | Bae Systems Australia Limited | Antenna system |
| US9952388B2 (en) * | 2012-09-16 | 2018-04-24 | Shalom Wertsberger | Nano-scale continuous resonance trap refractor based splitter, combiner, and reflector |
| US9581762B2 (en) | 2012-09-16 | 2017-02-28 | Shalom Wertsberger | Pixel structure using a tapered core waveguide, image sensors and camera using same |
| US9823415B2 (en) | 2012-09-16 | 2017-11-21 | CRTRIX Technologies | Energy conversion cells using tapered waveguide spectral splitters |
| US10908431B2 (en) | 2016-06-06 | 2021-02-02 | Shalom Wertsberger | Nano-scale conical traps based splitter, combiner, and reflector, and applications utilizing same |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4168504A (en) * | 1978-01-27 | 1979-09-18 | E-Systems, Inc. | Multimode dual frequency antenna feed horn |
| US4199764A (en) * | 1979-01-31 | 1980-04-22 | Nasa | Dual band combiner for horn antenna |
| US4258366A (en) * | 1979-01-31 | 1981-03-24 | Nasa | Multifrequency broadband polarized horn antenna |
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| GB2060265B (en) | 1984-04-04 |
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