JPS63117248A - コンクリ−トの温度ひび割れ評価方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 本発明は、コンクリートの温度応力によるひび割れの発
生の有無を評価する方法と装置に関するしのである。

「従来の技術」 設計・施工の対象となるコンクリートの打設後の部材の
温度経過や強度発現等を適切に予測し、コンクリートの
ひび割れ発生の有無を評価することは、コンクリート部
材の信頼性の確保と向上を図る上において重要な点であ
る。特に、コンクリート部材の中でも、構造体断面の大
きなマスコンクリートにあっては、構造体断面が大きい
ために水和熱が部材内に蓄積され、部材が高温状態にな
るとともに温度応力が発生するために、設計時および施
工時に温度ひび割れに対ずろ配慮が要求され、従って、
コンクリート強度の状態を施工者が適切に予測し管理す
る必要が生じていた。

ところが、このようなマスコンクリートでは、コンクリ
ートの打込み直後から非定常な高温状態を履歴するため
に、温度ひび割れ発生の危険性を適切に予測することは
極めて錐しいこととなっている。従ってマスコンクリー
トのコンクリート打込み後の温度ひび割れ発生の有無を
簡便かつ適切に予測するための手段の開発が望まれてい
る。

ところで従来行なわれているコンクリートの温度ひび割
れ発生の評価方法は、例えば第６図のフローに示すよう
に、以下に説明する■〜■の作業が必要であった。

すなわち、 ■熱伝導率、熱拡散率、比熱、熱伝達率などの熱的諸特
性の実験と調査によって、コンクリートの温度経過を予
測する。

■線膨張係数と弾性係数、更にはポアソン比等の物性値
を実験し、調査する。

■コンクリート構造物の外部拘束条件を評価する。

■温度応力を解析する。

■コンクリート強度の実験と調査を行う。

■温度応力とコンクリート強度の関係を比較検討する。

■ひび割れ発生の危険性を評価する。

「発明が解決しようとする問題点」 しかしながら、前記■〜■の作業を必要とする従来の温
度ひび割れの評価方法にあっては、以下に示すような解
決すべき問題点があった。

（１）ひび割れ発生の危険性を評価するまでに種々の実
験と調査を必要とするために作業が極めて繁雑である。

（２）前記■の作業で求められろ物性値は不明な点も多
く、適切な値を得る事は困難である。

（３）適切な物性値が求められないために、適切な温度
応力を求めることか困難であり、このためひび割れ発生
の危険性を的確に評価できない。

そこで本願発明者はコンクリートのひび割れ発生の危険
性を評価する新たな手段を追及し、種々の実験を行った
。その結果、実験から得られた定数である温度分布係数
を導入することによってひび割れの発生を評価できるこ
とを知見し本願発明に至った。

本発明方法は、前記背景に鑑みてなされたちのであり、
コンクリートの温度経過の値から温度分布係数を求め、
これを基にｌ温度応力によるひび割れ発生の有無を評価
することができ、種々の物性値の実験調査や温度応力解
析を行うことなく簡便かつ確実にコンクリートのひび割
れ評価を行うことができる方法を提供することを目的と
する。

本発明の装置は、前記背景に鑑みてなされたもので、コ
ンクリートの温度経過の値からデータ処理装置によって
温度分布係数を算出し、この温度分布係数からデータ処
理装置がひび割れ評価を行い、その結果を表示装置によ
り作業者に知らせることができ、種々の物性値の実験調
査や温度応力解析を行うことなくひび割れ評価結果を確
実かつ容易に知ることができる評価装置を提供すること
を目的とする。

「問題点を解決するための手段」 前記問題点を解決するために本発明は、コンクリートの
温度応力によるひび割れ発生の危険性を評価する方法に
おいて、打設後のコンクリートの温度経過の値を求め、
この値かう温度分布係数を求め、この温度分布係数を基
阜として温度応力によるひび割れ発生の危険性を評価す
る乙のである。

前記問題点を解決するために本発明はコンクリートの温
度経過の値を計測して算出する予測装置とコンクリート
の温度の解析値を求めろ解析装置の少なくとも一方と、
前記装置が；Ｉ出しノー温度の値を基に温度分布係数を
算出し、この温度分布係数を基にひび割れ発生の有無を
判断して信号を出すデータ処理装置と、前記データ処理
装置が光信した信号を表示する表示装置とから構成した
乙のである。

「作用」 コンクリートの温度経過により算定されろ温度分布係数
を指標として、定量的にコンクリートの温度ひび割れ発
生の危険性を把握オろことが可能になる。また、算定さ
れた温度分布係数の値によって、温度ひび割れ発生の危
険性が高い場合にはデータ処理装置が表示装置を作動さ
せるために、作業者が温度ひび割れ発生の危険性を容易
に知ることができる。

「実施例」 以下、この発明の実施例について図面を参照して説明す
る。

第１図は本発明の一実施例を示すもので、本実施例の装
置は、温度予測装置１および熱伝導解析装置１ａと、温
度予測装置ｌおよび熱電導解析装置に接続されたパーソ
ナルコンピュータ等のデータ処理装置２と、このデータ
処理装置２に接続されたプリンタ３およびブロック４と
、プリンタ３に接続された表示装置５を主体として構成
されている。

前記温度予測装置ｌは、マスコンクリートのシュミレー
ション装置を用いてなされる打設コンクリートの温度経
過を計測する装置である。前記シュミレーション装置は
、断熱材により囲まれた空間にマスコンクリートを打設
してコンクリート部材を構成し、このコンクリート部材
内の各所に温度測定センサを埋設して構成され、コンク
リート部材内の各所における温度経過を実測する装置で
ある。前記マスコンクリートのシュミレーション装置に
より得られたマスコンクリートの温度測定値は温度経過
予ｉ＋ｊ値としてデータ処理装置２に人力される。また
、前記熱伝導解析装置１ａは、熱伝導率や熱拡散率、比
熱、熱伝達率等からマスコンクリートの温度経過の計算
値を算出するマイクロコンピュータ等から構成され、そ
の算出結果を前記データ処理装置２に、前記温度予測装
置１とは別個にデータを人力できるようになっている。

前記データ処理装置２は、後述する式により与えられる
温度分布係数Ｆ。０を前記温度経過予測値、あるいは、
温度経過の計算値から自動的に算出し、このＦｏ。値を
基に後述の第４図に示すデータと比較検討してひび割れ
発生の危険性の有無を判定し、その結果を出力するもの
である。

前記プリンタ３とプロッタ４はデータ処理装置２が算出
した結果を作図し、図示するためのらのであり、表示装
置５はデータ処理装置２が出力した結果においてひび割
れ発生に危険性が高い場合にランプやブザーで警告する
自動表示盤から構成されている。

また、前記データ処理装置２には、実施工コンクリート
部材６における温度経過の実測値を計測する計測装置７
が接続され、この計測装置７が測定した温度経過の値が
データ処理装置２に入力されろようになっている。なお
、前記実施工のコンクリート部材６は実際に打設された
コンクリート構造体である。

前記構成の装置によりひび割れ発生の危険性を評価する
場合は、第２図に示すフローに従って評価がなされる。

まず、温度予測装置ｌによりマスコンクリートの温度経
過予測を行い、この予測の徐に外部拘束条件の評価を行
い、更に、データ処理装置２によって温度分布係数Ｆ。

。の算定を行い、温度分布係数Ｆ。０をパラメータとし
てひび割れ発生の危険性をデータ処理装置２が評価する
。この温度分布係数Ｆ。０をプリンタ３とブロック４が
記録するとともに、温度分布係数Ｆ。。の値の大小によ
りデータ処理装置２がひび割れ発生の危険性が高いこと
を評価すると表示装置５がランプの点灯やブザー音で作
業者に警告を発する。これにより作業者はひび割れ発生
の危険性が高いことを知ることができる。また、前記装
置を用いて行うひび割れ評価方法に際し、実測する必要
があるデータはマスコンクリートの温度経過予測値であ
り、第６図に示す従来方法において必要であった物性値
の実験や測定と温度応力の解析、更には、強度の実験と
調査が不要になるために、従来方法に比較して簡単にひ
び割れ評価ができるようになる。

また実施工時には、実施工のコンクリート部材の温度経
過を測定し、その値に基きデータ処理装置２により温度
分布係数Ｆ。０を算出する。そしてこの温度分布係数Ｆ
０゜の値に基づき、車面に行った予測値との食い違いを
確認し、実施工のコンクリート部材のひび割れ発生の危
険性の管理がなされろ。

ところで以下に、本願発明者が実験から規定した温度分
布係数Ｆ０とＦｏ。について説明する。

まず、温度分布係数にはマスコンクリートの温度変化速
度が大きい場合に算出されるＦ。と、マスコンクリート
の温度変化が小さい場合に算出されるＦ。。の２種があ
る。

まず、Ｆｏについて説明する。

弾性温度応力の算定式は、一般に線膨張係数α（℃−’
）、ポアソン比νと弾性係数Ｅ　（ｋｇ／ｃｍ’）の物
性値を変数とする関数部分と、温度Ｔ（”Ｃ）と中心か
らの位置ｒ（ｃｍ）を変数とする関数部分の２つに区分
することができる。

そして、Ｔとｒを変数とする関数部分をＦ（Ｔ、ｒ）と
して平面歪状態を考えると、弾性温度応力σ。

は一般に、以下の（１）式で与えられる。

σ、＝αＥ　−Ｆ　（Ｔ　、　ｒ　）　　・・・・・・
（１）１−　ν ここで、マスコンクリートが中実円盤からなる場合、そ
の円盤の円周方向に対するＦ（Ｔ、ｒ）は以下の（２）
式で与えられる。

ただし、ｒｏは半径（ｃｍ）、Ｔ　（ｒ）はｒの位置の
温度を示す。

ここで、最大引張応力σａ　ｍａｘがコンクリートの引
張強度「ｔと一致した時にひび割れが発生すると考え、
σ９　ｍａＸが生じる位置をｒｍとすると、前記（１）
式からひび割れ発生時には後記の（４）式が成立する。

＝１　　　　　　　　　・・・・・・（４）また、弾性
歪εが近似的にε−σ／Ｅによって表され、最大引張歪
が一定の全能力ε。と一致した時にひび割れが発生する
と考えると、ひび割れ発生時には以下の（５）式が成立
する。

ただし、ｒｍは最大引張温度応力（または歪）を生じる
位置の中心からの距離（ｃｍ） ここで、前記（４）、（５）式に対してα／（１−ν）
＝（一定）、が近似的に成立すると仮定すると、（５）
式からひび割れ発生条件はＦ　（Ｔ　、ｒｍ）Ｘ　Ｅ　
／　ｆｔ＝ａ（一定）となり、Ｅと「ｔとの間に一定の
関係が存在するなら、Ｆ　（Ｔ　、ｒｍ）とひび割れ発
生条件との間に一定の成立する可能性がある。また、（
５）式に基づくとＦ　（Ｔ　、ｒｍ）−ｂ（一定）がひ
び割れ発生条件となり、Ｆ　（Ｔ　、ｒｍ）の大きさに
よってひび割れ発生の危険性を評価できる。

このため、最大引張温度応力または最大引張歪を示す位
置にｒｍｒｍにおける温度と距離の関数部の値Ｆ　（Ｔ
　、ｒｍ）を温度分布係数Ｆ０と定義してＦ。

の大きさと１量度ひび割れの関係を検討できる。

ここで、中実円盤円周方向の温度分布係数Ｆ０は以下の
（６）式で与えられ・る。

Ｆｏ（円盤）＝　Ｆ　（Ｔ　、ｒｍ　ｒｍ）−Ｔ（□）
　　　　　　　　・・・・・・（６）また、矩形断面の
マスコンクリートの場合、位置ｒが断面中心軸からの距
離りとなり、Ｆ　（’Ｄ　、ｈ）が以下の（７）式で与
えられるので、この場合の温度分布係数１？。は以下の
（８）式で与えられろ。

Ｆｏ（矩形板）＝　Ｆ　（Ｔ　、ｈｍ　ｈｍ）ただし、
ｈは矩形断面中心からの距離（ｃｍ）、ｈｏは中心軸か
ら表面までの距離（ｃｍ）、ｈｍは最大引張温度応力（
または歪）を生じる位置の中心軸からの距離（ａｍ）を
示す。

更にここで、σθｍａｘまたはε、　ｍａｘは円盤外周
面部に生じるから、ｒｍ＝　ｒｏの条件を前記（６）式
に代入することによって円盤状のマスコンクリートの温
度分布係数Ｆ。は以下に示す（９）式によって与えられ
ろ。

（９）式において、マスコンクリートの半径方向の温度
分布状態Ｔ　（ｒ）を温度実測結果を基に近似し、これ
を（９）式に代入することによってＦ。の値を算出する
ことができる。

第３図は本願発明者らが作成した複数のマスコンクリー
ト試験体（厚さが各々１００　ｍｍ、直径が２００ｎ＋
ｍと３５０ｎ＋ｎ＋と７００ｍｍの３種類の試験体）を
用いて行ったひび割れ発生試験の結果とＦ。値と引張強
度低下率の関係を示した線図である。

マスコンクリート試験体は、その上下両面中央に加熱用
ヒータが設置され、試験体の上下両面を断熱材で覆って
設置されるとと乙に、マスコンクリート試験体の内部に
は複数の温度センサを埋設して試験体各部の温度を実測
できるようにした。

そして各マスコンクリート試験体をヒータで加熱し、試
験体の中心部と表面部との間に強制的に温度差を生じさ
せた。試験体に与える中心部と表面部の温度差は１０〜
５０℃の範囲に設定したしのと、特に設定せずにひび割
れ発生に至るまで増加させたものの２種類とした。なお
、温度差の増加速度は３０６Ｃ／時間を目安としている
。

前述のひび割れ発生試験において、ひび割れ発生に至ら
なかった試験体は、発生している温度応力の大きさを間
接的に評価することを目的として、試験体中心部と外周
表面部の温度差を一定に保ちなからＪＩＳ１１＋３に嘔
じて引張り強度ｆ”ｔｋｇ／ｃｍ’を求めた。また、こ
れと並行して加熱していない同一形状寸法の試験体の引
張り強度ｒｔ（ｋｇ／　ａｍ’）を求め、ｆ’ｔとｆｔ
とから以下の（１０）式に基いて引張強度低下率（％）
を求めた。

１を 第３図に前記（１０）式に基いて算出された各試験体の
引張強度低下率と温度分布係数Ｆ。の関係を示した。

第３図から、温度分布係数Ｆ。を指標として、マスコン
クリートの温度変化速度が大きい場合のひび割れ発生状
況を把握できることが明らかである。そして、第３図に
示す結果から、Ｆｏの値によりマスコンクリート状態を
次の４つに区分できることが明らかとなった。

ｌ）安全域　　　　　　（０℃≦Ｐａ≦６℃）２）危険
域　　　　　　（６℃＜　Ｆ　ｏ≦９℃）３）ひび割れ
発生限界　（９°＜Ｆｏ≦１２°）４）ひび割れ領域　
　　（ＦＯ＞１２°Ｃ）次に、マスコンクリートにおけ
る温度変化速度が小さい場合の温度分布係数Ｆ０゜につ
いて説明する。

温度変化速度が小さく、応力や歪が緩やかに進行する場
合、マスコンクリートの温度応力は経時的に進行ずろ流
動によって顕著な影響を受ける。

従って流動の影響を受ける場合、ひび割れ発生を評価す
るためのの指標となるＦ。０を求めるには流動影響によ
る補正係数Ｒを利用して前記Ｆ。を補正する必要を生じ
る。

ところで、前記Ｆ。と最大引張温度応力σ、　ｍａＸの
関係は、流動を無視した場合、形状や方向にかかわらず
一般に以下の（１１）式で示される。

また、弾性歪εが近似的にε−σ／Ｅによって表される
とすると、Ｆｏと最大引張歪ε９　ｍａＸとの間に以下
の（Ｉ２）が成立する。

ｌ　−ν ここで、流動による影響を無視できない場合を考え、温
度変化開始材令がｔ。で温度変化開始後の経過時間がｔ
の時の真の弾性係数をＥ　’　（ｔ、ｔｏ）とすると、
実際に発生する温度応力はσｌ　１ＩｌａＸは以下の（
１３）式により与えられる。

ａ　’ｅ　ｍａｘ＝−Ｅ　’　（ｔ、ｔｏ）Ｘ　Ｆ　ｏ
　　−−（１３）■−ν ここで先に説明した温度変化速度が大きな場合のＬが約
１〜２時間程度であったことと、通常のコンクリート構
造物において１時間以下でひび割れに至る可能性は事故
等の特殊な場合以外には考えられないことなどから、ｔ
＝１時間を基準としてｔ＞１時間における流動による影
￥！ｌｆｆ１を評価し把握してみる。

即ち、ｔ＝１時間におけるＥ　’　（ｔ、ｔｏ）を基準
とすることにより任意のｔ（ただしｔ≧１時間）に対す
るＥ　’　（ｔ、ｔｏ）を以下の（１４）式で与え、こ
の（１４）式におけるＲ　（ｔ、ｔＱ）を実験結果から
求めることにより、Ｒを利用して流動による影響量を評
価し把握することにした。なお、（１４）式を前記（１
３）式に代入することにより以下の（１５）式が得られ
る。

ここで、流動による影響が無視できない場合のコンクリ
ートの熱挙動においては、流動による影響を補正した最
大引張温度応力σ’ａ　ｍａｘがコンクリートの引張強
度ｎと一致したときに温度ひび割れが発生ずると考える
と、ひび割れ発生時には前記（１５）式から以下の（１
６）式が成立する。

−□　＝　１　　　　　・・・・・・（１６）ｔ ところで、前述したように比較的急激な温度変化の場合
の（１１）式と（１２）式において、σ６　ｍａｙがコ
ンクリートの引張り強度と一致した時にひび割れが発生
すると考えると（１１）式よりひび割れ発生時には以下
の（１７）式が成立し、ε、　ｍａｙ、がコンクリート
の全能力ε。と一致した時にひび割れが発生すると考え
ると、前記（１２）式よりひび割れ発生時には以下の（
１８）式が成立する。

また、ひび割れ発生時には近似的にＦ。勾（一定）が成
立するという条件を前記（１７）式と（１８）式に代入
すると以下の（１９）式と（２０）式が誘導される。

・−一□　ζ　Ｂ（一定）・・・・・・（２０）！−ν
　　ε。　　Ｐａ 前記（１９）式は比較的急激な温度変化の場合に導き出
された式であるため、流動による影響を考慮した場合を
基準としたｔ＝１時間におけるＥ’（ｔ＝１時間、　ｔ
ｏ）に対して以下の（２１）式が成立する。また、（２
１）式を前述の（１６）式に代入することによって、流
動による影響を補正した最大引張温度応力σ＋ａｍａＸ
と温度分布係数Ｆ。との間に（２２）式が成立する。

ここで（２２）式に基づくと、流動による影響を補正し
た最大引張温度応力の大きさとコンクリートの引張り強
度の関係で温度ひび割れ発生の危険性を評価することと
、流動による影響の補正係数Ｒを導入してＦ、／（１＋
１１）の大きさによって評価を行うことは、近似的に等
しい関係にあるものと判断される。ここに、流動による
影響量を補正係数Ｒによって補正した温度分布係数をＦ
。。とするとＦ。０は以下の（２３）式によって与えら
れる。

ただし、温度変化開始後の経過時間ｔ＞１時間「計算例
」 次に前記（２３）式に基き、実際にＦ。０を算出する例
について説明する。

まず、幅４００　ｍ１ｌｌ、長さ１２００　ｍｍ、厚さ
１２５ｍｍの矩形板コンクリートの試験体を用意し、こ
の試験体の表面中央部に加熱器を設置し、全体を断熱材
で覆った試験モデルを作成した。この矩形板コンクリー
トを加熱器で強制的に加熱した場合のＦ。０を算出して
みる。

本試験では、矩形板コンクリートの長辺方向に最大引張
り温度応力が発生するので、温度分布係数Ｆ。は前出の
（８）式から以下の（２４）式で与えられる。

−Ｔ（ｙ＝±Ｃ）　　　　　　　・・・・・・（２４）
ただし、Ｃは中心軸から゛矩形板コンクリート表面まで
の距離（＝板厚／２）を示す。

ここで矩形板コンクリートの短辺方向の温度分布状態は
矩形板コンクリートの中心軸に対して軸対象であるため
、前記（２４）式の第２項は消去され、この場合のＦ。

は以下の（２５）式で与えられる。

即ち、前記（２５）式により算定したＦ。を前出の（２
３）式に基づき補正することによって矩形板コンクリー
トにおける流動による影響を補正した温度分布係数Ｆ。

０を算定できる。

ここで、本考案者は種々の実験からＲ（ｔ、ｔｏ）を求
める複数の算定式を得ている。

これら算定式のうち、コンクリートの打ち込み後１２時
間までの極めて流動的と思われる領域におけるＲ値は１
　、６３１ｏｇｔ＋　０．６９６　（ｌｏｇｔ）！の式
によって計算できることを確認している。

従って、例えば、前記試験体における材令１２時間の場
合のＲ値、即ち、Ｒ（１２Ｈｒ、ＯＨｒ）を算定するに
は前記式のｔに１２を代入することによって２．５７を
算出することができる。更に、前記試験体におけるＦ。

の値は前記（２５）式から１７．５５を得ることができ
る。

従って、前記（２３）式のＦ。に１７．５５を代入し、
Ｒ（ｔ、ｔｏ）に２．５７を代入してＦｏｏ＝４．９２
を得ることができる。

ところで、コンクリート打ち込み後のＦｏ。の経時的な
変化の場合には、以下の（２６）式と（２７）式と（２
８）式によりＲ（ｔ、ｔｏ）を算定することができる。

Ｒ（ｔ、ｔｏ）＝ａｌｏｇｔ＋ｂ（ｌｏｇｔ）’　　　
−−−−−−（２６）ａ＝　（１，３４５−０，５７２
・ｌＯｇｔｏ）　”　　・・’　・”　（２７）ｂ＝０
．１８５６　０．０８３４１ｏｇｔｏ　　　　・・・・
・・（２ｇ）一方、第４図に前記各式に基づいて算出さ
れた種々の試験体の引張り強度低下率と温度分布係数Ｆ
ｏｏの関係を示した。

第４図から、温度分布係数Ｆ。０を指標として、マスコ
ンクリートの温度変化速度が遅い場合のひび割れ状況を
把握できることが明らかになった。

そして第４図に示す結果から、Ｆｏｏの値によりマスコ
ンクリートの状態を次の４つに区分できろことが明らか
となった。

ｌ）安全域　　　　　　　（０°Ｃ≦Ｆｏｏ≦６°Ｃ）
２）危険域　　　　　　　（６℃＜Ｆｏｏ≦９°Ｃ）３
）ひび割れ発生限界　　（９℃くＦ。。６１２°Ｃ）４
）ひび割れ領域　　　　（ＦＯＯ＞１２°Ｃ）従って前
述の各計算式をデータ処理装置２に人力し、温度予測装
置ｌが計測したデータを処理さＵ・てＦ。０を算出し、
その値を前記ｌ）〜＝１　）に当てはめ、その結果によ
りひび割れ発生の危険性が大きい場合にデータ処理装置
２が表示装置５を作動させろようにしておけば良い。

第５図は本願発明者らが行った実験において、種々の条
件下におけるコンクリート部材の温度ひび割れ発生の有
無を示している。

第５図に示す結果によれば％ＦＯＯが安全域の値の場合
、ひび割れを発生したコンクリート部材は皆無であり、
また、ひび割れ領域に至ったコンクリート部材は総てに
ひび割れが発生していることが判明している。各コンク
リート部材は、危険域からひび割れ発生限界にかけて次
々にひび割れ発生に至るものと考えられ、Ｆｏ。を指標
とする温度ひび割れ発生の危険性評価方法が実施工のコ
ンクリート部材に対して適用できることが判断できる。

「発明の効果」 以上説明したように本発明の方法は、打設後のコンクリ
ートの温度経過の値を基に温度分布係数を算出し、この
温度分布係数の値によりひび割れ発生の危険性を評価す
るものであるために、極めて確実、かつ容易にひび割れ
発生の危険性を評価できる。また、ひび割れ発生の評価
に際し、コンクリートの温度経過の予測値を測定するこ
とにより評価できるために、従来行っていた物性値の測
定や応力計算の必要がなくなり、その分評価作業が容易
になる効果がある。

また、本発明の装置は、測定された温度経過の予測値か
ら温度分布係数をデータ処理装置が算出し、温度分布係
数の値によりデータ処理装置が表示装置を作動させてひ
び割れ発生の危険性を知らせるために温度経過の予測値
を測定することによって容易にひび割れ発生状況を知る
ことができる。

また、従来行っていた物性値の測定や応力計算の必要が
なくなるために、ひび割れ発生の評価作業を従来より容
易にできる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例を示すブロック図、第２図
は本発明方法によるひび割れ評価法の一例のフローチャ
ート、第３図は温度分布係数Ｆ。とひび割れ発生状況を
示す線図、第４図は温度分布係数Ｆ０゜とひび割れ発生
状況を示す線図、第５図はひび割れ発生状況を示す説明
図、第６図は従来のひび割れ評価方法のフローチャート
である。 １・・・・・・温度予測装置、２・・・・・・データ処
理装置、３・・・・・・プリンタ、　　　４・・・・・
・プロッタ、５・・・・・・表示装置。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）コンクリートの温度応力によるひび割れ発生の危
   険性を評価する方法において、打設後のコンクリートの
   温度経過の値を求め、この値から温度分布係数を求め、
   この温度分布係数の値を基準として温度応力によるひび
   割れ発生の危険性を評価することを特徴とするコンクリ
   ートの温度ひび割れ評価方法。
2. （２）コンクリートの温度経過の値を計測して算出する
   予測装置とコンクリートの熱伝導解析による温度の解析
   値を算出する算出装置の少なくとも一方と、前記装置が
   算出した温度の値を基に温度分布係数を算出し、この温
   度分布係数を基にひび割れ発生の有無を判断して信号を
   出すデータ処理装置と、前記データ処理装置が出力した
   信号に応じてひび割れ発生の危険性を表示する表示装置
   とからなることを特徴とするコンクリートの温度ひび割
   れ評価装置。