JPS6311018A - 再閉路装置 - Google Patents
再閉路装置Info
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- JPS6311018A JPS6311018A JP61153553A JP15355386A JPS6311018A JP S6311018 A JPS6311018 A JP S6311018A JP 61153553 A JP61153553 A JP 61153553A JP 15355386 A JP15355386 A JP 15355386A JP S6311018 A JPS6311018 A JP S6311018A
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- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 6
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 7
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- 208000033748 Device issues Diseases 0.000 description 1
- 210000004899 c-terminal region Anatomy 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は電力系統における再閉路装置に関するものであ
る。
る。
再閉路装置は電力系統に事故が発生し、送ｔａ両端に設
けられたしゃ断器が開放されると、ある時間経過後に該
開放状態にあるしゃ断器に対して再閉路指令を与えるも
のである。
けられたしゃ断器が開放されると、ある時間経過後に該
開放状態にあるしゃ断器に対して再閉路指令を与えるも
のである。
しかるにかかる再閉路装置において、開放状態にある送
電線両側に属する発電機の動揺に無関係に開放区間のし
ゃ断器を再開路すると、発Ｎｔ１の動揺が長引くことが
あり、系統の過渡安定度上好ましくない。
電線両側に属する発電機の動揺に無関係に開放区間のし
ゃ断器を再開路すると、発Ｎｔ１の動揺が長引くことが
あり、系統の過渡安定度上好ましくない。
本発明は上記のような問題を解決するためになされたも
ので、その目的は開放区間のし１−１所器を再閉路して
も発電機の動揺をできるだけ短時間に消滅させることが
できる再閉路装置を提供することにある。
ので、その目的は開放区間のし１−１所器を再閉路して
も発電機の動揺をできるだけ短時間に消滅させることが
できる再閉路装置を提供することにある。
（発明の概要〕
本発明はかかる目的を達成するため、送ｆｆｌ ４１両
端が接続された母線あるいはしゃ断器から児て母線側の
送電線の電圧位相角を測定してその両雷圧位相角から相
対的位相角差を求めこの相対的位相角差が最小となるタ
イミングを決定しそのタイミングでしゃ断器に対して再
閉路指令を与えることにより、再開路後の電力系統の動
揺を最少限に抑えることが可能となる。
端が接続された母線あるいはしゃ断器から児て母線側の
送電線の電圧位相角を測定してその両雷圧位相角から相
対的位相角差を求めこの相対的位相角差が最小となるタ
イミングを決定しそのタイミングでしゃ断器に対して再
閉路指令を与えることにより、再開路後の電力系統の動
揺を最少限に抑えることが可能となる。
以下図面を参照して本発明の一実施例を説明する。
第１図は本発明による再閉路装置の構成例を示すもので
ある。
ある。
第１図おいて、１は送電線で、この送電ｔｌＡ１の両端
はしゃ断器２Ａ、２Ｂを介して母ｍ３Ａ、３Ｂに接続さ
れ、さらにこのｆｆｉ線３Ａ、３Ｂは背後に発１１４．
５を有する電力系統６に連繋されている。また、７Ａ、
７Ｂは送電線１の両端が接続さレタ母１ｉ３Ａ、３Ｂか
ら変圧器８Ａ、８Ｂを介して電圧が入力される電圧位相
角測定部で、この電圧位相角測定部７Ａ、７Ｂは入力電
圧よりその位相角ｅ、、ｅ２を開窓するものである。９
はこれら両電圧位相角測定部７Ａ、７Ｂで測定された電
圧グ相角０１．θ２から相対位相角差ΔＯ＝θ１−ｅ２
を求めると共にこの差分くΔｅ）が最小になるときの再
開路タイミングを決定する判断部、１０Ａ、ＩＯＢはこ
の判断部９により決定された再開路タイミングでしゃ断
器ＩＡ、１Ｂに再閉路指令を与える再閉路指令部である
。
はしゃ断器２Ａ、２Ｂを介して母ｍ３Ａ、３Ｂに接続さ
れ、さらにこのｆｆｉ線３Ａ、３Ｂは背後に発１１４．
５を有する電力系統６に連繋されている。また、７Ａ、
７Ｂは送電線１の両端が接続さレタ母１ｉ３Ａ、３Ｂか
ら変圧器８Ａ、８Ｂを介して電圧が入力される電圧位相
角測定部で、この電圧位相角測定部７Ａ、７Ｂは入力電
圧よりその位相角ｅ、、ｅ２を開窓するものである。９
はこれら両電圧位相角測定部７Ａ、７Ｂで測定された電
圧グ相角０１．θ２から相対位相角差ΔＯ＝θ１−ｅ２
を求めると共にこの差分くΔｅ）が最小になるときの再
開路タイミングを決定する判断部、１０Ａ、ＩＯＢはこ
の判断部９により決定された再開路タイミングでしゃ断
器ＩＡ、１Ｂに再閉路指令を与える再閉路指令部である
。
次にこのように構成された再閉路装置の作用について述
べる。
べる。
今第１図において、送電１１１の両端のしゃ断器２Ａ、
２Ｂが事故除去のため開放されているものとする。この
ような状態にあるとき再開路を行なうには、まず電圧位
相角測定部７Δ、７Ｂにより母１ｊ１３Ａ、３Ｂからの
入力電圧の位相角ｅ１゜Ｇ２を測定する。この場合の送
電線両端側の母線電圧を第２図（ａ）に、また母線３Ａ
の電圧位相ｅ！を第２図（ｂ）に、さらに母線３Ｂの電
圧位相ｅ２を第２図（Ｃ）にそれぞれ示す。次にこれら
両電圧位相角測定部７Ａ、７Ｂで測定された電圧位相角
Ｏｉ、θ２を判断部９に伝送し、ここで相対位相角差Δ
θ＝ｅ、−ｅ２を求めると共にその差分が最小になると
きの再閉路タイミングを決定する。この場合の相対的電
圧位相差Δｅを第２図（ｄ）に示す。従って、判断部９
により再開路タイミングが決定されると第２図（ｄ）に
示す相対的電圧位相差Δθが最小となる時点ｔ１で再閉
路指令部１０Ａ、１０Ｂよりしゃ断器２Ａ、２Ｂに再閉
路指令を与えて再閉路させる。
２Ｂが事故除去のため開放されているものとする。この
ような状態にあるとき再開路を行なうには、まず電圧位
相角測定部７Δ、７Ｂにより母１ｊ１３Ａ、３Ｂからの
入力電圧の位相角ｅ１゜Ｇ２を測定する。この場合の送
電線両端側の母線電圧を第２図（ａ）に、また母線３Ａ
の電圧位相ｅ！を第２図（ｂ）に、さらに母線３Ｂの電
圧位相ｅ２を第２図（Ｃ）にそれぞれ示す。次にこれら
両電圧位相角測定部７Ａ、７Ｂで測定された電圧位相角
Ｏｉ、θ２を判断部９に伝送し、ここで相対位相角差Δ
θ＝ｅ、−ｅ２を求めると共にその差分が最小になると
きの再閉路タイミングを決定する。この場合の相対的電
圧位相差Δｅを第２図（ｄ）に示す。従って、判断部９
により再開路タイミングが決定されると第２図（ｄ）に
示す相対的電圧位相差Δθが最小となる時点ｔ１で再閉
路指令部１０Ａ、１０Ｂよりしゃ断器２Ａ、２Ｂに再閉
路指令を与えて再閉路させる。
なお、再閉路指令が出されてから再開路が完了するまで
には若干の時間がかかるため、実際に再閉路指令を出す
タイミングとしてはこの時間遅れを考慮に入れ、相対的
位相角差Δθが最小になる少し前の時点ｔ０１で再閉路
指令を出すようにすればよい。
には若干の時間がかかるため、実際に再閉路指令を出す
タイミングとしてはこの時間遅れを考慮に入れ、相対的
位相角差Δθが最小になる少し前の時点ｔ０１で再閉路
指令を出すようにすればよい。
ここで、前述したように送電線両端側の母線電圧位相の
相対的位相角差Δｅが最小となる時点で再開路すると、
その母線に連繋されている電力系統にｍする発電機の動
揺が短時間に浦滅する理由について理論的に解明すると
次の通りである。
相対的位相角差Δｅが最小となる時点で再開路すると、
その母線に連繋されている電力系統にｍする発電機の動
揺が短時間に浦滅する理由について理論的に解明すると
次の通りである。
今、第１図において送電ｇｉ１１の両端側に連繋された
電力系統２に属する発電ｖ４４．５群が各々同様な様相
で動揺するものとすれば、第３図（ａ）に示すように２
Ｒ系で表現することができる。さらに２１系の発Ｎ機Ｇ
ｓ 、Ｇ２の相対的な動揺はＭ３図（ｂ）に示すように
ＩＷＩ！限大母線のように表現するこができる。
電力系統２に属する発電ｖ４４．５群が各々同様な様相
で動揺するものとすれば、第３図（ａ）に示すように２
Ｒ系で表現することができる。さらに２１系の発Ｎ機Ｇ
ｓ 、Ｇ２の相対的な動揺はＭ３図（ｂ）に示すように
ＩＷＩ！限大母線のように表現するこができる。
第３図（ｂ）において、定常時、再開路時のＣ端から無
限大母線間のインピーダンスをｘｎ とし、事故除去時
は１回線が開放し、インピーダンスはＸｌになったもの
とする。
限大母線間のインピーダンスをｘｎ とし、事故除去時
は１回線が開放し、インピーダンスはＸｌになったもの
とする。
このとき、発電機出力Ｐと発電機内部の位相角δの関係
は次式となる。但し、無限大母線の位相角をＯとする。
は次式となる。但し、無限大母線の位相角をＯとする。
定常時は
Ｐ＝ＶＥ／Ｘａ ｓ ｉ ｎδ ・・・・・・ （１〉
事故除去後は Ｐ−ＶＥ／ＸＩＳ ｉ ｎδ ・・・・・・ （２）上
記（１）、（２）式を各々曲線で表わすと、第３図（Ｃ
）に示すようになる。ここで、事故前の出力をＰａとす
れば、発電機はＡ点の位相角δａで運転していることが
分る。
事故除去後は Ｐ−ＶＥ／ＸＩＳ ｉ ｎδ ・・・・・・ （２）上
記（１）、（２）式を各々曲線で表わすと、第３図（Ｃ
）に示すようになる。ここで、事故前の出力をＰａとす
れば、発電機はＡ点の位相角δａで運転していることが
分る。
ところで、発電機の動揺は慣性をＭ、角速度をω１位相
角をδとすると、 ω ＝ （Ｐ ｏ−Ｐ）／Ｍ ・・・ ・
・・ （３）δ−ω ・・・・・・
（４）で表わされる。Ｐは（１）、（２）式で決め
られる１直であり、第３図（Ｃ）の曲線１と曲線２のよ
うにＰとδの関係が成立する。つまり、曲線１は２回線
とも繋がっているときの発電機出力であり、曲線２はＡ
端、Ｂ端が開放されているときの発電機出力を表わして
いる。
角をδとすると、 ω ＝ （Ｐ ｏ−Ｐ）／Ｍ ・・・ ・
・・ （３）δ−ω ・・・・・・
（４）で表わされる。Ｐは（１）、（２）式で決め
られる１直であり、第３図（Ｃ）の曲線１と曲線２のよ
うにＰとδの関係が成立する。つまり、曲線１は２回線
とも繋がっているときの発電機出力であり、曲線２はＡ
端、Ｂ端が開放されているときの発電機出力を表わして
いる。
次に事故発生からその事故が除去され、再開路を行なっ
た時の発電機の動揺状況について述べる。
た時の発電機の動揺状況について述べる。
＜ａ＞事故中の時
いまＰ＝Ｏになったとすれば、（３）式からω＝ＰΩ／
Ｍ〉０ となり加速され、ω、δは増加し拡大する。そ
の結果、δはＢ−＋Ｃと拡大する。
Ｍ〉０ となり加速され、ω、δは増加し拡大する。そ
の結果、δはＢ−＋Ｃと拡大する。
（ｂ）事故が除去された時
事故除去後、Ｐが回復し、このＰはＡ端、Ｂ端が開放の
ため曲線２のり、Ｅ、Ｍ、Ｇとその曲線に乗って変化す
る。その結果、位相角も第３図（ｄ）に示すように拡大
し、ＰがＧ点にあるところ、すなわちδＦまで拡大する
。そして、その時点ではＰはＰａより大きいため、減速
され、Ｐは曲線２に乗ってＧ−Ｍ、Ｅ−Ｄ−１と変化す
る。
ため曲線２のり、Ｅ、Ｍ、Ｇとその曲線に乗って変化す
る。その結果、位相角も第３図（ｄ）に示すように拡大
し、ＰがＧ点にあるところ、すなわちδＦまで拡大する
。そして、その時点ではＰはＰａより大きいため、減速
され、Ｐは曲線２に乗ってＧ−Ｍ、Ｅ−Ｄ−１と変化す
る。
この結果、等面積法の考え方から点Ｇ、Ｆ、Ｎ。
Ｅ、Ｍ、Ｇに囲まれた面積と点Ｅ、Ｄ、１．Ｋ。
Ａ、Ｅに囲まれた面積とが等しくなるところで、加速力
と減速力とがバランスする。したがって、ωはＰＩｆｉ
Ｉ点の時に零となり、δはδ誕と最小値になる。
と減速力とがバランスする。したがって、ωはＰＩｆｉ
Ｉ点の時に零となり、δはδ誕と最小値になる。
これ以降ＰＧ、ｔＩからＧまで曲線２に乗って変化する
ので、δはδ１からδＦの間で変化する。
ので、δはδ１からδＦの間で変化する。
そこで、１点のところで再閉路すれば、Ｐは曲線１に乗
り変化するため、加速力は第３図（Ｃ）の図に示せばＫ
Ｊとなる。その結果、加速力は点に、Ｊ、Ａに囲まれた
面積であり、発電機の動揺は最小となる。すなわち、こ
のことを第３図に示す発電機の位相角との関係で表わす
と第３図（Ｃ）の曲１ｉ１２の１点で再閉路しない場１
合には曲線ａで変化するところ、再閉路した場合には曲
線すのように位相角の小さい範囲で変化していることが
判る。
り変化するため、加速力は第３図（Ｃ）の図に示せばＫ
Ｊとなる。その結果、加速力は点に、Ｊ、Ａに囲まれた
面積であり、発電機の動揺は最小となる。すなわち、こ
のことを第３図に示す発電機の位相角との関係で表わす
と第３図（Ｃ）の曲１ｉ１２の１点で再閉路しない場１
合には曲線ａで変化するところ、再閉路した場合には曲
線すのように位相角の小さい範囲で変化していることが
判る。
以上のような理論解明からも分るように送電線両端側の
母線電圧位相の相対的位相角差Δｅが最小となる時点で
再閉路すれば、その母線に連繋されている電力系統に属
する発電機の動揺を短時間で消滅させることができ、再
開路後の系統の動揺を最小に抑えることができる。
母線電圧位相の相対的位相角差Δｅが最小となる時点で
再閉路すれば、その母線に連繋されている電力系統に属
する発電機の動揺を短時間で消滅させることができ、再
開路後の系統の動揺を最小に抑えることができる。
以上述べたように本発明によれば、送電線両端が接続さ
れた母線あるいはしゃ断器から見て母線側の送電線の電
圧位相角を測定してその両電圧位相角から相対的位相角
差を求めてこの相対的位相角差が最小となるタイミング
を決定し、そのタイミングでしゃ断器に対して再閉路指
令を与えるようにしたので、開放区間のしゃ断器を再閉
路しても発電機の動揺を短時間に消滅させることが可能
となり、再開路後の電力系統の動揺を最少限に抑えるこ
とができる再閉路装置を提供することができる。
れた母線あるいはしゃ断器から見て母線側の送電線の電
圧位相角を測定してその両電圧位相角から相対的位相角
差を求めてこの相対的位相角差が最小となるタイミング
を決定し、そのタイミングでしゃ断器に対して再閉路指
令を与えるようにしたので、開放区間のしゃ断器を再閉
路しても発電機の動揺を短時間に消滅させることが可能
となり、再開路後の電力系統の動揺を最少限に抑えるこ
とができる再閉路装置を提供することができる。
第１図は本発明による再閉路装置の一実施例を示す構成
説明図、第２図は同実施例において送電線両端の電圧位
相角の測定とその相対的電圧位相角差の最低点を決定す
るまでの関係を示す図、第３図は同実施例において再開
路後の発電機出力の動揺が最小になることを理論解明す
るための説明図である。 １・・・・・・送電線、２Ａ、２Ｂ・・・・・・しゃ断
器、３Ａ。 ３Ｂ・・・・・・母線、４，５・・・・・・発電機、６
・・・・・・電力系統、７Ａ、７Ｂ・・・・・・位相角
測定部、８Ａ、８Ｂ・・・・・・変圧器、９・・・・・
・判断部、１０Ａ、１０Ｂ・・・・・・再閉路指令部。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 Ｖ１乙ｅｌ Ｖ２−４９２（ａ） 第２図
説明図、第２図は同実施例において送電線両端の電圧位
相角の測定とその相対的電圧位相角差の最低点を決定す
るまでの関係を示す図、第３図は同実施例において再開
路後の発電機出力の動揺が最小になることを理論解明す
るための説明図である。 １・・・・・・送電線、２Ａ、２Ｂ・・・・・・しゃ断
器、３Ａ。 ３Ｂ・・・・・・母線、４，５・・・・・・発電機、６
・・・・・・電力系統、７Ａ、７Ｂ・・・・・・位相角
測定部、８Ａ、８Ｂ・・・・・・変圧器、９・・・・・
・判断部、１０Ａ、１０Ｂ・・・・・・再閉路指令部。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 Ｖ１乙ｅｌ Ｖ２−４９２（ａ） 第２図
Claims (1)
- 電力系統に発生した事故に基いて送電線の両端に設けら
れたしゃ断器が開放された後、予定時間経過後に当該開
放状態にあるしや断器に対して再閉路指令を与える再閉
路装置において、前記送電線両端側の母線あるいはしゃ
断器から見て母線側の送電線の電圧位相角をそれぞれ測
定する位相角測定部と、この位相角測定部で測定された
電圧位相角がそれぞれ入力されその両電圧位相角から相
対的位相角差を求めこの相対的位相角差が最小となるタ
イミングを決定しそのタイミングで前記しゃ断器に対し
て再閉路指令を与える判断部とを備えたことを特徴とす
る再閉路装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61153553A JPS6311018A (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 再閉路装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61153553A JPS6311018A (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 再閉路装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6311018A true JPS6311018A (ja) | 1988-01-18 |
Family
ID=15565018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61153553A Pending JPS6311018A (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 再閉路装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6311018A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03111041A (ja) * | 1989-09-12 | 1991-05-10 | Theodore C Neward | 吸引分娩器 |
| JP2010074952A (ja) * | 2008-09-18 | 2010-04-02 | Toshiba Corp | 送電線路の再閉路方式 |
| US9870720B2 (en) | 2006-10-03 | 2018-01-16 | Gaumard Scientific Company, Inc. | Interactive education system for teaching patient care |
-
1986
- 1986-06-30 JP JP61153553A patent/JPS6311018A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03111041A (ja) * | 1989-09-12 | 1991-05-10 | Theodore C Neward | 吸引分娩器 |
| JPH0644915B2 (ja) * | 1989-09-12 | 1994-06-15 | テオドール・シー・ニューアード | 吸引分娩器 |
| US9870720B2 (en) | 2006-10-03 | 2018-01-16 | Gaumard Scientific Company, Inc. | Interactive education system for teaching patient care |
| US10964231B2 (en) | 2006-10-03 | 2021-03-30 | Gaumard Scientific Company, Inc. | Interactive education system for teaching patient care |
| US11817007B2 (en) | 2006-10-03 | 2023-11-14 | Gaumard Scientific Company, Inc. | Interactive education system for teaching patient care |
| JP2010074952A (ja) * | 2008-09-18 | 2010-04-02 | Toshiba Corp | 送電線路の再閉路方式 |
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