JPS63101012A - 条鋼圧延ロ−ル用肉盛スリ−ブの製造方法 - Google Patents
条鋼圧延ロ−ル用肉盛スリ−ブの製造方法Info
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- JPS63101012A JPS63101012A JP24610586A JP24610586A JPS63101012A JP S63101012 A JPS63101012 A JP S63101012A JP 24610586 A JP24610586 A JP 24610586A JP 24610586 A JP24610586 A JP 24610586A JP S63101012 A JPS63101012 A JP S63101012A
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Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、高硬度の肉盛層に圧延用カリバーが刻設され
た条鋼圧延用肉盛スリーブの製造方法に関し、特に前記
肉盛層に耐焼付性をも付与する方法に関する。
た条鋼圧延用肉盛スリーブの製造方法に関し、特に前記
肉盛層に耐焼付性をも付与する方法に関する。
(従来の技術)
通常、条鋼仕上圧延用ロールは、第1図に例示するよう
に、ロール軸1に円筒状のスリーブ2が焼ばめ、溶接等
により固着されて構成されている。
に、ロール軸1に円筒状のスリーブ2が焼ばめ、溶接等
により固着されて構成されている。
そして、前記スリーブ2は、スリーブ母材3の周方向外
周面に周溝4が設けられ、該周溝4にプラズマ肉盛溶接
やプラズマ肉盛溶射等のプラズマ肉盛手段によってWC
を含有した高硬度の肉盛層5が形成され、その肉盛層5
の周方向外周面に圧延用カリバー6が刻設されている。
周面に周溝4が設けられ、該周溝4にプラズマ肉盛溶接
やプラズマ肉盛溶射等のプラズマ肉盛手段によってWC
を含有した高硬度の肉盛層5が形成され、その肉盛層5
の周方向外周面に圧延用カリバー6が刻設されている。
同図において、7は圧延対象である丸棒、線材、アング
ル材等の条鋼材(図示例では棒材)を示す。
ル材等の条鋼材(図示例では棒材)を示す。
尚、この種のロールは、圧延によりカリバーが摩耗する
につれて、肉盛層5内でカリバー6が改削されて使用さ
れる。
につれて、肉盛層5内でカリバー6が改削されて使用さ
れる。
従来、肉盛層5の形成は、全体の30〜50重量%を占
めるWC粉末とCo基合金粉末との混合粉末を肉盛用粉
末とし、これをプラズマ肉盛手段に供給して肉盛して形
成していた。尚、前記Go%合金の好適なものとしては
、下記組成(重量%)のものを例示することができる。
めるWC粉末とCo基合金粉末との混合粉末を肉盛用粉
末とし、これをプラズマ肉盛手段に供給して肉盛して形
成していた。尚、前記Go%合金の好適なものとしては
、下記組成(重量%)のものを例示することができる。
C:0.8〜1.1% Ni: 3%以下Cr:2
5〜30 % W: 3〜5%Fe: 3 %
以下 残部実質的にC。
5〜30 % W: 3〜5%Fe: 3 %
以下 残部実質的にC。
(発明が解決しようとする問題点)
畝上の肉盛用粉末によって形成された肉盛層は耐摩耗性
については充分優れているが、耐焼付性については劣る
のが実情である。それ故、条調圧延時に、肉盛層の外周
面に刻設された圧延用カリバー周面に圧延鋼材が部分的
に焼付き、この付着物が圧延鋼材にプリントされ、製品
肌荒れの原因となっている。
については充分優れているが、耐焼付性については劣る
のが実情である。それ故、条調圧延時に、肉盛層の外周
面に刻設された圧延用カリバー周面に圧延鋼材が部分的
に焼付き、この付着物が圧延鋼材にプリントされ、製品
肌荒れの原因となっている。
本発明はかかる問題点に鑑みなされたもので、耐摩耗性
と耐焼付性とを兼備させた肉盛層を形成することができ
る条鋼圧延ロール用肉盛スリーブの製造方法を提供する
ことを目的とする。
と耐焼付性とを兼備させた肉盛層を形成することができ
る条鋼圧延ロール用肉盛スリーブの製造方法を提供する
ことを目的とする。
(問題点を解決するための手段)
上記目的を達成するために講じられた本発明の特徴とす
るところは、プラズマ肉盛手段による肉盛層の形成に際
し、肉盛用粉末として、WC粉末とCo基合金粉末とN
iメッキが施されたCaS粉末との混合粉末であって、
その混合割合が重量%で札粉末:30〜50% Niメッキが施されたCaS粉末:1〜3%残部Co基
合金粉末 である混合粉末を使用する点にある。
るところは、プラズマ肉盛手段による肉盛層の形成に際
し、肉盛用粉末として、WC粉末とCo基合金粉末とN
iメッキが施されたCaS粉末との混合粉末であって、
その混合割合が重量%で札粉末:30〜50% Niメッキが施されたCaS粉末:1〜3%残部Co基
合金粉末 である混合粉末を使用する点にある。
(作用及び実施例)
本発明に適用される肉盛用粉末は、その混合割合が重量
%で、 WC粉末=30〜50% Niメッキが施されたCaS粉末:1〜3%残部Co基
合金粉末 で構成される。
%で、 WC粉末=30〜50% Niメッキが施されたCaS粉末:1〜3%残部Co基
合金粉末 で構成される。
一〇粉末が30〜50%配合されるのは、30%未満で
は肉盛層の硬度が不足し、耐摩耗性に劣るからであり、
一方50%を越えると材質の脆化が著しくなるからであ
る。
は肉盛層の硬度が不足し、耐摩耗性に劣るからであり、
一方50%を越えると材質の脆化が著しくなるからであ
る。
肉盛粉末にCaSを添加するのは、肉盛層の組織中に2
〜10μmの微細なCaSを晶出させるためである。C
aSが組織中に存在すると、圧延の際、潤滑作用の優れ
るCaSが一部剥離して耐焼付性を著しく改善する。
〜10μmの微細なCaSを晶出させるためである。C
aSが組織中に存在すると、圧延の際、潤滑作用の優れ
るCaSが一部剥離して耐焼付性を著しく改善する。
硫化物の中からCaSを特に選択するのは、組織中にお
ける安定度が良好で′、硫化物生成エネルギーΔGが大
きく、融点が2525℃と極めて高く、かつ安価であっ
て経済性に優れるからである。
ける安定度が良好で′、硫化物生成エネルギーΔGが大
きく、融点が2525℃と極めて高く、かつ安価であっ
て経済性に優れるからである。
CaSを1〜3%添加するのは、1%未満では耐焼付性
の改善にほとんど寄与しないからであり、一方3%を越
えると材質の脆化を招来し、また添加効果が飽和するた
めである。
の改善にほとんど寄与しないからであり、一方3%を越
えると材質の脆化を招来し、また添加効果が飽和するた
めである。
CaS粉末はNiメッキを施したものを使用する。
その理由は次の通りである。プラズマ肉盛手段はArガ
ス等の不活性ガス雰囲気で実施されるが、不活性ガスと
いえども02ポテンシヤルを有している。
ス等の不活性ガス雰囲気で実施されるが、不活性ガスと
いえども02ポテンシヤルを有している。
CaSが高温で不活性ガス中の02と接すると、ガス化
して消失するので、これを防止する必要があるからであ
る。
して消失するので、これを防止する必要があるからであ
る。
Co基合金粉末としては、従来の使用に係る既述のCo
基合金組成の粉末が好適である。かかる組成のCo基合
金粉末は、ロール材の場合、Ni基合金と比較すると耐
焼付性にすぐれ、又、粉体肉盛時のワレに対して、強い
からである。
基合金組成の粉末が好適である。かかる組成のCo基合
金粉末は、ロール材の場合、Ni基合金と比較すると耐
焼付性にすぐれ、又、粉体肉盛時のワレに対して、強い
からである。
本発明に適用される肉盛用粉末の構成粒子は、その大き
さが60〜250メツシユのものが使用されることが望
ましい。60メツシュ未満の粗粉では、プラズマアーク
中で完全に溶融しにくく良好な肉盛層が形成されないか
らであり、一方、250メツシユを越える微粉では、プ
ラズマ肉盛手段への供給の際、粉体が円滑に流れず、粉
体の供給が不安定になるからである。
さが60〜250メツシユのものが使用されることが望
ましい。60メツシュ未満の粗粉では、プラズマアーク
中で完全に溶融しにくく良好な肉盛層が形成されないか
らであり、一方、250メツシユを越える微粉では、プ
ラズマ肉盛手段への供給の際、粉体が円滑に流れず、粉
体の供給が不安定になるからである。
本発明の効果を確認するために、圧延をシミュレートし
たローラ摩擦試験を行った。
たローラ摩擦試験を行った。
(1) この試験はローラの外周面に形成された肉盛
層の摩擦係数を測定するものであって、次の要領で行っ
た。第2図に示すように、750℃に加熱された鋼製ロ
ーラ11に、外周面に幅15 tm 、厚さ31の肉盛
層5゛が形成された試験ローラ12を100 k、で押
し当てて回転(100〜90Orpm)させ、摩擦によ
って生じたfiI製ローラ11の伝達トルクを測定し、
下記式により摩擦係数μを求めた。
層の摩擦係数を測定するものであって、次の要領で行っ
た。第2図に示すように、750℃に加熱された鋼製ロ
ーラ11に、外周面に幅15 tm 、厚さ31の肉盛
層5゛が形成された試験ローラ12を100 k、で押
し当てて回転(100〜90Orpm)させ、摩擦によ
って生じたfiI製ローラ11の伝達トルクを測定し、
下記式により摩擦係数μを求めた。
尚、両ローラの接触部は、417m1nで水冷した。
T: トルク kg−m
P:加圧力 kg
R:鋼製ローラの半径m
(2) 試験ローラの肉盛層5゛は、第1表の肉盛用
粉末を用いて、下記の条件でプラズマ肉盛溶接して形成
した。
粉末を用いて、下記の条件でプラズマ肉盛溶接して形成
した。
電 流 150A
電 圧 35V
粉体供給速度 2kg/Hr
(Co合金組成〕
C: 0.95% Ni : 1.0% Cr :
25.8%W : 3,4 % Fe : 0
.25%残部実質的にC。
25.8%W : 3,4 % Fe : 0
.25%残部実質的にC。
第1表
注、 CaS粉末は、表面にNiメッキ(メッキ厚50
μm)されたものである。
μm)されたものである。
(3)試験結果を第3図に示す。
第1表並びに第3図より、本発明に係る実施例1および
2の肉盛層は硬度を低下させることなく、あらゆる回転
数において摩擦係数が従来例に対して著しく低下してい
ることが確認された。
2の肉盛層は硬度を低下させることなく、あらゆる回転
数において摩擦係数が従来例に対して著しく低下してい
ることが確認された。
従って、本発明による肉盛層の形成方法を肉盛スリーブ
の製造に適用すれば、圧延用カリバーに優れた耐摩耗性
と耐焼付性とを付与し得ることが明らかである。
の製造に適用すれば、圧延用カリバーに優れた耐摩耗性
と耐焼付性とを付与し得ることが明らかである。
実際、本発明方法によって肉盛スリーブを製造し、これ
を軸に組み立てて条鋼圧延ロールを製作し、該ロールを
耐焼付性が特に問題となるステンレス鋼の条鋼線材5.
5 φの仕上圧延に供したところ、従来カリバー周面に
生じた鋼材の部分的な焼付もなく、圧延量が従来の3倍
に増大することができた。
を軸に組み立てて条鋼圧延ロールを製作し、該ロールを
耐焼付性が特に問題となるステンレス鋼の条鋼線材5.
5 φの仕上圧延に供したところ、従来カリバー周面に
生じた鋼材の部分的な焼付もなく、圧延量が従来の3倍
に増大することができた。
(発明の効果)
以上説明した通り、本発明の条鋼圧延ロール用肉盛スリ
ーブの製造方法は、圧延用カリバーを刻設する肉盛層を
、WC粉末とCo基合金粉末とNiメッキが施されたC
aS粉末とが特定割合で混合された肉盛用粉末をプラズ
マ肉盛手段に供給して形成するので、優れた耐摩耗性と
耐焼付性とを兼備した肉盛層を容易に形成することがで
き、圧延用カリバーに両特性を兼備させることができ、
圧延材の肌荒れ防止を図ることができる。
ーブの製造方法は、圧延用カリバーを刻設する肉盛層を
、WC粉末とCo基合金粉末とNiメッキが施されたC
aS粉末とが特定割合で混合された肉盛用粉末をプラズ
マ肉盛手段に供給して形成するので、優れた耐摩耗性と
耐焼付性とを兼備した肉盛層を容易に形成することがで
き、圧延用カリバーに両特性を兼備させることができ、
圧延材の肌荒れ防止を図ることができる。
第1図は条鋼圧延ロールの断面説明図、第2図はローラ
摩擦試験要領図、第3図は回転数と摩擦係数との関係を
示すグラフ図である。 3・・・スリーブ母材、4・・・周溝、5・・・肉盛層
、6・・・圧延用カリバー。
摩擦試験要領図、第3図は回転数と摩擦係数との関係を
示すグラフ図である。 3・・・スリーブ母材、4・・・周溝、5・・・肉盛層
、6・・・圧延用カリバー。
Claims (1)
- (1)円筒状のスリーブ母材3の周方向外周面に周溝4
が設けられ、WC粉末とCo基合金粉末とを含有する肉
盛用粉末を粉体プラズマ肉盛手段に供給して前記周溝4
に高硬度の肉盛層5を形成し、該肉盛層5に圧延用カリ
バー6を刻設する肉盛スリーブの製造方法において、 前記肉盛粉末はWC粉末とCo基合金粉末とNiメッキ
が施されたCaS粉末との混合粉末であって、その混合
割合が重量%で、 WC粉末:30〜50% Niメッキが施されたCaS粉末:1〜3%残部Co基
合金粉末 であるものを使用することを特徴とする条鋼圧延ロール
用肉盛スリーブの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24610586A JPS63101012A (ja) | 1986-10-15 | 1986-10-15 | 条鋼圧延ロ−ル用肉盛スリ−ブの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24610586A JPS63101012A (ja) | 1986-10-15 | 1986-10-15 | 条鋼圧延ロ−ル用肉盛スリ−ブの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63101012A true JPS63101012A (ja) | 1988-05-06 |
Family
ID=17143555
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24610586A Pending JPS63101012A (ja) | 1986-10-15 | 1986-10-15 | 条鋼圧延ロ−ル用肉盛スリ−ブの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63101012A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01107912A (ja) * | 1987-10-21 | 1989-04-25 | Hitachi Metals Ltd | 複合ロール |
EP0553388A2 (en) * | 1991-12-05 | 1993-08-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Caliber roll for rolling and manufacturing method of its roll main body |
JP2017101273A (ja) * | 2015-11-30 | 2017-06-08 | Jfeスチール株式会社 | 溶融金属めっき浴中ロール軸部材及びその製造方法、並びに溶融金属めっき鋼板の製造方法 |
-
1986
- 1986-10-15 JP JP24610586A patent/JPS63101012A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01107912A (ja) * | 1987-10-21 | 1989-04-25 | Hitachi Metals Ltd | 複合ロール |
EP0553388A2 (en) * | 1991-12-05 | 1993-08-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Caliber roll for rolling and manufacturing method of its roll main body |
US5359773A (en) * | 1991-12-05 | 1994-11-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Manufacturing method of the roll main body of a caliber roll |
US5406706A (en) * | 1991-12-05 | 1995-04-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Manufacturing method of the body of a caliber roll |
JP2017101273A (ja) * | 2015-11-30 | 2017-06-08 | Jfeスチール株式会社 | 溶融金属めっき浴中ロール軸部材及びその製造方法、並びに溶融金属めっき鋼板の製造方法 |
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