JPS629639B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS629639B2 JPS629639B2 JP56118283A JP11828381A JPS629639B2 JP S629639 B2 JPS629639 B2 JP S629639B2 JP 56118283 A JP56118283 A JP 56118283A JP 11828381 A JP11828381 A JP 11828381A JP S629639 B2 JPS629639 B2 JP S629639B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coke oven
- gas
- heat
- coke
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Air Supply (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Description
本発明はコークス炉の加熱方法に関する。
第１図を参照して、従来からのコークス炉にお
いては、矢符１で示すように常温の燃料ガスがコ
ークス炉２に供給されるとともに、矢符３で示す
ように空気が常温で供給される。またコークス炉
２の炭室には矢符４で示すように石炭が供給さ
れ、前記燃料ガスの燃焼熱によつて前記石炭が乾
留されてコークスが生成する。このコークスは矢
符５で示すように消火塔６で水冷されて取り出さ
れる。一方、コークス炉ガスは矢符７で示すよう
に上昇管８およびコンデンサ９を経て排出され
る。 このようなコークス炉において、燃料ガスおよ
び空気は蓄熱室内で燃焼排ガスとの熱交換により
予熱され、したがつて矢符１０で示すようにコー
クス炉２から排出される燃焼排ガスの温度は200
〜250℃まで降温する。そのため、脱硝装置１１
に導入して脱硝するためには脱硝触媒を活性化温
度に維持すべく、矢符１２で示すようにコークス
炉ガスなどの燃料によつて前記燃焼排ガスを再加
熱していた。その結果、燃焼排ガス量が増大し、
しかも比較的排ガス温度が低いので燃焼排ガスの
保有熱量が無駄に捨てられている。なお、コーク
ス炉に装入する石炭の乾燥および予熱のために、
燃料ガスの燃焼熱を利用している場合もあるが、
その場合にも前述と同様に燃焼排ガスからの熱回
収はなされていない。したがつて全体としての熱
効率が劣つていた。 或る先行技術は、たとえば特開昭52−68202お
よび特開昭52−68203である。これらの先行技術
では、コークス炉において排ガスを比較的高温の
状態で脱硝処理する技術が開示され、これによつ
て脱硝効率を高めているけれども、熱効率の向上
のための工夫が、なされていない。 本発明の目的は、脱硝を効率よく行なうととも
に、熱効率を向上したコークス炉の加熱方法を提
供することである。 本発明は、加熱用燃料ガスおよび空気を蓄熱室
で燃焼排ガスの顕熱と熱交換して加熱するように
したコークス炉の加熱方法において、 蓄熱室に供給する前の前記加熱用燃料ガスおよ
び空気を予熱して供給するとともに、 前記蓄熱室から排出される燃焼排ガスの温度を
脱硝処理に好適な温度に維持して、脱硝装置に導
き、 この脱硝装置で脱硝処理された脱硝排ガスを用
いて、コークス炉への石炭を乾燥予熱し、 前記空気としてガスタービン発電装置の排ガス
を用い、 前記加熱用燃料ガスを、コークス炉で生成した
コークスの顕熱により予熱し、 ガスタービン発電装置からのガスを、ボイラに
導いて蒸気を発生し、またコークス炉からのコー
クスの顕熱によつて予熱された前記加熱用燃料ガ
スを、ボイラに導いて蒸気を発生し、 これらの各蒸気を蒸気タービン発電装置に供給
することを特徴とするコークス炉の加熱方法であ
る。 以下、図面によつて本発明の実施例を説明す
る。第２図は本発明の一実施例の系統図である。
蓄熱室を備えるコークス炉１５には、燃料ガスが
矢符１６で示すように供給されるとともに、空気
が矢符１７で示すように供給される。しかも前記
燃料ガスは生成コークスとの熱交換によつて予熱
され、前記空気としてはガスタービンの排ガスが
用いられる。一方、コークス炉１５からの燃焼排
ガスは脱硝触媒が充分機能する温度たとえば350
℃でコークス炉１５から矢符１８で示すように排
出され、脱硝処理された後、矢符１９で示すよう
に装入される石炭の乾燥および予熱に用いられ
る。 燃料ガスは乾式消火装置２０において、矢符２
１で示すようにコークス炉１５から排出される生
成コークスと熱交換して加熱される。コークスは
たとえば1000℃でコークス炉１５から排出され、
乾式消火装置２０でたとえば150℃程度まで冷却
される。燃料ガスはたとえば20℃で供給され、乾
式消火装置２０において約800℃まで昇温され
る。この昇温された燃料ガスはボイラ２２を介し
てコークス炉１５に導かれる。ボイラ２２では矢
符２３で示す高圧蒸気と、矢符２４で示す低圧蒸
気とが発生し、燃料ガスは約200℃まで降温して
コークス炉１５に導入される。 矢符２５で示すように供給される約20℃の空気
はガスタービン発電装置２６において、矢符２７
で示す燃料ガスの燃焼用空気として用いられ、ガ
スタービン発電装置２６で電力が発生する。この
ガスタービン発電装置２６における燃焼温度はた
とえば1000℃に選ばれており、ガスタービン発電
装置２６からの排ガスはたとえば約500℃であ
る。この排ガスは酸素を多量にたとえば16％程度
含んでおり、ボイラ２８に導かれる。ボイラ２８
においては、矢符２９で示す高圧蒸気と、矢符３
０で示す低圧蒸気とが得られ、前記排ガスは約
200℃で導出されてコークス炉１５に矢符１７で
示すように供給される。 なお、ボイラ２２，２８で得られた高圧蒸気
は、蒸気タービン発電装置３１に供給され、この
蒸気タービン発電装置３１からも電力が得られ
る。 前記燃料ガスと前記酸素を多量に含む排ガスと
がコークス炉１５に供給されて燃焼することによ
り、石炭が乾留され、それによつて生成した約
1000℃のコークスは乾式消火装置２０で冷却され
る。またコークス炉ガスは矢符３２で示すように
たとえば約800℃でコークス炉１５から排出され
て上昇管３３に至り、この上昇管３３でたとえば
約85℃に冷却された後、コンデンサ３４に導入さ
れる。このコンデンサ３４では、コークス炉ガス
はたとえば約30℃まで冷却されて取り出される。 コークス炉１５からの燃焼排ガスは、脱硝処理
に支障のない程度の温度たとえば約350℃で脱硝
装置３７に導入される。この脱硝装置３７で脱硝
処理された燃焼排ガスは石炭乾燥予熱装置３６に
導かれる。石炭乾燥予熱装置３６においては、前
記燃焼排ガスの顕熱および矢符３５で示すように
供給される燃料ガスの燃焼熱によつて石炭が乾燥
および予熱される。したがつて、約20℃で供給さ
れる石炭がたとえば約200℃まで昇温されてコー
クス炉１５に投入される。 第３図を参照して上述のように構成されたコー
クス炉の熱収支の一例を説明する。第３図におい
て、参照符QI１〜QI６は入熱量を示し、参照符
QO１〜QO１６は出熱量を示す。しかも各参照
符QI１〜QI６，QO１〜QO１６は第１表および
第２表に示す熱量である。
いては、矢符１で示すように常温の燃料ガスがコ
ークス炉２に供給されるとともに、矢符３で示す
ように空気が常温で供給される。またコークス炉
２の炭室には矢符４で示すように石炭が供給さ
れ、前記燃料ガスの燃焼熱によつて前記石炭が乾
留されてコークスが生成する。このコークスは矢
符５で示すように消火塔６で水冷されて取り出さ
れる。一方、コークス炉ガスは矢符７で示すよう
に上昇管８およびコンデンサ９を経て排出され
る。 このようなコークス炉において、燃料ガスおよ
び空気は蓄熱室内で燃焼排ガスとの熱交換により
予熱され、したがつて矢符１０で示すようにコー
クス炉２から排出される燃焼排ガスの温度は200
〜250℃まで降温する。そのため、脱硝装置１１
に導入して脱硝するためには脱硝触媒を活性化温
度に維持すべく、矢符１２で示すようにコークス
炉ガスなどの燃料によつて前記燃焼排ガスを再加
熱していた。その結果、燃焼排ガス量が増大し、
しかも比較的排ガス温度が低いので燃焼排ガスの
保有熱量が無駄に捨てられている。なお、コーク
ス炉に装入する石炭の乾燥および予熱のために、
燃料ガスの燃焼熱を利用している場合もあるが、
その場合にも前述と同様に燃焼排ガスからの熱回
収はなされていない。したがつて全体としての熱
効率が劣つていた。 或る先行技術は、たとえば特開昭52−68202お
よび特開昭52−68203である。これらの先行技術
では、コークス炉において排ガスを比較的高温の
状態で脱硝処理する技術が開示され、これによつ
て脱硝効率を高めているけれども、熱効率の向上
のための工夫が、なされていない。 本発明の目的は、脱硝を効率よく行なうととも
に、熱効率を向上したコークス炉の加熱方法を提
供することである。 本発明は、加熱用燃料ガスおよび空気を蓄熱室
で燃焼排ガスの顕熱と熱交換して加熱するように
したコークス炉の加熱方法において、 蓄熱室に供給する前の前記加熱用燃料ガスおよ
び空気を予熱して供給するとともに、 前記蓄熱室から排出される燃焼排ガスの温度を
脱硝処理に好適な温度に維持して、脱硝装置に導
き、 この脱硝装置で脱硝処理された脱硝排ガスを用
いて、コークス炉への石炭を乾燥予熱し、 前記空気としてガスタービン発電装置の排ガス
を用い、 前記加熱用燃料ガスを、コークス炉で生成した
コークスの顕熱により予熱し、 ガスタービン発電装置からのガスを、ボイラに
導いて蒸気を発生し、またコークス炉からのコー
クスの顕熱によつて予熱された前記加熱用燃料ガ
スを、ボイラに導いて蒸気を発生し、 これらの各蒸気を蒸気タービン発電装置に供給
することを特徴とするコークス炉の加熱方法であ
る。 以下、図面によつて本発明の実施例を説明す
る。第２図は本発明の一実施例の系統図である。
蓄熱室を備えるコークス炉１５には、燃料ガスが
矢符１６で示すように供給されるとともに、空気
が矢符１７で示すように供給される。しかも前記
燃料ガスは生成コークスとの熱交換によつて予熱
され、前記空気としてはガスタービンの排ガスが
用いられる。一方、コークス炉１５からの燃焼排
ガスは脱硝触媒が充分機能する温度たとえば350
℃でコークス炉１５から矢符１８で示すように排
出され、脱硝処理された後、矢符１９で示すよう
に装入される石炭の乾燥および予熱に用いられ
る。 燃料ガスは乾式消火装置２０において、矢符２
１で示すようにコークス炉１５から排出される生
成コークスと熱交換して加熱される。コークスは
たとえば1000℃でコークス炉１５から排出され、
乾式消火装置２０でたとえば150℃程度まで冷却
される。燃料ガスはたとえば20℃で供給され、乾
式消火装置２０において約800℃まで昇温され
る。この昇温された燃料ガスはボイラ２２を介し
てコークス炉１５に導かれる。ボイラ２２では矢
符２３で示す高圧蒸気と、矢符２４で示す低圧蒸
気とが発生し、燃料ガスは約200℃まで降温して
コークス炉１５に導入される。 矢符２５で示すように供給される約20℃の空気
はガスタービン発電装置２６において、矢符２７
で示す燃料ガスの燃焼用空気として用いられ、ガ
スタービン発電装置２６で電力が発生する。この
ガスタービン発電装置２６における燃焼温度はた
とえば1000℃に選ばれており、ガスタービン発電
装置２６からの排ガスはたとえば約500℃であ
る。この排ガスは酸素を多量にたとえば16％程度
含んでおり、ボイラ２８に導かれる。ボイラ２８
においては、矢符２９で示す高圧蒸気と、矢符３
０で示す低圧蒸気とが得られ、前記排ガスは約
200℃で導出されてコークス炉１５に矢符１７で
示すように供給される。 なお、ボイラ２２，２８で得られた高圧蒸気
は、蒸気タービン発電装置３１に供給され、この
蒸気タービン発電装置３１からも電力が得られ
る。 前記燃料ガスと前記酸素を多量に含む排ガスと
がコークス炉１５に供給されて燃焼することによ
り、石炭が乾留され、それによつて生成した約
1000℃のコークスは乾式消火装置２０で冷却され
る。またコークス炉ガスは矢符３２で示すように
たとえば約800℃でコークス炉１５から排出され
て上昇管３３に至り、この上昇管３３でたとえば
約85℃に冷却された後、コンデンサ３４に導入さ
れる。このコンデンサ３４では、コークス炉ガス
はたとえば約30℃まで冷却されて取り出される。 コークス炉１５からの燃焼排ガスは、脱硝処理
に支障のない程度の温度たとえば約350℃で脱硝
装置３７に導入される。この脱硝装置３７で脱硝
処理された燃焼排ガスは石炭乾燥予熱装置３６に
導かれる。石炭乾燥予熱装置３６においては、前
記燃焼排ガスの顕熱および矢符３５で示すように
供給される燃料ガスの燃焼熱によつて石炭が乾燥
および予熱される。したがつて、約20℃で供給さ
れる石炭がたとえば約200℃まで昇温されてコー
クス炉１５に投入される。 第３図を参照して上述のように構成されたコー
クス炉の熱収支の一例を説明する。第３図におい
て、参照符QI１〜QI６は入熱量を示し、参照符
QO１〜QO１６は出熱量を示す。しかも各参照
符QI１〜QI６，QO１〜QO１６は第１表および
第２表に示す熱量である。
【表】
【表】
【表】
たとえばコークス炉１５で必要な熱量を石炭１
トン当り60×104kcalとすると、前述の各熱量QI
１〜QI６，QO１〜QO１６の値はたとえば第３
表および第４表に示すようになる。
トン当り60×104kcalとすると、前述の各熱量QI
１〜QI６，QO１〜QO１６の値はたとえば第３
表および第４表に示すようになる。
【表】
【表】
【表】
このように、本件加熱方法によれば、燃焼排ガ
スによつて持去られる熱量QO４が比較的低く抑
えられ、しかも得られる電力量QO１５が比較的
大となる。したがつて熱効率が向上する。 本発明の他の実施例として、ガスタービン発電
装置２６および石炭乾燥予熱装置３６に供給され
る燃料ガスとして、コークス炉１５で得られたコ
ークス炉ガスを用いてもよい。 上述のごとく本発明によれば、加熱用燃料ガス
および空気を予熱してコークス炉に供給するとと
もに、燃焼排ガスの温度を脱硝処理に支障のない
程度に維持するようにしたので、熱効率を向上さ
せることができる。 特に本発明では、脱硝装置で脱硝処理された燃
焼排ガスを用いてコークス炉への石炭を乾燥予熱
する。これによつて脱硝装置からの燃焼排ガスの
顕熱を回収し、しかも石炭を乾燥予熱するので、
熱効率が格段に向上される。 さらにまた本発明では、ガスタービン発電装置
からのガスを、第２図におけるボイラ２８に導い
て蒸気を発生する。しかもコークス炉において生
成したコークスの顕熱によつて予熱された加熱用
燃料ガスを、第２図の参照符２２で示されるボイ
ラに導いて蒸気を発生する。これらのボイラ２
８，２２において発生された蒸気を用いて、蒸気
タービン発電装置３１によつて発電を行なう。こ
のようにして熱を無駄なく回収して、熱効率の向
上を図ることができる。このような本発明の優れ
た効果は、前述の先行技術によつては達成されな
い本発明の重要な効果である。
スによつて持去られる熱量QO４が比較的低く抑
えられ、しかも得られる電力量QO１５が比較的
大となる。したがつて熱効率が向上する。 本発明の他の実施例として、ガスタービン発電
装置２６および石炭乾燥予熱装置３６に供給され
る燃料ガスとして、コークス炉１５で得られたコ
ークス炉ガスを用いてもよい。 上述のごとく本発明によれば、加熱用燃料ガス
および空気を予熱してコークス炉に供給するとと
もに、燃焼排ガスの温度を脱硝処理に支障のない
程度に維持するようにしたので、熱効率を向上さ
せることができる。 特に本発明では、脱硝装置で脱硝処理された燃
焼排ガスを用いてコークス炉への石炭を乾燥予熱
する。これによつて脱硝装置からの燃焼排ガスの
顕熱を回収し、しかも石炭を乾燥予熱するので、
熱効率が格段に向上される。 さらにまた本発明では、ガスタービン発電装置
からのガスを、第２図におけるボイラ２８に導い
て蒸気を発生する。しかもコークス炉において生
成したコークスの顕熱によつて予熱された加熱用
燃料ガスを、第２図の参照符２２で示されるボイ
ラに導いて蒸気を発生する。これらのボイラ２
８，２２において発生された蒸気を用いて、蒸気
タービン発電装置３１によつて発電を行なう。こ
のようにして熱を無駄なく回収して、熱効率の向
上を図ることができる。このような本発明の優れ
た効果は、前述の先行技術によつては達成されな
い本発明の重要な効果である。
第１図は従来技術を示す系統図、第２図は本発
明の一実施例の系統図、第３図は第２図の熱収支
を示す図である。 １５……コークス炉、２０……乾式消火装置、
２６……ガスタービン発電装置、３３……脱硝装
置。
明の一実施例の系統図、第３図は第２図の熱収支
を示す図である。 １５……コークス炉、２０……乾式消火装置、
２６……ガスタービン発電装置、３３……脱硝装
置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 加熱用燃料ガスおよび空気を蓄熱室で燃焼排
ガスの顕熱と熱交換して加熱するようにしたコー
クス炉の加熱方法において、 蓄熱室に供給する前の前記加熱用燃料ガスおよ
び空気を予熱して供給するとともに、 前記蓄熱室から排出される燃焼排ガスの温度を
脱硝処理に好適な温度に維持して、脱硝装置に導
き、 この脱硝装置で脱硝処理された脱硝排ガスを用
いて、コークス炉への石炭を乾燥予熱し、 前記空気としてガスタービン発電装置の排ガス
を用い、 前記加熱用燃料ガスを、コークス炉で生成した
コークスの顕熱により予熱し、 ガスタービン発電装置からのガスを、ボイラに
導いて蒸気を発生し、またコークス炉からのコー
クスの顕熱によつて予熱された前記加熱用燃料ガ
スを、ボイラに導いて蒸気を発生し、 これらの各蒸気を蒸気タービン発電装置に供給
することを特徴とするコークス炉の加熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11828381A JPS5819384A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | コ−クス炉の加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11828381A JPS5819384A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | コ−クス炉の加熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5819384A JPS5819384A (ja) | 1983-02-04 |
| JPS629639B2 true JPS629639B2 (ja) | 1987-03-02 |
Family
ID=14732829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11828381A Granted JPS5819384A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | コ−クス炉の加熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5819384A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9048298B1 (en) | 2012-03-29 | 2015-06-02 | Amkor Technology, Inc. | Backside warpage control structure and fabrication method |
| US9054117B1 (en) | 2002-11-08 | 2015-06-09 | Amkor Technology, Inc. | Wafer level package and fabrication method |
| US9082833B1 (en) | 2011-01-06 | 2015-07-14 | Amkor Technology, Inc. | Through via recessed reveal structure and method |
| US9129943B1 (en) | 2012-03-29 | 2015-09-08 | Amkor Technology, Inc. | Embedded component package and fabrication method |
| US9704725B1 (en) | 2012-03-06 | 2017-07-11 | Amkor Technology, Inc. | Semiconductor device with leadframe configured to facilitate reduced burr formation |
| US10811341B2 (en) | 2009-01-05 | 2020-10-20 | Amkor Technology Singapore Holding Pte Ltd. | Semiconductor device with through-mold via |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102994106A (zh) * | 2011-12-21 | 2013-03-27 | 山西鑫立能源科技有限公司 | 煤热解炉的燃气加热方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5268202A (en) * | 1975-12-05 | 1977-06-06 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Coke oven having denitration means |
| JPS5268203A (en) * | 1975-12-05 | 1977-06-06 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Coke oven with waste gas treating means |
| JPS5313601A (en) * | 1976-07-23 | 1978-02-07 | Nippon Steel Corp | Method for treating and utilizing waste gases from coke ovens |
-
1981
- 1981-07-27 JP JP11828381A patent/JPS5819384A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9054117B1 (en) | 2002-11-08 | 2015-06-09 | Amkor Technology, Inc. | Wafer level package and fabrication method |
| US10811341B2 (en) | 2009-01-05 | 2020-10-20 | Amkor Technology Singapore Holding Pte Ltd. | Semiconductor device with through-mold via |
| US9082833B1 (en) | 2011-01-06 | 2015-07-14 | Amkor Technology, Inc. | Through via recessed reveal structure and method |
| US9704725B1 (en) | 2012-03-06 | 2017-07-11 | Amkor Technology, Inc. | Semiconductor device with leadframe configured to facilitate reduced burr formation |
| US9048298B1 (en) | 2012-03-29 | 2015-06-02 | Amkor Technology, Inc. | Backside warpage control structure and fabrication method |
| US9129943B1 (en) | 2012-03-29 | 2015-09-08 | Amkor Technology, Inc. | Embedded component package and fabrication method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5819384A (ja) | 1983-02-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1033530C (zh) | 由含碳燃料产生动力的方法及装置 | |
| CN101699207B (zh) | 提高烧结余热发电系统热力循环质量的方法 | |
| NO20005114L (no) | FremgangsmÕte for Õ generere kraft ved hjelp av en avansert, termokjemisk rekuperasjonssyklus | |
| JPH02248605A (ja) | 炭素質燃料から動力を発生する方法 | |
| JPS629639B2 (ja) | ||
| US5175993A (en) | Combined gas-turbine and steam-turbine power plant and method for utilization of the thermal energy of the fuel to improve the overall efficiency of the power-plant process | |
| WO2019093691A1 (ko) | 2단 보일러를 구비한 가압 기력발전 시스템 및 그에 사용되는 보일러 | |
| JPS61184301A (ja) | 処理熱の発生及び回收方法及び装置 | |
| CN113915621A (zh) | 一种高参数垃圾气化焚烧发电系统及其运行工艺 | |
| CN103939158A (zh) | 一种低阶煤净化发电系统 | |
| CA1334050C (en) | Combined gas-turbine and steam-turbine power plant and method for utilization of the thermal energy of the fuel to improve the overall efficiency of the power-plant process | |
| JP3787820B2 (ja) | ガス化複合発電設備 | |
| JP2003254085A (ja) | 製鉄コプロダクションの高炉送風加熱方式 | |
| RS20060127A (sr) | Termoelektrana | |
| JP2008519958A (ja) | ボイラ過熱温度を制御する装置および方法 | |
| CN208818016U (zh) | 电弧炉余热利用系统 | |
| CN214405993U (zh) | 一种纯氧转化炉高温转化气的热量回收系统 | |
| JP3046854B2 (ja) | 石炭焚複合発電設備 | |
| CN216155488U (zh) | 一种垃圾焚烧发电耦合活性炭制备的装置 | |
| KR102176087B1 (ko) | 2단 보일러를 구비한 가압 기력발전 시스템 및 그에 사용되는 보일러 | |
| JPH04321704A (ja) | 燃料電池複合発電設備 | |
| SU1368454A1 (ru) | Парогазова установка | |
| SU891974A1 (ru) | Способ работы парогазовой установки | |
| JPS6239082Y2 (ja) | ||
| JPS6017602A (ja) | 石炭ガス化複合発電プラント |