JPS6289845A - 耐中性子照射脆化特性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐中性子照射脆化特性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS6289845A JPS6289845A JP60227657A JP22765785A JPS6289845A JP S6289845 A JPS6289845 A JP S6289845A JP 60227657 A JP60227657 A JP 60227657A JP 22765785 A JP22765785 A JP 22765785A JP S6289845 A JPS6289845 A JP S6289845A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- neutron irradiation
- stainless steel
- austenitic stainless
- less
- ratio
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、中性子照射を受ける原子炉用構造材料、例え
ば高速増殖炉や軽水炉あるいは核融合炉などの原子炉炉
容器材料やその周辺材料として使用される耐中性子照射
脆化特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼に関す
るものである。
ば高速増殖炉や軽水炉あるいは核融合炉などの原子炉炉
容器材料やその周辺材料として使用される耐中性子照射
脆化特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼に関す
るものである。
（従来の技術）
現在使われている原子炉構造材料としては、その優れた
高温強度と耐食性のためにオーステナイト系ステンレス
鋼が最も一般的である。
高温強度と耐食性のためにオーステナイト系ステンレス
鋼が最も一般的である。
ところで、一般的なオーステナイト系ステンレス鋼の場
合、例えば「（動燃技法）猶５０あるいは、特開昭５３
−８８４９９号公報などに開示されているように、鋼中
にポロン（Ｂ）を添加すれば、炭化物の微細化、安定化
が果たされると共に該炭化物の粒界析出が抑制され、そ
の結果粒界が強化されて強度や延性さらには加工性の改
善に有効であることが知られている。
合、例えば「（動燃技法）猶５０あるいは、特開昭５３
−８８４９９号公報などに開示されているように、鋼中
にポロン（Ｂ）を添加すれば、炭化物の微細化、安定化
が果たされると共に該炭化物の粒界析出が抑制され、そ
の結果粒界が強化されて強度や延性さらには加工性の改
善に有効であることが知られている。
このようにＢの添加は、粒界強化などの点から有効であ
る反面次のような問題点も指摘されていた。
る反面次のような問題点も指摘されていた。
すなわち、一般に天然のＢは同位体の質量数がＩＯと１
１の二種の同位元素１０Ｂ 、 ＪＩＢによって構成さ
れ、その自然存在比は１°Ｂが１９．６％、１１Ｂが８
０．４％程度である。これらの同位元素のうち、特にＩ
ＯＢは熱中性子吸収が大きく、そのため熱中性子照射を
受ける原子炉容器に、Ｂを含有するオーステナイト系ス
テンレス鋼を用いた場合、１０”ｎ／ｃａ＋”程度の比
較的軽度の熱中性子照射でも、ＩＩＩＢ （ｎ＋ α
）７Ｌｉ核反応が生じてＩＩＩＢが崩壊し、その結果Ｈ
ｅガスを発生させ、そのＨｅがクリープ亀裂の発生と伝
播を助長し、クリープ脆化を招来する原因となっていた
。
１の二種の同位元素１０Ｂ 、 ＪＩＢによって構成さ
れ、その自然存在比は１°Ｂが１９．６％、１１Ｂが８
０．４％程度である。これらの同位元素のうち、特にＩ
ＯＢは熱中性子吸収が大きく、そのため熱中性子照射を
受ける原子炉容器に、Ｂを含有するオーステナイト系ス
テンレス鋼を用いた場合、１０”ｎ／ｃａ＋”程度の比
較的軽度の熱中性子照射でも、ＩＩＩＢ （ｎ＋ α
）７Ｌｉ核反応が生じてＩＩＩＢが崩壊し、その結果Ｈ
ｅガスを発生させ、そのＨｅがクリープ亀裂の発生と伝
播を助長し、クリープ脆化を招来する原因となっていた
。
またＢは積極的に添加しない場合においても、通常の精
錬過程を経てえられたオーステナイト系ステンレス鋼で
は、少なくとも数ＰＰｍ程度はＢを含有しており、その
程度の微量のＢを含有する場合でも、熱中性子照射を受
ければ前記同様にｔｏＢ（ｎ＋ α）’Ｌｉ核反応に起
因したクリープ脆化が生じるおそれがある。
錬過程を経てえられたオーステナイト系ステンレス鋼で
は、少なくとも数ＰＰｍ程度はＢを含有しており、その
程度の微量のＢを含有する場合でも、熱中性子照射を受
ければ前記同様にｔｏＢ（ｎ＋ α）’Ｌｉ核反応に起
因したクリープ脆化が生じるおそれがある。
（発明が解決しようとする問題点）
上述したように、耐中性子照射脆化を防止するためには
鋼中に存在する＋１）Ｂを低減することが効果的である
。しかしながらオーステナイト系ステンレス鋼において
は、通常Ｂを故意に添加しない場合でも不可避的に２〜
５ ＰＰｍ程度のＢを含有している。
鋼中に存在する＋１）Ｂを低減することが効果的である
。しかしながらオーステナイト系ステンレス鋼において
は、通常Ｂを故意に添加しない場合でも不可避的に２〜
５ ＰＰｍ程度のＢを含有している。
この点に関連して本発明者らは、先に特願昭６０−１３
５０７０号として提案したように、自然存在比よりも高
いＩＩＢの量比（ＩＩＢ ／ （＋１１３ ＋１１１３
） ）を有するＢ含有原料を用いた脱Ｂ製錬により、
１（１３を低減することのできる技術の開発に成功した
。
５０７０号として提案したように、自然存在比よりも高
いＩＩＢの量比（ＩＩＢ ／ （＋１１３ ＋１１１３
） ）を有するＢ含有原料を用いた脱Ｂ製錬により、
１（１３を低減することのできる技術の開発に成功した
。
しかしながら、実際にはｔｏＢを著しく低減はできても
完全に除くことは困難であるし、ましてコスト的にも不
利はまぬがれない。
完全に除くことは困難であるし、ましてコスト的にも不
利はまぬがれない。
要するに本発明の目的は、天然に存在するＢのうち中性
子照射による核変換のためＨｅを生じる１°Ｂの悪影響
を無くし、中性子照射環境下でも中性子照射脆化を生じ
ることなく、高温引張延性やクリープ特性に優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼を提案することにある。
子照射による核変換のためＨｅを生じる１°Ｂの悪影響
を無くし、中性子照射環境下でも中性子照射脆化を生じ
ることなく、高温引張延性やクリープ特性に優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼を提案することにある。
（問題点を解決するための手段）
上述した問題点解決のために本発明では、Ｂの存在は完
全に無くすことができないということを前提とした上で
その存在を無害化することを自損した。そのためにまず
ＩＯＢが少なく１１Ｂの多いボロンを使うことに併せ、
鋼中にＴｉまたはＮｂの少なくとも一種以上を添加し、
その際に生じるＴｉ 、 Ｎｂの微細な炭・窒化物と一
緒にＢを粒内、粒界に均一かつ微細に析出分散させ、粒
界に存在するＩＯＢを低減させて無害化するようにした
のである。
全に無くすことができないということを前提とした上で
その存在を無害化することを自損した。そのためにまず
ＩＯＢが少なく１１Ｂの多いボロンを使うことに併せ、
鋼中にＴｉまたはＮｂの少なくとも一種以上を添加し、
その際に生じるＴｉ 、 Ｎｂの微細な炭・窒化物と一
緒にＢを粒内、粒界に均一かつ微細に析出分散させ、粒
界に存在するＩＯＢを低減させて無害化するようにした
のである。
すなわち、本発明は上述の要請に応えられるものとして
、Ｃ： ０．１ｗｔＸ以下、Ｓｉ ： １ｗｔＸ以下、
Ｍｎ：２ｗｔ％以下、Ｃｒ ：１６〜２６ｗｔ＄ 、Ｎ
ｉ ： ６〜１８ ｗｔχ、Ｎ ：０．２ｗｔ％以下を
含有し、同位体の質量数が１１のＢと同質量数が１０の
Ｂとの比が９以上のＢを０．０００１〜０．０１ｗｔχ
必須成分として含有し、またこれらにさらに１〜４ｗｔ
χのＭｏを加えたものを必須成分として含有し、０．Ｏ
１〜０．５ｗｔχのＴｉもしくは０．０１〜１．０ｗｔ
％のＮｂのいずれか１種または２種を任意成分として含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる耐中性
子照射脆化特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
の開発を実現させたものである。
、Ｃ： ０．１ｗｔＸ以下、Ｓｉ ： １ｗｔＸ以下、
Ｍｎ：２ｗｔ％以下、Ｃｒ ：１６〜２６ｗｔ＄ 、Ｎ
ｉ ： ６〜１８ ｗｔχ、Ｎ ：０．２ｗｔ％以下を
含有し、同位体の質量数が１１のＢと同質量数が１０の
Ｂとの比が９以上のＢを０．０００１〜０．０１ｗｔχ
必須成分として含有し、またこれらにさらに１〜４ｗｔ
χのＭｏを加えたものを必須成分として含有し、０．Ｏ
１〜０．５ｗｔχのＴｉもしくは０．０１〜１．０ｗｔ
％のＮｂのいずれか１種または２種を任意成分として含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる耐中性
子照射脆化特性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
の開発を実現させたものである。
要するに本発明鋼によれば、粒界１０Ｂを低減すること
により中性子照射により生じる粒界上のｔｌｅもそれだ
け減少するから、従来問題となっていた中性子照射脆化
を回避することが可能となる。さらにＩＯＢの無害化に
加えて、中性子による核変換のおそれのない１１３を積
極的に添加することにあわせＴｉ 、 Ｎｂの微細炭・
窒化物を生成させることにより、粒界強化が実現され、
クリープ強度の増加、延性の向上が達成されるのである
。
により中性子照射により生じる粒界上のｔｌｅもそれだ
け減少するから、従来問題となっていた中性子照射脆化
を回避することが可能となる。さらにＩＯＢの無害化に
加えて、中性子による核変換のおそれのない１１３を積
極的に添加することにあわせＴｉ 、 Ｎｂの微細炭・
窒化物を生成させることにより、粒界強化が実現され、
クリープ強度の増加、延性の向上が達成されるのである
。
（作用）
以下に本発明鋼が上述のように限定される理由につき詳
しく述べる。
しく述べる。
高温環境下で使用される材料としては、高温引張延性や
クリープ延性、高温強度を向上させるためＢを添加して
粒界強化を行うことが望ましい。
クリープ延性、高温強度を向上させるためＢを添加して
粒界強化を行うことが望ましい。
その際、中性子照射環境下で使用されてもｌｉｅガスの
生じないＩＩＢのみを添加できればより望ましいが、現
実のオーステナイト系ステンレス鋼には少なくとも数Ｐ
Ｐｍ程度の１０Ｂが含まれる。
生じないＩＩＢのみを添加できればより望ましいが、現
実のオーステナイト系ステンレス鋼には少なくとも数Ｐ
Ｐｍ程度の１０Ｂが含まれる。
そこで、本発明者らは、ＪＩＢ／ＩＯＢの比を変えた場
合の粒界１０３の濃度変化に着目して研究をすすめた結
果、第１図に示すように、該１１８ ／ＩＯＢが９以上
の場合には粒界ｔｏｌｌの？二度が著しく低減すること
を見い出した。しかも、ＴｉやＮｂの一種以上をふ（む
オーステナイト系ステンレス鋼の場合その傾向がより顕
著になることも判った。なお、図の相対的粒界Ｉ０８？
Ｈｒ度はフィソショントラックエソチング法により求め
たものである。
合の粒界１０３の濃度変化に着目して研究をすすめた結
果、第１図に示すように、該１１８ ／ＩＯＢが９以上
の場合には粒界ｔｏｌｌの？二度が著しく低減すること
を見い出した。しかも、ＴｉやＮｂの一種以上をふ（む
オーステナイト系ステンレス鋼の場合その傾向がより顕
著になることも判った。なお、図の相対的粒界Ｉ０８？
Ｈｒ度はフィソショントラックエソチング法により求め
たものである。
次に本発明鋼についての成分組成限定理由を述べる。
Ｃ＋Ｏ，ｌ ｗｔ％以下について
Ｃは、オーステナイト相を安定にして、強度上昇にも効
果があるが、０．１ｗｔχ（以下は単に「％」で表示す
る）を超える添加は耐食性を低下させるので、０．１％
以下に限定する。
果があるが、０．１ｗｔχ（以下は単に「％」で表示す
る）を超える添加は耐食性を低下させるので、０．１％
以下に限定する。
５ｉｌ１％以下について
Ｓｉは、通常脱酸剤として添加されるが、１％を超える
添加は鋼の熱間前件が低下して製造性を害するので１％
以下にする。
添加は鋼の熱間前件が低下して製造性を害するので１％
以下にする。
Ｍｎ：２％以下について
Ｍｎは、オーステナイト相を安定にして鋼の熱間加工性
を向上させる効果があるが、２％を超える添加は、耐食
性が若干低下するので２％以下とする。
を向上させる効果があるが、２％を超える添加は、耐食
性が若干低下するので２％以下とする。
Ｃｒ ： １６〜２６％について
Ｃｒは、耐食性を向上させるのに著しい効果があり、ス
テンレス鋼には欠かせない元素であり、オーステナイト
系ステンレス鋼としてオーステナイト相をＮｉとともに
安定化させる。この効果を十分に発揮させるには１６％
以上の添加が必要である。
テンレス鋼には欠かせない元素であり、オーステナイト
系ステンレス鋼としてオーステナイト相をＮｉとともに
安定化させる。この効果を十分に発揮させるには１６％
以上の添加が必要である。
一方２６％を超えると耐食性の効果も飽和する傾向にあ
り、コスト高になるので、２６％以下とする。
り、コスト高になるので、２６％以下とする。
Ｎｉ：６〜１８％について
Ｎｉは、Ｃｒとともに添加することにより耐食性は一層
向上させるとともにかつオーステナイト系ステンレス鋼
としてオーステナイト相をＣｒとともに安定化させる。
向上させるとともにかつオーステナイト系ステンレス鋼
としてオーステナイト相をＣｒとともに安定化させる。
この効果を十分に発揮させるためには６％以上の添加が
必要である。一方１８％を超えるとその効果が飽和する
他、コスト高にもなるので１８％以下とする。
必要である。一方１８％を超えるとその効果が飽和する
他、コスト高にもなるので１８％以下とする。
どｏ ：０．１〜４％について
Ｍｏは、耐食性向上に育利な成分であり、とくにオース
テナイト系ステンレス鋼においてその効果を発揮するた
めには、０．１％以上の添加が必要であり、Ｍｏの増加
とともに耐食性は向上するがコスト上昇も著しいので上
限を４％とした。
テナイト系ステンレス鋼においてその効果を発揮するた
めには、０．１％以上の添加が必要であり、Ｍｏの増加
とともに耐食性は向上するがコスト上昇も著しいので上
限を４％とした。
Ｔｉ：Ｏ，旧〜０．５％、 Ｎｂ：０．０１〜１．０に
ついてＴｉ 、 Ｎｂは、炭化物や窒化物を形成して微
細に分散、析出するが、これがＢの析出核となってＢを
粒内、外に均一に微細分散させるのに有効に作用する。
ついてＴｉ 、 Ｎｂは、炭化物や窒化物を形成して微
細に分散、析出するが、これがＢの析出核となってＢを
粒内、外に均一に微細分散させるのに有効に作用する。
こうした作用は、Ｔｉの場合０．０１％、Ｎｂの場合０
．０１％以上の添加は必要である。一方、Ｔｉ：０．５
％、Ｎｂ：１％を超える添加は製造性の低下を招くので
、上述のように０．０１〜０．５％、０．０１〜１．０
％に限定する。尚、これらは少なくとも１種を添加すれ
ば足り、２種添加してもよい。
．０１％以上の添加は必要である。一方、Ｔｉ：０．５
％、Ｎｂ：１％を超える添加は製造性の低下を招くので
、上述のように０．０１〜０．５％、０．０１〜１．０
％に限定する。尚、これらは少なくとも１種を添加すれ
ば足り、２種添加してもよい。
Ｂ ： ０．０００１〜０．０１％についてＢは、粒界
強化作用を有し、高温引張延性やクリープ延性を改善す
る作用がある。この効果を発揮するためには０．０００
１％以上の添加が必要であり０．０１％以上でもその効
果は期待できるがコスト高を招くので上限を０，０１％
とした。
強化作用を有し、高温引張延性やクリープ延性を改善す
る作用がある。この効果を発揮するためには０．０００
１％以上の添加が必要であり０．０１％以上でもその効
果は期待できるがコスト高を招くので上限を０，０１％
とした。
また、上記Ｂについては１Ｂ／１°Ｂの比が９以上を示
すことが必要であることについては既に述べたが、要す
るにＴｉ 、 Ｎｂの少なくとも１種以上を含有するオ
ーステナイト系ステンレス鋼の場合、上記の比が９以上
で粒界の１０３が著しく低減するからであり、中性子照
射脆化のおそれがな（、高温引張り延性およびクリープ
延性を改善するのに有効である。
すことが必要であることについては既に述べたが、要す
るにＴｉ 、 Ｎｂの少なくとも１種以上を含有するオ
ーステナイト系ステンレス鋼の場合、上記の比が９以上
で粒界の１０３が著しく低減するからであり、中性子照
射脆化のおそれがな（、高温引張り延性およびクリープ
延性を改善するのに有効である。
Ｎ：０．２％以下について
Ｎの添加は、オーステナイト相を安定にし、さらに強度
上昇にも効果があるが、０．２％を超える添加は熱間加
工性が低下するので、０．２％以下に限定する。
上昇にも効果があるが、０．２％を超える添加は熱間加
工性が低下するので、０．２％以下に限定する。
本発明鋼の製造、とくに精錬に当っては、脱Ｂ精錬前も
しくは該精錬後のいずれかに、Ｔｉ 、 Ｎｂの一種ま
たは２種および１１Ｂ／１０９≧９であるＢを添加する
。その後の加熱、圧延、熱処理は常法に従う既知工程を
そのまま利用する。
しくは該精錬後のいずれかに、Ｔｉ 、 Ｎｂの一種ま
たは２種および１１Ｂ／１０９≧９であるＢを添加する
。その後の加熱、圧延、熱処理は常法に従う既知工程を
そのまま利用する。
（実施例）
小型実験炉により、表−１に示す鋼を真空溶製した。本
発明例については、その後１１Ｂ ／ ＩＯＢ≧９のフ
ェロボロン合金を投入して脱Ｂ精錬を行って成分調整と
鋼塊鋳造した。その後、１２５０℃で加熱後熱間圧延を
行い、２５龍厚の板を製造した。溶体化熱処理は１０５
０℃で２０分行いその後水冷した。
発明例については、その後１１Ｂ ／ ＩＯＢ≧９のフ
ェロボロン合金を投入して脱Ｂ精錬を行って成分調整と
鋼塊鋳造した。その後、１２５０℃で加熱後熱間圧延を
行い、２５龍厚の板を製造した。溶体化熱処理は１０５
０℃で２０分行いその後水冷した。
溶体化処理材に対して、粒界におけるＩＩＩＢ存在の有
無、クリープ破断強度、同破断時間を求めた。
無、クリープ破断強度、同破断時間を求めた。
なお粒界Ｂの存在はオージェ分析および、フィショント
ラソクエソチング法によって調べた。その結果を本発明
例、比較例に分けて表−２に示す。。
ラソクエソチング法によって調べた。その結果を本発明
例、比較例に分けて表−２に示す。。
この表から判るように、本発明鋼はＢが鋼中に均一に分
散しているため、粒界に存在するＩＩＩＢは検出できな
い程度に減少しているが、比較例では粒界に存在するＩ
ＩＩＢはいずれも検出可能な程度に多い。さらにクリー
プ破断強度、破断伸びも比較鋼に比べてすぐれているこ
とが明らかである。
散しているため、粒界に存在するＩＩＩＢは検出できな
い程度に減少しているが、比較例では粒界に存在するＩ
ＩＩＢはいずれも検出可能な程度に多い。さらにクリー
プ破断強度、破断伸びも比較鋼に比べてすぐれているこ
とが明らかである。
表 ２
（発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、中性子照射環境下
で使用しても中性子照射脆化を起すことがなくかつ高温
引張り延性、強度にすぐれると共にクリープ特性にも優
れたオーステナイト系ステンレス鋼を得ることができる
。
で使用しても中性子照射脆化を起すことがなくかつ高温
引張り延性、強度にすぐれると共にクリープ特性にも優
れたオーステナイト系ステンレス鋼を得ることができる
。
第１図は、Ｔｉ 、 Ｎｂの一種または二種を含有する
オーステナイト系ステンレス鋼における粒界１０Ｂン農
度に及ぼすｌｌＢ／ ＩＯＢ比の影響を示すグラフであ
る。
オーステナイト系ステンレス鋼における粒界１０Ｂン農
度に及ぼすｌｌＢ／ ＩＯＢ比の影響を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：１ｗｔ％以下Ｍｎ：
２ｗｔ％以下、Ｃｒ：１６〜２６ｗｔ％Ｎｉ：６〜１８
ｗｔ％、Ｎ：０．２ｗｔ％以下を含有し、同位体の質量
数が１１のＢと同質量数が１０のＢとの比が９以上のＢ
を０．０００１〜０．０１ｗｔ％必須成分として含有し
、 ０．０１〜０．５ｗｔ％のＴｉもしくは０．０１〜１．
０ｗｔ％のＮｂのいずれか１種または２種を任意成分と
して含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる
耐中性子照射脆化特性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼。 ２、Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：１ｗｔ％以下Ｍｎ：
２ｗｔ％以下、Ｃｒ：１６〜２６ｗｔ％Ｎｉ：６〜１８
ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜４ｗｔ％Ｎ：０．２ｗｔ％以下 を含有し、同位体の質量数が１１のＢと同質量数が１０
のＢとの比が９以上のＢを０．０００１〜０．０１ｗｔ
％必須成分として含有し、 ０．０１〜０．５ｗｔ％のＴｉもしくは０．０１〜１．
０ｗｔ％のＮｂのいずれか１種または２種を任意成分と
して含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる
耐中性子照射脆化特性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60227657A JPS6289845A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 耐中性子照射脆化特性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60227657A JPS6289845A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 耐中性子照射脆化特性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289845A true JPS6289845A (ja) | 1987-04-24 |
| JPH0379421B2 JPH0379421B2 (ja) | 1991-12-18 |
Family
ID=16864294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60227657A Granted JPS6289845A (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 耐中性子照射脆化特性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6289845A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117210771A (zh) * | 2023-08-24 | 2023-12-12 | 鞍钢股份有限公司 | 核电用厚规格高性能含氮奥氏体不锈钢及其制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127757A (en) * | 1980-02-29 | 1981-10-06 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | Cr-ni austenite steel for reactor core material of fast breeder |
-
1985
- 1985-10-15 JP JP60227657A patent/JPS6289845A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127757A (en) * | 1980-02-29 | 1981-10-06 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | Cr-ni austenite steel for reactor core material of fast breeder |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117210771A (zh) * | 2023-08-24 | 2023-12-12 | 鞍钢股份有限公司 | 核电用厚规格高性能含氮奥氏体不锈钢及其制造方法 |
| CN117210771B (zh) * | 2023-08-24 | 2024-05-14 | 鞍钢股份有限公司 | 核电用厚规格高性能含氮奥氏体不锈钢及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0379421B2 (ja) | 1991-12-18 |
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