JPS62889B2 - - Google Patents
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- JPS62889B2 JPS62889B2 JP6167479A JP6167479A JPS62889B2 JP S62889 B2 JPS62889 B2 JP S62889B2 JP 6167479 A JP6167479 A JP 6167479A JP 6167479 A JP6167479 A JP 6167479A JP S62889 B2 JPS62889 B2 JP S62889B2
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- JP
- Japan
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- liquid
- dicyclopentadiene
- drum
- distillation column
- column
- Prior art date
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は原料の液状ジシクロペンタジエンから
の一連の方法により連続的に有効にシクロペンタ
ジエンを製造することに関するものであり、特に
ジシクロペンタジエンを加熱分解器に供給する際
の原料液状ジシクロペンタジエンの予備処理に特
徴を有するシクロペンタジエンの製造方法に関す
る。
の一連の方法により連続的に有効にシクロペンタ
ジエンを製造することに関するものであり、特に
ジシクロペンタジエンを加熱分解器に供給する際
の原料液状ジシクロペンタジエンの予備処理に特
徴を有するシクロペンタジエンの製造方法に関す
る。
従来液状のジシクロペンタジエンをそのまま加
熱分解器に供給してシクロペンタジエンを製造す
ることは知られている。しかしながらこの方法で
は比較的短かい時間で加熱分解器がコーキングに
よる閉塞を起こし運転を継続出来ないという欠点
を有している。そこで改良法として加熱分解器の
前にジシクロペンタジエンを気化して気体のジシ
クロペンタジエンを加熱分解器に張り込む方法が
考案された。（例えば米国特許2801270、3772396
等記載の方法）。ところが原料ジシクロペンタジ
エンを単に加熱気化する場合には熱重合物が多く
副生し、蒸発器を詰まらせる。これを防ぐために
は熱重合物濃度が低い状態で熱重合物を含む液状
物を排出せざるを得ない。そのためこの方法では
蒸発器の閉塞のトラブルおよびジシクロペンタジ
エンの損失の問題が避けられない欠点である。
熱分解器に供給してシクロペンタジエンを製造す
ることは知られている。しかしながらこの方法で
は比較的短かい時間で加熱分解器がコーキングに
よる閉塞を起こし運転を継続出来ないという欠点
を有している。そこで改良法として加熱分解器の
前にジシクロペンタジエンを気化して気体のジシ
クロペンタジエンを加熱分解器に張り込む方法が
考案された。（例えば米国特許2801270、3772396
等記載の方法）。ところが原料ジシクロペンタジ
エンを単に加熱気化する場合には熱重合物が多く
副生し、蒸発器を詰まらせる。これを防ぐために
は熱重合物濃度が低い状態で熱重合物を含む液状
物を排出せざるを得ない。そのためこの方法では
蒸発器の閉塞のトラブルおよびジシクロペンタジ
エンの損失の問題が避けられない欠点である。
本発明はこれらの欠点を解決した方法に関する
ものであり、本発明の方法による場合には、一連
の連続した手法により工業的に極めて有利に原料
ジシクロペンタジエンからシクロペンタジエンを
製造することができる。
ものであり、本発明の方法による場合には、一連
の連続した手法により工業的に極めて有利に原料
ジシクロペンタジエンからシクロペンタジエンを
製造することができる。
本発明の方法は、液状ジシクロペンタジエンを
熱分解してシクロペンタジエンを得る方法におい
て、 (1) 原料の液状ジシクロペンタジエンおよび後記
循環液状物および重質不活性炭化水素油を蒸留
塔に供給し、 (2) 該蒸留塔の塔底を80〜160℃に保持し、塔頂
を35〜140℃に保持しまた塔内圧力を４〜760mm
Hgabsに保持し、 (3) 該蒸留塔の塔底からは前記の重質不活性炭化
水素油のほとんど全てを含む重質の液状物を連
続的に系外に排出し、 (4) 塔頂からのガス状の流れを冷却し、液化して
第１ドラムに収容し、 (5) 第１ドラムからの液状物の一部を該蒸留塔の
塔頂に循環供給し、 (6) 第１ドラムからの液状物の他の部分を加熱器
で加熱して、液状物の40〜95wt％を気化させ
た気液混合物の流れを得、 (7) 該気液混合物の流れを第２ドラムに収容し、 (8) 第２ドラムからの液状の流れを初めの蒸留塔
に循環供給し、 (9) 第２ドラムからのガス状の流れを熱分解加熱
器に供給し、 (10) 熱分解加熱器において温度220〜450℃でガス
状のジシクロペンタジエンを熱分解してシクロ
ペンタジエンを得ることを特徴とする液状ジシ
クロペンタジエンからシクロペンタジエンを製
造する方法に関する。
熱分解してシクロペンタジエンを得る方法におい
て、 (1) 原料の液状ジシクロペンタジエンおよび後記
循環液状物および重質不活性炭化水素油を蒸留
塔に供給し、 (2) 該蒸留塔の塔底を80〜160℃に保持し、塔頂
を35〜140℃に保持しまた塔内圧力を４〜760mm
Hgabsに保持し、 (3) 該蒸留塔の塔底からは前記の重質不活性炭化
水素油のほとんど全てを含む重質の液状物を連
続的に系外に排出し、 (4) 塔頂からのガス状の流れを冷却し、液化して
第１ドラムに収容し、 (5) 第１ドラムからの液状物の一部を該蒸留塔の
塔頂に循環供給し、 (6) 第１ドラムからの液状物の他の部分を加熱器
で加熱して、液状物の40〜95wt％を気化させ
た気液混合物の流れを得、 (7) 該気液混合物の流れを第２ドラムに収容し、 (8) 第２ドラムからの液状の流れを初めの蒸留塔
に循環供給し、 (9) 第２ドラムからのガス状の流れを熱分解加熱
器に供給し、 (10) 熱分解加熱器において温度220〜450℃でガス
状のジシクロペンタジエンを熱分解してシクロ
ペンタジエンを得ることを特徴とする液状ジシ
クロペンタジエンからシクロペンタジエンを製
造する方法に関する。
以下本発明の方法を図面にしたがつてさらに詳
細に説明する。
細に説明する。
本発明の方法で用いる原料液状ジシクロペンタ
ジエンとしては市販のジシクロペンタジエンのほ
かに石油類の分解、コークス炉および石炭乾留塔
等で生成されるシクロペンタジエンを含む留分を
常圧あるいは加圧下で加熱してシクロペンタジエ
ンの大部分をジシクロペンタジエンとし、次にこ
れを蒸留等の精製工程により、他の炭化水素類を
除去してジシクロペンタジエンの濃度を高くした
留分（通常ジシクロペンタジエン60wt％以上、
特に70〜95wt％含む）あるいはシクロペンタジ
エンとブタジエン、イソプレン等のジオレフイン
あるいはエチレン、プロピレン、ブチレンなどの
α−オレフイン、酢酸ビニル、メタクリル酸メチ
ル、アクリロニトリルなどの極性ビニル化合物な
どのエチレン性二重結合を有する化合物とのデイ
ールス・アルダー反応を行う場合に、反応混合物
から、副生物のジシクロペンタジエンを再利用す
るために分離した留分（通常ジシクロペンタジエ
ン65wt％以上、特に70〜95wt含む）又はこれら
ジシクロペンタジエン含有留分の混合物などを用
いることが出来る。
ジエンとしては市販のジシクロペンタジエンのほ
かに石油類の分解、コークス炉および石炭乾留塔
等で生成されるシクロペンタジエンを含む留分を
常圧あるいは加圧下で加熱してシクロペンタジエ
ンの大部分をジシクロペンタジエンとし、次にこ
れを蒸留等の精製工程により、他の炭化水素類を
除去してジシクロペンタジエンの濃度を高くした
留分（通常ジシクロペンタジエン60wt％以上、
特に70〜95wt％含む）あるいはシクロペンタジ
エンとブタジエン、イソプレン等のジオレフイン
あるいはエチレン、プロピレン、ブチレンなどの
α−オレフイン、酢酸ビニル、メタクリル酸メチ
ル、アクリロニトリルなどの極性ビニル化合物な
どのエチレン性二重結合を有する化合物とのデイ
ールス・アルダー反応を行う場合に、反応混合物
から、副生物のジシクロペンタジエンを再利用す
るために分離した留分（通常ジシクロペンタジエ
ン65wt％以上、特に70〜95wt含む）又はこれら
ジシクロペンタジエン含有留分の混合物などを用
いることが出来る。
本発明の方法ではまず、上記原料液状ジシクロ
ペンタジエンを管１から、後述する第２ドラムか
ら循環される循環液状物を管３からおよび重質不
活性炭化水素油を管２から蒸留塔５に供給する。
これらの流れを蒸留塔に供給する場合に、あらか
じめ簡単な予熱器４で予熱することは任意であ
る。
ペンタジエンを管１から、後述する第２ドラムか
ら循環される循環液状物を管３からおよび重質不
活性炭化水素油を管２から蒸留塔５に供給する。
これらの流れを蒸留塔に供給する場合に、あらか
じめ簡単な予熱器４で予熱することは任意であ
る。
ここで用いる重質不活性炭化水素油は初留点が
ジシクロペンタジエンの沸点以上であり、かつ蒸
留条件において熱的、化学的に安定で熱分解した
りジシクロペンタジエンと反応したりすることの
ないものであればよい。このような油としては例
えば石油精製により製造される軽油、マシン油な
ど、ナフサの改質反応により副生する重質芳香族
油あるいはナフサの熱分解により副生する重質油
などがある。
ジシクロペンタジエンの沸点以上であり、かつ蒸
留条件において熱的、化学的に安定で熱分解した
りジシクロペンタジエンと反応したりすることの
ないものであればよい。このような油としては例
えば石油精製により製造される軽油、マシン油な
ど、ナフサの改質反応により副生する重質芳香族
油あるいはナフサの熱分解により副生する重質油
などがある。
この蒸留塔は常圧あるいは減圧蒸留塔のいずれ
の蒸留塔であつてもよいが常圧蒸留塔の場合には
塔内とくに塔底付近においてジシクロペンタジエ
ンが熱分解してシクロペンタジエンを生成し、後
記の加熱器においてポリマー生成の原因となるの
で減圧蒸留塔のほうが好ましい。減圧蒸留の際の
減圧度に関しては通常４〜600mmHgabs、好まし
くは10〜400mmHgabs、最も好ましくは30〜200mm
Hgabsを用いる。この場合においては塔頂留出油
が冷媒を用いずに通常の冷却水で冷却可能となる
利点もある。
の蒸留塔であつてもよいが常圧蒸留塔の場合には
塔内とくに塔底付近においてジシクロペンタジエ
ンが熱分解してシクロペンタジエンを生成し、後
記の加熱器においてポリマー生成の原因となるの
で減圧蒸留塔のほうが好ましい。減圧蒸留の際の
減圧度に関しては通常４〜600mmHgabs、好まし
くは10〜400mmHgabs、最も好ましくは30〜200mm
Hgabsを用いる。この場合においては塔頂留出油
が冷媒を用いずに通常の冷却水で冷却可能となる
利点もある。
塔内を減圧にするには、管１１を減圧ラインに
連結する。塔底の温度はこの圧力において塔底え
損失するDCPD量がほとんど無視出来るような温
度すなわち用いる重質不活性炭化水素油のこの圧
力における沸点よりわずかに低い温度に保つ。塔
底温度はリボイラー８により主に調節される。
連結する。塔底の温度はこの圧力において塔底え
損失するDCPD量がほとんど無視出来るような温
度すなわち用いる重質不活性炭化水素油のこの圧
力における沸点よりわずかに低い温度に保つ。塔
底温度はリボイラー８により主に調節される。
すなわち、塔底温度は80〜160℃好ましくは100
〜150℃に保持する。
〜150℃に保持する。
また塔頂温度を35〜140℃好ましくは70〜120℃
に保持する。
に保持する。
該蒸留塔の塔底からは添加した重質不活性炭化
水素油のほとんど全てを原料ジシクロペンタジエ
ンの一部と後記蒸発工程の第２ドラムより循環さ
れる液状物中に含まれる重質物とを管７を経て系
外に排出する。塔底より排出される原料ジシクロ
ペンタジエンは損失となるので、出来るだけ少く
なるよう蒸留塔の運転条件を調節する。
水素油のほとんど全てを原料ジシクロペンタジエ
ンの一部と後記蒸発工程の第２ドラムより循環さ
れる液状物中に含まれる重質物とを管７を経て系
外に排出する。塔底より排出される原料ジシクロ
ペンタジエンは損失となるので、出来るだけ少く
なるよう蒸留塔の運転条件を調節する。
一方塔頂からのガス状の流れは管６′を経て冷
却器６にて冷却し第１ドラム９に収容する。第１
ドラムの液状物の一部は管１０により蒸留塔に還
流し、残りは管１２により加熱器１４に張り込
む。加熱器１４に張り込む前に、あらかじめ予熱
器１３で予熱することは任意である。ここでいわ
ゆる還流比（管１２の流れに対する管１０の流れ
の比）に対して本発明では特に制約はないが、こ
の蒸留塔では重質物とジシクロペンタジエンとの
分離を目的としているので一般には0.1〜1.0のよ
うな低い値で十分である。
却器６にて冷却し第１ドラム９に収容する。第１
ドラムの液状物の一部は管１０により蒸留塔に還
流し、残りは管１２により加熱器１４に張り込
む。加熱器１４に張り込む前に、あらかじめ予熱
器１３で予熱することは任意である。ここでいわ
ゆる還流比（管１２の流れに対する管１０の流れ
の比）に対して本発明では特に制約はないが、こ
の蒸留塔では重質物とジシクロペンタジエンとの
分離を目的としているので一般には0.1〜1.0のよ
うな低い値で十分である。
加熱器１４に張り込まれた液状物はスチーム、
熱媒油等の管２０からの熱流体により加熱され気
化される。この際に張り込まれた液状物の40〜
95wt％好ましくは50〜90wt％を気化するように
することが大切である。この範囲を越えて液状物
の気化を行うと、加熱器の中での重質物の生成が
顕著になり加熱器が閉塞する。また逆に少さい場
合には重質物の生成量は少くなるものの、初めの
蒸留塔へ循環される液状物の量が増大し経済的で
ない。
熱媒油等の管２０からの熱流体により加熱され気
化される。この際に張り込まれた液状物の40〜
95wt％好ましくは50〜90wt％を気化するように
することが大切である。この範囲を越えて液状物
の気化を行うと、加熱器の中での重質物の生成が
顕著になり加熱器が閉塞する。また逆に少さい場
合には重質物の生成量は少くなるものの、初めの
蒸留塔へ循環される液状物の量が増大し経済的で
ない。
加熱器においてその所定量を気化した気液混合
物は第２ドラム１６に一旦収容し、気体と液体と
を分離する。気体は管１７を経て次の熱分解器１
８へ送り、温度220〜450℃好ましくは300〜450℃
で熱分解して管１９を経てシクロペンタジエンを
得る。
物は第２ドラム１６に一旦収容し、気体と液体と
を分離する。気体は管１７を経て次の熱分解器１
８へ送り、温度220〜450℃好ましくは300〜450℃
で熱分解して管１９を経てシクロペンタジエンを
得る。
一方第２ドラムの液相は管３を経て初めの蒸留
塔に循環供給してその中に含まれているジシクロ
ペンタジエンを再度利用する。
塔に循環供給してその中に含まれているジシクロ
ペンタジエンを再度利用する。
本発明の方法について次に実施例および参考例
を挙げ具体的に説明する。
を挙げ具体的に説明する。
実施例 １
市販の液状ジシクロペンタジエン（純度93.5wt
％）100Kg／Ｈ、後述の第２ドラムより循環され
る液状物39Kg／Ｈおよび軽油５Kg／Ｈとを蒸留塔
に張り込み塔頂温度100℃、塔頂圧力75mm
Hgabs、塔底温度140℃で蒸留を行い、塔底より
軽油、重質物およびジシクロペンタジエンの混合
物を７Kg／Ｈの流量で引き抜く。
％）100Kg／Ｈ、後述の第２ドラムより循環され
る液状物39Kg／Ｈおよび軽油５Kg／Ｈとを蒸留塔
に張り込み塔頂温度100℃、塔頂圧力75mm
Hgabs、塔底温度140℃で蒸留を行い、塔底より
軽油、重質物およびジシクロペンタジエンの混合
物を７Kg／Ｈの流量で引き抜く。
塔頂からの留出ガスは40℃に冷却液化し、蒸留
塔に60Kg／Ｈの流量で還流するとともに他の部分
を137Kg／Ｈの流量で加熱器に引き抜き175℃に加
熱し、第２ドラムに張り込む。
塔に60Kg／Ｈの流量で還流するとともに他の部分
を137Kg／Ｈの流量で加熱器に引き抜き175℃に加
熱し、第２ドラムに張り込む。
第２ドラムでは気化した98Kg／Ｈのジシクロペ
ンタジエンと39Kg／Ｈの液状ジシクロペンタジエ
ン留分とを分離し、液状物は蒸留塔へ循環する。
気化した98Kg／Ｈのジシクロペンタジエンは熱分
解炉に張り込み温度400℃、滞留時間2secで熱分
解し99％以上の分解率でジシクロペンタジエンを
得た。この方法で1000時間以上の連続運転を行つ
た後蒸留塔本体および付属の加熱器、ジシクロペ
ンタジエンの加熱器および熱分解装置などの開放
点検を行つたところ各機器、装置は非常にきれい
な状態であり、ポリマー状物質の付着あるいはコ
ーキングは全く見られなかつた。またこの間の運
転における原料ジシクロペンタジエンの損失は上
記のように原料に対して2wt％であつた。
ンタジエンと39Kg／Ｈの液状ジシクロペンタジエ
ン留分とを分離し、液状物は蒸留塔へ循環する。
気化した98Kg／Ｈのジシクロペンタジエンは熱分
解炉に張り込み温度400℃、滞留時間2secで熱分
解し99％以上の分解率でジシクロペンタジエンを
得た。この方法で1000時間以上の連続運転を行つ
た後蒸留塔本体および付属の加熱器、ジシクロペ
ンタジエンの加熱器および熱分解装置などの開放
点検を行つたところ各機器、装置は非常にきれい
な状態であり、ポリマー状物質の付着あるいはコ
ーキングは全く見られなかつた。またこの間の運
転における原料ジシクロペンタジエンの損失は上
記のように原料に対して2wt％であつた。
参考例 １
実施例１に用いた原料ジシクロペンタジエンを
100Kg／Ｈで加熱器に張り込み178℃に加熱してそ
の大部分を気化し、気液分離ドラムで分離した気
相を熱分解炉に張り込み熱分解を行つた。運転開
始後70時間程度経過した頃から気液分離ドラム液
相にジシクロペンタジエンに不溶の重質物が生成
し始めた。約150時間程度経過した時点で加熱器
は閉塞し、運転を中断した。
100Kg／Ｈで加熱器に張り込み178℃に加熱してそ
の大部分を気化し、気液分離ドラムで分離した気
相を熱分解炉に張り込み熱分解を行つた。運転開
始後70時間程度経過した頃から気液分離ドラム液
相にジシクロペンタジエンに不溶の重質物が生成
し始めた。約150時間程度経過した時点で加熱器
は閉塞し、運転を中断した。
参考例 ２
参考例１の原料、装置を用い加熱器の温度を
176℃とし原料ジシクロペンタジエンの80wt％を
気化し、分離ドラムにて液相と分離し熱分解炉に
張り込んで熱分解を行つた。運転開始後約200時
間で分離ドラムにジシクロペンタジエンに不溶の
重質物が生成したが、加熱器の閉塞はなく運転の
継続は可能であつた。
176℃とし原料ジシクロペンタジエンの80wt％を
気化し、分離ドラムにて液相と分離し熱分解炉に
張り込んで熱分解を行つた。運転開始後約200時
間で分離ドラムにジシクロペンタジエンに不溶の
重質物が生成したが、加熱器の閉塞はなく運転の
継続は可能であつた。
しかしこの方法では原料ジシクロペンタジエン
の20wt％は回収不能であり損失した。
の20wt％は回収不能であり損失した。
参考例 ３
参考例２の方法で分離ドラムの液相のジシクロ
ペンタジエンを回収する目的で分離ドラムの液相
を加熱器に循環した。しかしながらこの方法では
運転開始後約80時間で加熱器は閉塞した。
ペンタジエンを回収する目的で分離ドラムの液相
を加熱器に循環した。しかしながらこの方法では
運転開始後約80時間で加熱器は閉塞した。
図は本発明の方法実施の一例を示す概要系統図
である。 ４，１３…予熱器、５…蒸留塔、８…リボイラ
ー、９…第１ドラム、１４…加熱器、１６…第２
ドラム、１８…熱分解器。
である。 ４，１３…予熱器、５…蒸留塔、８…リボイラ
ー、９…第１ドラム、１４…加熱器、１６…第２
ドラム、１８…熱分解器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 液状ジシクロペンタジエンを熱分解してシク
ロペンタジエンを得る方法において、 (1) 原料の液状ジシクロペンタジエン、後記循環
液状物および重質不活性炭化水素油を蒸留塔に
供給し、 (2) 該蒸留塔の塔底を80〜160℃に保持し、塔頂
を35〜140℃に保持しまた塔内圧力を４〜760mm
Hgabsに保持し、 (3) 該蒸留塔の塔底からは前記の重質不活性炭化
水素油のほとんど全てを含む重質の液状物を連
続的に系外に排出し、 (4) 塔頂からのガス状の流れを冷却し、液化して
第１ドラムに収容し、 (5) 第１ドラムからの液状物の一部を該蒸留塔の
塔頂に循環供給し、 (6) 第１ドラムからの液状物の他の部分を加熱器
で加熱して、液状物の40〜95wt％を気化させ
た気液混合物の流れを得、 (7) 該気液混合物の流れを第２ドラムに収容し、 (8) 第２ドラムからの液状の流れを初めの蒸留塔
に循環供給し、 (9) 第２ドラムからのガス状の流れを熱分解加熱
器に供給し、 (10) 熱分解加熱器において温度220℃〜450℃でガ
ス状のジシクロペンタジエンを熱分解してシク
ロペンタジエンを得ることを特徴とする液状ジ
シクロペンタジエンからシクロペンタジエンを
製造する方法。 ２ 液状ジシクロペンタジエンが石油類の分解、
コークス炉および石炭乾留塔等で生成される留分
を加熱処理および精製処理を行なつて得た、ジシ
クロペンタジエンを75wt％以上含有する留分で
あることを特徴とする特許請求の範囲１に記載の
方法。 ３ 液状ジシクロペンタジエンがシクロペンタジ
エンと他のオレフインあるいはジオレフインとの
デイール・アルダー反応を行つた際の反応混合物
から副生物のジシクロペンタジエンを再利用する
ために分離したジシクロペンタジエンを60wt％
以上含有する留分であることを特徴とする特許請
求の範囲１又は２に記載の方法。 ４ 重質不活性炭化水素油が初留点がジシクロペ
ンタジエンの沸点以上であり、かつ蒸留条件にお
いて熱的、化学的に安定であることを特徴とする
特許請求の範囲１，２または３に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6167479A JPS55153727A (en) | 1979-05-19 | 1979-05-19 | Method of production of cyclopentadiene from liquid dicyclopentadiene |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6167479A JPS55153727A (en) | 1979-05-19 | 1979-05-19 | Method of production of cyclopentadiene from liquid dicyclopentadiene |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55153727A JPS55153727A (en) | 1980-11-29 |
| JPS62889B2 true JPS62889B2 (ja) | 1987-01-10 |
Family
ID=13178021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6167479A Granted JPS55153727A (en) | 1979-05-19 | 1979-05-19 | Method of production of cyclopentadiene from liquid dicyclopentadiene |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55153727A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017103736A1 (en) | 2015-12-14 | 2017-06-22 | Sabic Global Technologies B.V. | Methods and systems for recovering dicyclopentadiene from pygas |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110420608B (zh) * | 2019-08-23 | 2024-03-08 | 镇海石化建安工程股份有限公司 | 一种带有缠绕管式换热器的解聚系统 |
-
1979
- 1979-05-19 JP JP6167479A patent/JPS55153727A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017103736A1 (en) | 2015-12-14 | 2017-06-22 | Sabic Global Technologies B.V. | Methods and systems for recovering dicyclopentadiene from pygas |
| US10611703B2 (en) | 2015-12-14 | 2020-04-07 | Sabic Global Technologies B.V. | Methods and systems for recovering dicyclopentadiene from pygas |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55153727A (en) | 1980-11-29 |
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