JPS6287465A - 火炎溶射用耐火組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はコークス炉、樋、ＲＨ等の真空脱ガス装置など
の窯炉の火炎溶射補修に使用する火炎溶射用耐火組成物
（以下、単に溶射材料と記載する）に間する。

［従来の技術］ 近年、従来より採用されている吹付は補修に代わって火
炎溶射補修がコークス炉、転炉、ＡＯＤ炉、ＲＨ１真空
脱ガス装置などの窯炉の補修に実用化され始めている。

この火炎溶射方法には気体燃料−酸素方式、液体燃料−
酸素方式あるいは固体燃料−酸素方式などがある。

しかし、例えば気体燃料−酸素方式を行なう際に、金属
表面コーチングに使用されている溶射材料であるＡ１□
０３　　ＴｉＯ□を用いると、溶融時の粘性が低く、溶
射した溶射材料が流れ出し、窯炉の壁あるいは天井を補
修するのが困難となる。

［発明が解決しようとする問題点］ 製造工場で予め合成された溶射材料Ａ　ｉ　２０３−Ｔ
　ｉ　Ｏ２を気体燃料−酸素が形成する火炎Ｊ＼添加す
ると、溶融して、飛ばされて、施工個所へ到達するが、
溶射材料の粘性が低いために流れ出してうまく施工する
ことができない。これに対して、金属表面のコーチング
では、Ａ１□０３　　ＴｉＯ２を溶融し、飛ばされて溶
融したコーチング材料が施工個所へ到達すると同時に強
制的に空気を吹付けてコーチング材料を凝固させるため
にコーチング施工を行なうことができる。

しかし、金属表面コーチングにおける強制的な空冷を窯
炉の溶射補修に用いると、窯炉のライニング材を冷却し
て損傷させることになり、窯炉寿命を短縮させる。更に
、窯炉の溶射補修は熱間で行なわれるものであり、溶射
バーナの容量も金属表面コーチング用バーナと比べて１
０倍以上大きく、Ａ１□０３−　Ｔ　ｉ　Ｏ２の流れ出
しを空冷により防止するためには多量の空気が必要とな
り、流れ出しの防止は実質上不可能となる。溶射材料Ａ
１□０３　　ＴｉＯ２を使用して火炎溶射により窯炉補
修を行なう場合には、溶射材料Ａ１□０＋−ＴｉＯ２の
流れ出しを防止することが必要となる。

［問題点を解決するための手段］ 本発明は上記の溶射材料の欠点を解消するためになされ
たものであり、溶融時に高い粘性をもぢ、熱間補修に使
用できる溶射材料を提供するにある。

すなわち、本発明はアルミナ、チタニア及び酸化鉄より
なる骨材５０〜９５重量部、及びシリカ５〜５０重量部
からなる火炎溶射用耐火組成物（溶射材料）を提供する
にある。

［作　用］ 本発明は上述の溶射材料Ａ　Ｉ　２０３Ｔ　；　０２を
用いず、アルミナ、チタニア、酸化鉄及びシリカを配合
した溶射材料であり、火炎溶射バーナーで溶融合成させ
て粘性の大きい溶射層（溶射してできる耐火物の層）を
形成させるものである。

本発明の溶射材料は粒度を１τ１１１１１以下に調整し
たアルミナ、チタニア及び酸化鉄の３種よりなる骨材を
５０〜９５重量部と骨材と同様に粒度を］、ｍ＋ａ以下
に調整したシリカを５〜５０重量部重量部会加配なる火
炎溶射用耐火組成物である。

骨材とシリカの配合割合はシリカが５０重量部を超える
と融点が下がり、耐火性が失われる。また、５重量部未
満ては流動性が良すぎて成形が困難となる。

個々の成分の粒度は１１１以下であって乾燥したものが
好適である。粒度が１ｍｍを超えるとりバンドロスが多
く、施工歩留りが低下する傾向がある。

また、粒度１０μ以下の微粉が全体の２０％以上となる
と、溶射材料の搬送性が低下し、溶射時に溶射材料の吐
出ムラが多くなり、完全に溶融した層と溶融が不完全な
層が形成され、剥離し易くなる。

火炎溶射方法には気体燃料−酸素方式、液体撚−３＝ 料−酸素方式あるいは固体燃料−酸素方式などがあるが
、本明細書では従来より使用されている気体燃料−酸素
方式について説明する。

本明細書で採用する気体燃料−酸素方式において、使用
できる燃料ガス、搬送ガス及び支燃ガスの種類及び割合
の若干の例を以下に記載する：漿」ＬＬ　　　１ＬＬ左
　　　支１Ｌ人プロパン（１）プロパン（１）　酸素（
５）（＊１）プロパン（１）酸素（１，５）　　酸素（
３，５＞（＊２）プロパン（１）窒素（１，５）　　酸
素（５）アセチレン（１）　　　　　窒素（１，５）　
　　　酸素（２，５）（）中の数値は使用割合を表す（
容積割合）。

（＊１）はプロパンが燃料ガスと搬送ガスを兼ねている
。

（＊２）は酸素が搬送ガスと支燃ガスを兼ねている。

［実　施　例］ 以下に実施例（以下、特記しない限り単に１例」と記載
する）を挙げ、本発明を更に説明する。

涯−Ｌ 粘土質煉瓦（１）に幅５ｅｓｔａ、深さ２０ｍｍの溝を
設け、この渭（幅’５１１１１１１、深さ２０ｍｍ＞に
アルミナ５８重量部、チタニア３０重量部、酸化鉄２重
量部及びシリカ１０重量部を添加配合した粒度１００μ
〜１１の溶射材料を溶射ガスとしてプロパンガス１ＯＮ
ｎ＋３／時間＋酸素５ＯＮｍ’／時間を使用して火炎溶
射した。本発明溶射材料は溶融時に好適な流動性をもち
、第１図に示すような溶射ＷＡ（３）が得られ、渭を完
全に補修することができた。

なお、従来品Ａ　Ｉ２０　ｓ　−Ｔ　ｉｏ　２を火炎溶
射すると第２図に示すように溶融物が溝の両端部から流
れ出し完全に溝を補修することができなかった。

これは従来品が溶融粘性が小さいため流動し過ぎる傾向
にあることによるものである。

以下に、本発明溶射材料を溶射して得られた溶射膜の特
性を従来品を溶射して得られた溶射膜の粘土質煉瓦に、
アルミナ７０重量部、チタニア１８重量部、酸化鉄２重
量部及びシリカ１０重量部を添加配合した粒度１００μ
〜ｌ、ｍｍの溶射材料２．３ｋｇを２Ｑ＋ｎ＋ｎの厚さ
に溶射ガスとしてプロパンガス１ＯＮｔｎ３／時間→−
酸素５ＯＮｍ３／時間を使用して火炎溶射した。溶射時
間は１０分であった。

火炎溶射直接に散水急冷（散水量１．８Ｎ／分、４分間
）を行なったが、亀裂等の発生はなかった。

［発明の効果］ ■アルミナ、チタニア、酸化鉄及びシリカを添加配合し
た溶射材料を壁または天井等に火炎溶射しても溶射した
溶射材料が流れ落ちることなく、良好な火炎溶射を行な
うことができる。

■アルミナ、チタニア、酸化鉄及びシリカを添加配合し
た溶射材料を気体燃料−酸素方式の火炎の中て合成した
溶射膜として溶射膜を形成することができる。

■上記溶射膜は高融点低膨張性であるために熱変化の激
しい個所への熱間補修が可能となった。

【図面の簡単な説明】

第１図は例１における本発明溶射材料を講へ火炎溶射し
て得られた溶射膜を示す図であり、第２図は従来品〈Ａ
ｌ２Ｏ，］〜Ｔｉｅ２）を講へ火炎溶射して得られた溶
射膜を示す図であり、第３図は第２図のＡ−Ａに沿った
断面を示す図である。図中：１・・・粘土質煉瓦、２・
・・空隙、３・・・溶射膜、４・・・溶融流出物。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　アルミナ、チタニア及び酸化鉄よりなる骨材５０〜９
   ５重量部、及びシリカ５〜５０重量部からなる火炎溶射
   用耐火組成物。