JPS62865A - 光方式電流変成器 - Google Patents
光方式電流変成器Info
- Publication number
- JPS62865A JPS62865A JP60139998A JP13999885A JPS62865A JP S62865 A JPS62865 A JP S62865A JP 60139998 A JP60139998 A JP 60139998A JP 13999885 A JP13999885 A JP 13999885A JP S62865 A JPS62865 A JP S62865A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- conductor
- faraday cell
- verdet constant
- current
- light
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、光方式電流変成器に係り、特にファラデー効
果を利用して小電流から大電流までの電流を測定するに
好適な光方式電流変成器に関する。
果を利用して小電流から大電流までの電流を測定するに
好適な光方式電流変成器に関する。
磁界内における偏光面の回転現象すなわち磁気光学効果
を利用して電流を測定することができることは知られて
いる。その原理は、電流によって生じた磁界中に置かれ
た磁気光学効果を有する媒体すなわちファラデーセルの
中を偏光が通過する際に、偏光面が次式(1)で与えら
れる角度ψだけ回転することを利用している。
を利用して電流を測定することができることは知られて
いる。その原理は、電流によって生じた磁界中に置かれ
た磁気光学効果を有する媒体すなわちファラデーセルの
中を偏光が通過する際に、偏光面が次式(1)で与えら
れる角度ψだけ回転することを利用している。
ψづV 、 ・Ht−dt ・・”(1)ここで
、■、:ベルデ定数 HL:光の進行方向の磁界の強さ t :ファラデーセル中の光路長 すなわち、この回転量ψを周知の方法で検出し、磁界の
強さHtから電流を測定するものである。
、■、:ベルデ定数 HL:光の進行方向の磁界の強さ t :ファラデーセル中の光路長 すなわち、この回転量ψを周知の方法で検出し、磁界の
強さHtから電流を測定するものである。
しかし、この原理による光方式電流変成器〈よって電力
系統の11t流を測定しようとすると、被測定電流が作
る磁界とそれ以外の導体が作る磁界との区別が原理上難
しいため、大きな誤差が生じてしまう。
系統の11t流を測定しようとすると、被測定電流が作
る磁界とそれ以外の導体が作る磁界との区別が原理上難
しいため、大きな誤差が生じてしまう。
このような問題を解消するものとして提案されたのが特
開昭58−153174号公報に示されるものであり、
第1図および第2図に示す構成となっている。第1図に
おいて入射側は、光源駆動回路1、発光ダイオード等の
光源2及び光源2の光をセンナ3に導く光ファイバ4で
構成される。一方、出射側は、センサ3からの出射光を
フォトダイオード5及び信号処理回路6に導く光7アイ
パ7で構成される。
開昭58−153174号公報に示されるものであり、
第1図および第2図に示す構成となっている。第1図に
おいて入射側は、光源駆動回路1、発光ダイオード等の
光源2及び光源2の光をセンナ3に導く光ファイバ4で
構成される。一方、出射側は、センサ3からの出射光を
フォトダイオード5及び信号処理回路6に導く光7アイ
パ7で構成される。
センサ3は、導体lOを周回して設けられた7アラデー
セル11とこれに接着剤等で固着された偏光子12.検
光子13、偏光子12に固着されたコリメートレンズ1
4及び検光子13に固着されたコリメートレンズ15で
構成される。
セル11とこれに接着剤等で固着された偏光子12.検
光子13、偏光子12に固着されたコリメートレンズ1
4及び検光子13に固着されたコリメートレンズ15で
構成される。
このような構成において、光源駆動回路1によって発光
させられた光源2の光は、光7アイパ4によって伝送さ
れ、コリメートレンズ14で平行光にされた後、偏光子
12によって直線偏光にされる。この直線偏光は、破線
で示される光路に沿ってファラデーセル11中を進む。
させられた光源2の光は、光7アイパ4によって伝送さ
れ、コリメートレンズ14で平行光にされた後、偏光子
12によって直線偏光にされる。この直線偏光は、破線
で示される光路に沿ってファラデーセル11中を進む。
第2図は、7アラデーセルの斜視図であり、前記光路を
示している。光は■、■、■、■、■、■と全反射を繰
り返しながら導#−10を周回して進みながら、導体l
Oの作る磁界によって偏光面の回転を受ける。
示している。光は■、■、■、■、■、■と全反射を繰
り返しながら導#−10を周回して進みながら、導体l
Oの作る磁界によって偏光面の回転を受ける。
偏光面の回転を受けた光は、偏光子12と方位が45°
異なった検光子15によって光の強さに変換されコリメ
ートレンズ15によって集光された後、光7アイパ7を
通して、フォトダイオード5に送られる。なお、特開昭
58−153174号公報に示されたものでは、検光子
15から、2つの光を取出しているが、原理的には第1
図と変わらないため、ここでは1つの光のみを取り出す
場合について説明する。
異なった検光子15によって光の強さに変換されコリメ
ートレンズ15によって集光された後、光7アイパ7を
通して、フォトダイオード5に送られる。なお、特開昭
58−153174号公報に示されたものでは、検光子
15から、2つの光を取出しているが、原理的には第1
図と変わらないため、ここでは1つの光のみを取り出す
場合について説明する。
フォトダイオード5によって測定された光の強さ枦は次
式で表わされる。
式で表わされる。
P=Po(1+5ia2ψ) ・−−−−・−
・・(2)ここで、P(1:7ア2デーセルへの入射光
ファラデー回転量ψは、すでに(1)式で与えているが
、第1図、142図のように光を周回した結果としてア
ンペールの法則が成立し、ψは次のようになる。
− ψ=V、 I ・・・・・・・
・・(3)ここで 工:導体10に流れる′#l流(3
)式を(2)式に代入し、かつI=I◎siaωt(I
◎:′t1.流の振1@1 ω:角周波数)とするとC
)式は次のようになる。
・・(2)ここで、P(1:7ア2デーセルへの入射光
ファラデー回転量ψは、すでに(1)式で与えているが
、第1図、142図のように光を周回した結果としてア
ンペールの法則が成立し、ψは次のようになる。
− ψ=V、 I ・・・・・・・
・・(3)ここで 工:導体10に流れる′#l流(3
)式を(2)式に代入し、かつI=I◎siaωt(I
◎:′t1.流の振1@1 ω:角周波数)とするとC
)式は次のようになる。
P = Pa (1+sin (2V、 l6sioω
t) ) ・・・””(4)信号処理回路6では、電
気的に(4)式の交流外が取り出され、導体10を流れ
る電fill I 6 sinωBc比例する電圧信号
として出力端子2oに出力する。
t) ) ・・・””(4)信号処理回路6では、電
気的に(4)式の交流外が取り出され、導体10を流れ
る電fill I 6 sinωBc比例する電圧信号
として出力端子2oに出力する。
電力系統の′4流測定は、短絡事故を想定して280
A peak程度から150 kA peak付近まで
を精度良く検出することが要求されるが、従来は7デラ
デーセル11として鉛ガラスなどベルデ定数が大きい材
料を用いていたため、(4)式で2V e I 6がi
より大きくなり数10kA以上で出力が減少することか
ら系統事故時の大tmが測定できなかった。一方、小さ
いベルデ定数の材料を7アラデーセル11に用いると、
今度は200A rma 付近の電流がノイズのため
に精度良く測定できなかった。
A peak程度から150 kA peak付近まで
を精度良く検出することが要求されるが、従来は7デラ
デーセル11として鉛ガラスなどベルデ定数が大きい材
料を用いていたため、(4)式で2V e I 6がi
より大きくなり数10kA以上で出力が減少することか
ら系統事故時の大tmが測定できなかった。一方、小さ
いベルデ定数の材料を7アラデーセル11に用いると、
今度は200A rma 付近の電流がノイズのため
に精度良く測定できなかった。
本発明の目的は、このような事情に基づいてなされたも
のであり、前述した小電流から大電流まで測定するとい
う課題を解決できる光方式電流変成器を提供することに
ある。
のであり、前述した小電流から大電流まで測定するとい
う課題を解決できる光方式電流変成器を提供することに
ある。
このような目的を達成するため1本発明は、被測定を流
が流れる導体とその導体を周回して設置される磁気光学
効果を有する媒体を備えた光方式電流変成器において、
前記磁気光学効果を有する媒体を1.2 X 10−’
(rad/ AT )から5.2×10−6(rad
/AT )のベルデ定数をもつ媒体とするようにしたも
のである。
が流れる導体とその導体を周回して設置される磁気光学
効果を有する媒体を備えた光方式電流変成器において、
前記磁気光学効果を有する媒体を1.2 X 10−’
(rad/ AT )から5.2×10−6(rad
/AT )のベルデ定数をもつ媒体とするようにしたも
のである。
すなわち、第3図に示すように、電流(kApeak)
に対するフォトダイオードの交流出力電圧のグラフで表
わされるように、同図([)のケースで。
に対するフォトダイオードの交流出力電圧のグラフで表
わされるように、同図([)のケースで。
150 k A peakの電流を測定したときの光の
強れ、その波形を第4図に示す。ここで、第4図の光の
強さをフォトダイオード5によって電圧変換したときに
、信号処理回路6の電子回路が飽和しないようにするた
め、例えば第4図のaをIOVと規定する。したがって
、フォトダイオード5から信号処理回路6の初段回路に
入力される電圧V+、(V)は(4)式から次のように
表わされる。
強れ、その波形を第4図に示す。ここで、第4図の光の
強さをフォトダイオード5によって電圧変換したときに
、信号処理回路6の電子回路が飽和しないようにするた
め、例えば第4図のaをIOVと規定する。したがって
、フォトダイオード5から信号処理回路6の初段回路に
入力される電圧V+、(V)は(4)式から次のように
表わされる。
Vta=5 X (1+sio (2V*Iosiaω
1))−(η一方ペルデ定数の下限v、1.は次のよう
に決められる。第3図で電流の非常に小さい部分を拡大
したのが、第5図である。第3図、第5図で、ベルデ定
数がもつとも小さい場合が(III)であるが。
1))−(η一方ペルデ定数の下限v、1.は次のよう
に決められる。第3図で電流の非常に小さい部分を拡大
したのが、第5図である。第3図、第5図で、ベルデ定
数がもつとも小さい場合が(III)であるが。
この場合でも、約280 kApeakの電流を誤差±
2%程度で測定することが要求される。したがって、信
号処理回路の初段回路における入力換算雑音は最大0.
1 mV peak楊度まで押えられるとすると、誤差
±21%程度で測定しようとするとフォトダイオード5
から初段回路に入力される出力電圧の交流分は少なくと
も5mV以上でなければならない。
2%程度で測定することが要求される。したがって、信
号処理回路の初段回路における入力換算雑音は最大0.
1 mV peak楊度まで押えられるとすると、誤差
±21%程度で測定しようとするとフォトダイオード5
から初段回路に入力される出力電圧の交流分は少なくと
も5mV以上でなければならない。
5 X 1 G−”=b311 (2Vm+a I++
++m ) ””””(8)ここでI mla :
測定電流の最小値(= 280 Apeak )b ニ
アオドダイオードの変換定数 さらに、この場合においても150 kApeakで7
オトダイオード5から出力される電圧がl0Vpeak
を越えてならないため次式が成立しなければならない。
++m ) ””””(8)ここでI mla :
測定電流の最小値(= 280 Apeak )b ニ
アオドダイオードの変換定数 さらに、この場合においても150 kApeakで7
オトダイオード5から出力される電圧がl0Vpeak
を越えてならないため次式が成立しなければならない。
10− b (1+ Sul (2Vs+ta Ima
x suωL)) ”””(9)したがって、上式(8
)、 (9)式からVlmを求めると次の値となる。
x suωL)) ”””(9)したがって、上式(8
)、 (9)式からVlmを求めると次の値となる。
V 1m =1.2 X 10−’ (rad /A
T ) =−=α呻一方、第3図は、第1図の7アラ
デーセル11の材料として、3種類のものを用いた場合
の出力電圧と導体10の、[鬼の関係を示している。横
軸。
T ) =−=α呻一方、第3図は、第1図の7アラ
デーセル11の材料として、3種類のものを用いた場合
の出力電圧と導体10の、[鬼の関係を示している。横
軸。
の電流の最大値(150kApeak)は、電力系統に
おける事故時電流の最大値である。曲線(1)のケース
は、ファラデーセルIIK用いた材料のベルデ定数が大
きすぎるものであり1図から明らかなように約100
kApeakで飽和してしまうことが判る。このことか
ら、ベルデ定数の上限V□8は、150 kApeak
で飽和点になるような第3図の曲線(I[)の場合から
決められる。曲線(If)のケースの場合、(3)及び
(4)式から次式が成立する。
おける事故時電流の最大値である。曲線(1)のケース
は、ファラデーセルIIK用いた材料のベルデ定数が大
きすぎるものであり1図から明らかなように約100
kApeakで飽和してしまうことが判る。このことか
ら、ベルデ定数の上限V□8は、150 kApeak
で飽和点になるような第3図の曲線(I[)の場合から
決められる。曲線(If)のケースの場合、(3)及び
(4)式から次式が成立する。
V□ll1111111””−・・・・・・・・・αυ
ただし 工、、□:系統事故時電流の最大値09式でI
sag = 150 k A peakを代入すると
ベルデ定数の上限値は次のようになる。
ただし 工、、□:系統事故時電流の最大値09式でI
sag = 150 k A peakを代入すると
ベルデ定数の上限値は次のようになる。
Vlm5.2X10−”(rad/AT) −・−−
−−(LSe以上、電力系統の電流を精度良く測定する
ためにファラデーセル11のベルデ定数を次式aυの範
囲内にすれば良いことになる。
−−(LSe以上、電力系統の電流を精度良く測定する
ためにファラデーセル11のベルデ定数を次式aυの範
囲内にすれば良いことになる。
1.2X10−’<V、(5,2X10−’ ・−
・・・・−On〔発明の実施例〕 以下、本発明による光方式電流変成器の一実施例につい
て説明する。まず、第1図に示す構成において、半導体
光源2を約800〜900nm範囲にある発光波長のG
、AtA、系のものを用い。
・・・・−On〔発明の実施例〕 以下、本発明による光方式電流変成器の一実施例につい
て説明する。まず、第1図に示す構成において、半導体
光源2を約800〜900nm範囲にある発光波長のG
、AtA、系のものを用い。
かつ、7アラデーセル11として硼珪クラウンガラスで
構成されたものを用いる。
構成されたものを用いる。
前述したベルデ定数は、光源20波長とファラデーセル
11の材質によって定まるもので、前記光源2と7アラ
デーセル11をそれぞれ、約80゜〜900 nmの範
囲にある発光波長のG、AtA。
11の材質によって定まるもので、前記光源2と7アラ
デーセル11をそれぞれ、約80゜〜900 nmの範
囲にある発光波長のG、AtA。
系のもの、および硼珪クラウンガラスのものを用いれば
、前記ベルデ定数を前記00式、すなわち1.2X10
”から5.2X10−6までの範囲内のものとすること
ができる。
、前記ベルデ定数を前記00式、すなわち1.2X10
”から5.2X10−6までの範囲内のものとすること
ができる。
また、他の実施例として、半導体光源2を約1200〜
1300nmの範囲内にある発光波長の1、G、A、P
系のものを用い、かつ、ファラデーセル11として鉛ガ
オスあるいは硼珪クラウンガラスで構成されたものを用
いても、前記ベルデ定数を所望の範囲内とすることがで
きる。
1300nmの範囲内にある発光波長の1、G、A、P
系のものを用い、かつ、ファラデーセル11として鉛ガ
オスあるいは硼珪クラウンガラスで構成されたものを用
いても、前記ベルデ定数を所望の範囲内とすることがで
きる。
以上、説明したことから明らかなようK、本発明によれ
ば、被測定電流が流れる導体とその導体を周回して設置
される磁気光学効果を有する媒体を備えた光方式電流変
成器において、前記磁気光学効果を有する媒体として1
.2 X 10” (rad/AT)から5.2 X
10−’ (rad/AT )のヘルプ定数をもつよう
にしたため、電力系統で要求される小電流から大電流ま
での電流測定を精度良くできる光方式電流変成器を得る
ことができる。
ば、被測定電流が流れる導体とその導体を周回して設置
される磁気光学効果を有する媒体を備えた光方式電流変
成器において、前記磁気光学効果を有する媒体として1
.2 X 10” (rad/AT)から5.2 X
10−’ (rad/AT )のヘルプ定数をもつよう
にしたため、電力系統で要求される小電流から大電流ま
での電流測定を精度良くできる光方式電流変成器を得る
ことができる。
第1図は、従来の光方式電流変成器の一実施例を示す平
面図、第2図は、第1図の部分詳細を示す斜視図、第3
図は1本発明の原理説明図、第4図は、センナの出射光
の時間波形、第5図は、第3図のA部拡大を示すグラフ
である1、lO・・・導体、11・・・磁気光学効果を
有する媒体。
面図、第2図は、第1図の部分詳細を示す斜視図、第3
図は1本発明の原理説明図、第4図は、センナの出射光
の時間波形、第5図は、第3図のA部拡大を示すグラフ
である1、lO・・・導体、11・・・磁気光学効果を
有する媒体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、被測定電流が流れる導体とその導体を周回して設置
される磁気光学効果を有する媒体とを備え、前記媒体を
周回する光の偏光回転角に基づいて前記導体を流れる電
流を検出する光方式電流変成器において、前記磁気光学
効果を有する媒体を1.2×10^−^6(rad/A
T)から5.2×10^−^6(rad/AT)のベル
デ定数をもつ媒体としたことを特徴とする光方式電流変
成器。 2、前記ベルデ定数の範囲をG_aAlA_s系の成分
からなる半導体光源と硼珪クラウンガラスの組合わせと
して実現させた特許請求の範囲第1項記載の光方式電流
変成器。 3、前記ベルデ定数の範囲をI_aG_aA_sP系の
成分からなる半導体光源と硼珪クラウンガラスあるいは
鉛ガラスの組合わせとして実現した特許請求の範囲第1
項記載の光方式電流変成器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60139998A JPS62865A (ja) | 1985-06-26 | 1985-06-26 | 光方式電流変成器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60139998A JPS62865A (ja) | 1985-06-26 | 1985-06-26 | 光方式電流変成器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62865A true JPS62865A (ja) | 1987-01-06 |
Family
ID=15258550
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60139998A Pending JPS62865A (ja) | 1985-06-26 | 1985-06-26 | 光方式電流変成器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62865A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006234104A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-09-07 | Koyo Sangyo Kk | ボール弁 |
CN102422168A (zh) * | 2009-05-21 | 2012-04-18 | Adamant工业株式会社 | 电流测量装置 |
-
1985
- 1985-06-26 JP JP60139998A patent/JPS62865A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006234104A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-09-07 | Koyo Sangyo Kk | ボール弁 |
CN102422168A (zh) * | 2009-05-21 | 2012-04-18 | Adamant工业株式会社 | 电流测量装置 |
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