JPS6285512A - パルス発生回路 - Google Patents
パルス発生回路Info
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- JPS6285512A JPS6285512A JP60226151A JP22615185A JPS6285512A JP S6285512 A JPS6285512 A JP S6285512A JP 60226151 A JP60226151 A JP 60226151A JP 22615185 A JP22615185 A JP 22615185A JP S6285512 A JPS6285512 A JP S6285512A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はパルス発生回路に関する。
第５図は従来のパルス発生回路を示す回路図である。第
５図のパルス発生回路は、パルス発生器１と、出力トラ
ンジスタａ３をもつ電力増幅回路３０と、２個の分割抵
抗４，５と、２個のフィルタコンデンサ６．７と、出力
トランス８と、入力電源９とを有する。パルス発生器１
は所定の周波数をもち、占有率１１５０％の連続パルス
を発生する。出力トランジスタ２はＮＰＮ型トランジス
タであり、出力トランジスタ３は、出力トランジスタ２
と極性が反対で、特性がほぼ等しいＰＮＰ型トランジス
タで６る。出力トランジスタ２のコレクタは入力電源９
の正極に接続され、出力トランジスタ２のエミッタは、
出力トランジスタ３のエミッタに接続点３１で接続され
、出力トランジスタ３のコレクセは入力電源９の負極に
接続され、出力トランジスタ２のペースと出力トランジ
スタ３０ベースとを接続し、この接続点にパルス発生器
１の出力端が接続される。分割抵抗４は一端を入力電源
９の正極に接続され、他端を分割抵抗５の一端に接続点
１９で接続され、分割抵抗５の他端は入力電源９の負極
に接続され、分割抵抗４と１１ぼ同じ抵抗値をもつ。出
力トランス８の一次巻線の両端はおのおの接続点３１お
よび接続点１９に接続される。フィルタコンデンサ６、
フィルタコンデンサ７は、おのおのの分割抵抗４および
分割抵抗５に並列に接続される。
５図のパルス発生回路は、パルス発生器１と、出力トラ
ンジスタａ３をもつ電力増幅回路３０と、２個の分割抵
抗４，５と、２個のフィルタコンデンサ６．７と、出力
トランス８と、入力電源９とを有する。パルス発生器１
は所定の周波数をもち、占有率１１５０％の連続パルス
を発生する。出力トランジスタ２はＮＰＮ型トランジス
タであり、出力トランジスタ３は、出力トランジスタ２
と極性が反対で、特性がほぼ等しいＰＮＰ型トランジス
タで６る。出力トランジスタ２のコレクタは入力電源９
の正極に接続され、出力トランジスタ２のエミッタは、
出力トランジスタ３のエミッタに接続点３１で接続され
、出力トランジスタ３のコレクセは入力電源９の負極に
接続され、出力トランジスタ２のペースと出力トランジ
スタ３０ベースとを接続し、この接続点にパルス発生器
１の出力端が接続される。分割抵抗４は一端を入力電源
９の正極に接続され、他端を分割抵抗５の一端に接続点
１９で接続され、分割抵抗５の他端は入力電源９の負極
に接続され、分割抵抗４と１１ぼ同じ抵抗値をもつ。出
力トランス８の一次巻線の両端はおのおの接続点３１お
よび接続点１９に接続される。フィルタコンデンサ６、
フィルタコンデンサ７は、おのおのの分割抵抗４および
分割抵抗５に並列に接続される。
パルス発生器１からトランジスタ２．３のベースに入力
されたパルスは増幅されて精、ぞ、３１に出力される。
されたパルスは増幅されて精、ぞ、３１に出力される。
出力トランジスタ２の特性と出力トランジスタ３の特性
が等しければ、接続点３１には、占有率５０％で、パル
ス振幅が入力電源電圧Ｅボルトよシ小さく、そのパルス
の半値振幅（平均値）がほぼＥ／２ボルトとなるパルス
を発生する。分割抵抗４と分割抵抗５とは抵抗値が等し
いので、出力トランスの一次巻線には、パルス振幅およ
びパルス幅が互いにほぼ等しい正極性および負極性のパ
ルスが交互に印加され直流電流は流れない。
が等しければ、接続点３１には、占有率５０％で、パル
ス振幅が入力電源電圧Ｅボルトよシ小さく、そのパルス
の半値振幅（平均値）がほぼＥ／２ボルトとなるパルス
を発生する。分割抵抗４と分割抵抗５とは抵抗値が等し
いので、出力トランスの一次巻線には、パルス振幅およ
びパルス幅が互いにほぼ等しい正極性および負極性のパ
ルスが交互に印加され直流電流は流れない。
従って、パルストランス８の一次巻線に印加される前記
正極性のパルスのパルス振幅とパルス幅との積が前記負
極性パルスのパルス振幅とパルス幅との積に等しくなり
、前記−次巻線には等しい振幅とパルス幅とをもつ正、
負の極性をもつパルス電流が交互に流れる。
正極性のパルスのパルス振幅とパルス幅との積が前記負
極性パルスのパルス振幅とパルス幅との積に等しくなり
、前記−次巻線には等しい振幅とパルス幅とをもつ正、
負の極性をもつパルス電流が交互に流れる。
第６図は第５図中の出力トランスの特性図である。第６
図において、横軸は出力トランス８の一次巻線に電流が
流れることにより生ずる磁化力Ｈ２縦軸は磁化力Ｈによ
シ出力トランス８の鉄心内に生ずる磁束密度Ｂを表わす
。原点Ｏにおいては磁化力Ｈが零であり、出力トランス
８の一次巻線の電流がＯである。等しい振幅とパルス幅
とをもつパルス電流が出力トランス８の一次巻線に流れ
、原点Ｏｅ中心に正負相等しい磁化力Ｈ，を発生し、出
力トランス８の鉄心内に正負の最大有効磁束に等しい磁
束十Ｂｌｒ−Ｂｔｔ生じ、出力トランス８の二次巻線に
最大の電圧パルスを得ることが出来る。
図において、横軸は出力トランス８の一次巻線に電流が
流れることにより生ずる磁化力Ｈ２縦軸は磁化力Ｈによ
シ出力トランス８の鉄心内に生ずる磁束密度Ｂを表わす
。原点Ｏにおいては磁化力Ｈが零であり、出力トランス
８の一次巻線の電流がＯである。等しい振幅とパルス幅
とをもつパルス電流が出力トランス８の一次巻線に流れ
、原点Ｏｅ中心に正負相等しい磁化力Ｈ，を発生し、出
力トランス８の鉄心内に正負の最大有効磁束に等しい磁
束十Ｂｌｒ−Ｂｔｔ生じ、出力トランス８の二次巻線に
最大の電圧パルスを得ることが出来る。
上述した第５図のパルス発生回路においては、パルス発
生器１ｔ−取替えて、個個のパルス発生器におけるパル
ス幅のバラツキによって生ずるパルス幅の変化や、パル
ス発生器使用中に起るパルス幅の変動によシ接続点３１
に出力するパルスの占有率が５０チから外れる場合、お
よび出力トランジスタ２．３の特性のバラツキによ〕接
続点３１に発生するパルスの半値振幅がＥ／２ボルトか
ら外れる場合のいずれの場合にも、出力トランス８の一
次巻線に印加されるパルスの振幅とパルス幅との積は正
極性パルスと負極性パルスとで異なシ出力トランス８の
一次巻線にオフセット電流が流れ、第６図に示すように
、出力トランス８の動作バイアス点を移動させる。すな
わち、正（負）側に例えば原点０から原点０１（点０２
）へ移動すると、出力トランス８の鉄心内の磁束が正（
負）領域で磁束Ｂｌから磁束Ｂ２ｆｔ引いた磁束（磁束
−Ｂ１から磁束−８３を引い友磁束）に減少し、鉄心に
よる磁束の飽和によって有効磁束が小さく抑制される。
生器１ｔ−取替えて、個個のパルス発生器におけるパル
ス幅のバラツキによって生ずるパルス幅の変化や、パル
ス発生器使用中に起るパルス幅の変動によシ接続点３１
に出力するパルスの占有率が５０チから外れる場合、お
よび出力トランジスタ２．３の特性のバラツキによ〕接
続点３１に発生するパルスの半値振幅がＥ／２ボルトか
ら外れる場合のいずれの場合にも、出力トランス８の一
次巻線に印加されるパルスの振幅とパルス幅との積は正
極性パルスと負極性パルスとで異なシ出力トランス８の
一次巻線にオフセット電流が流れ、第６図に示すように
、出力トランス８の動作バイアス点を移動させる。すな
わち、正（負）側に例えば原点０から原点０１（点０２
）へ移動すると、出力トランス８の鉄心内の磁束が正（
負）領域で磁束Ｂｌから磁束Ｂ２ｆｔ引いた磁束（磁束
−Ｂ１から磁束−８３を引い友磁束）に減少し、鉄心に
よる磁束の飽和によって有効磁束が小さく抑制される。
従って、磁化力Ｈが正（負）領域で磁化力＋Ｈｏ（磁化
力−Ｈｏ ）以上（以下）になると、励磁電流が増大し
、出力トランス８の消費電力が増大するという問題点が
ある。さらに、磁化力Ｈが正（負）領域で磁化力士Ｈｏ
（Ｈａ）以上（以下）になると、出力トランス８の一次
巻線に大きい電流が流れるため、場合によっては、出力
トランジスタ２．３が破壊するという問題点もある。
力−Ｈｏ ）以上（以下）になると、励磁電流が増大し
、出力トランス８の消費電力が増大するという問題点が
ある。さらに、磁化力Ｈが正（負）領域で磁化力士Ｈｏ
（Ｈａ）以上（以下）になると、出力トランス８の一次
巻線に大きい電流が流れるため、場合によっては、出力
トランジスタ２．３が破壊するという問題点もある。
本発明のパルス発生回路は、所定の周波数の連続した鋸
歯状波電圧を発生する鋸歯状波発生器と、第一の接続点
で互いに直列に接続される第１．第２の分割抵抗よりな
シ、その両端に所定の電圧を印加される第１の分圧回路
と、前記第一の接続点の電圧を閾値として前記鋸歯状波
発生器２値のパルスに変換するコンパレータと、前記２
値のパルスを電力増幅する電力増幅回路と、第二の接続
点で互いに直列に接続される第３．第４の分割抵抗より
なり、その両端に所定の電圧を印加され、前記第二の接
続点の電圧を所定の基準電圧とほぼ等しくする第２の分
圧回路と、前記第３．第４の分割抵抗におのおの並列に
接続される２個のフィルタコンデンサと、前記第二の接
続点の電圧から前記基準電圧を引い比差電圧を増幅し念
前記差電圧に対して所定の位相の出力電圧を前記第一の
接続点に重畳する誤差増幅器と、前記電力増幅回路の出
力端と前記第２の接続点との間に入力側巻線を接続し、
出力側巻線に前記２値のパルスと占有率の等しい２値の
パルスを出力する出力トランスとを具備することを特徴
とするものである。
歯状波電圧を発生する鋸歯状波発生器と、第一の接続点
で互いに直列に接続される第１．第２の分割抵抗よりな
シ、その両端に所定の電圧を印加される第１の分圧回路
と、前記第一の接続点の電圧を閾値として前記鋸歯状波
発生器２値のパルスに変換するコンパレータと、前記２
値のパルスを電力増幅する電力増幅回路と、第二の接続
点で互いに直列に接続される第３．第４の分割抵抗より
なり、その両端に所定の電圧を印加され、前記第二の接
続点の電圧を所定の基準電圧とほぼ等しくする第２の分
圧回路と、前記第３．第４の分割抵抗におのおの並列に
接続される２個のフィルタコンデンサと、前記第二の接
続点の電圧から前記基準電圧を引い比差電圧を増幅し念
前記差電圧に対して所定の位相の出力電圧を前記第一の
接続点に重畳する誤差増幅器と、前記電力増幅回路の出
力端と前記第２の接続点との間に入力側巻線を接続し、
出力側巻線に前記２値のパルスと占有率の等しい２値の
パルスを出力する出力トランスとを具備することを特徴
とするものである。
次に本発明について図面を参照して説明する。
第１図は本発明のパルス発生回路の一実施例を示す回路
図である。第１図のパルス発生回路は、鋸歯状波発生器
１５と、出力トランジスタａ３ｔ−もつ電力増幅回路３
０と、分割抵抗１３．１４と、分割抵抗４，５と、基準
用分割抵抗１７．１８と、フィルタコンデンサ６．７と
、帰還抵抗１２をもつ誤差増幅器１１と、コンパレータ
１６とを有する。
図である。第１図のパルス発生回路は、鋸歯状波発生器
１５と、出力トランジスタａ３ｔ−もつ電力増幅回路３
０と、分割抵抗１３．１４と、分割抵抗４，５と、基準
用分割抵抗１７．１８と、フィルタコンデンサ６．７と
、帰還抵抗１２をもつ誤差増幅器１１と、コンパレータ
１６とを有する。
鋸歯状波発生器１５は所定の周波数の連続した鋸歯状波
電圧を発生する。基準用分割抵抗１７は一端ｔ−Ｅボル
トの電圧を発生する入力電源９の正極に接続され、基準
用分割抵抗１８は一端を基準用分割抵抗１７の他端に接
続点２０にて接続され、他端を入力電源９の負極に接続
され、基準用分割抵抗１７と同じ抵抗値をもつ。分割抵
抗１３は一端を入力電源９の正極に接続され、分割抵抗
１４は一端を分割抵抗１３の他端に接続点２１にて接続
され、他端を入力電源９の負極に接続される。
電圧を発生する。基準用分割抵抗１７は一端ｔ−Ｅボル
トの電圧を発生する入力電源９の正極に接続され、基準
用分割抵抗１８は一端を基準用分割抵抗１７の他端に接
続点２０にて接続され、他端を入力電源９の負極に接続
され、基準用分割抵抗１７と同じ抵抗値をもつ。分割抵
抗１３は一端を入力電源９の正極に接続され、分割抵抗
１４は一端を分割抵抗１３の他端に接続点２１にて接続
され、他端を入力電源９の負極に接続される。
分割抵抗４は一端を入力電源９の正極に接続され、分割
抵抗５は一端を分割抵抗４の他端に接続点１９にて接続
され、他端を入力電源９の負極に接続され、分割抵抗４
は分割抵抗３と同じ抵抗値をもつ。
抵抗５は一端を分割抵抗４の他端に接続点１９にて接続
され、他端を入力電源９の負極に接続され、分割抵抗４
は分割抵抗３と同じ抵抗値をもつ。
フィルタコンデンサ６．７はおのおの分割抵抗４．５と
並列に接続される。誤差増幅器１１は基準電圧入力端に
接続点２０を接続され、誤差検出入力端に接続点１９ｆ
ｔ接続され、出力端を接続点２１に接続される。コンパ
レータ１６は非反転入力端にパルス発生器１５の出力端
を接続され、反転入力端に接続点２１を接続される。
並列に接続される。誤差増幅器１１は基準電圧入力端に
接続点２０を接続され、誤差検出入力端に接続点１９ｆ
ｔ接続され、出力端を接続点２１に接続される。コンパ
レータ１６は非反転入力端にパルス発生器１５の出力端
を接続され、反転入力端に接続点２１を接続される。
次にこのパルス発生回路の動作について説明する。第２
図（ａｌ 、 （ｂ）は第１図のパルス発生回路の動作
を示す波形図であり、縦軸は電圧を表わし、横軸は時間
を表わす。第２図＋ａｌは、鋸歯状波発生器１５から発
生し、コンパレータ１６の非反転入力端に入力される鋸
歯状波電圧２４と、コンパレータ１６の反転入力端に閾
値として入力される直流入力電圧２５との関係を示し、
第２図（ｂ）はコンパレータ１６が出力するパルスの波
形図である。鋸歯状波発生器１５とコンパレータ１６と
で第５図のパルス発生器１と同様な波形をもつパルスを
発生するが、このパルスはコンパレータ１６の反転入力
端（接続点２１）の電圧によって、占有率が変化し得る
ことが、第５図のパルス発生器１から出力されるパルス
と異なっている。誤差増幅器１１は、その誤差検出入力
端１１１と基準電圧入力端１１２との差の電圧を増幅し
て、コンパレータ１６から出力するパルスの占有率全制
御する。第２図（ａ）に示されるように鋸歯状波発生器
１５から尖頭電圧がＶＴボルトの鋸歯状波電圧２４がコ
ノパレータ１６の非反転入力端に送出され、Ｖ７／２ボ
ルトの直流入力電圧２５がコンパレータ１６の反転入力
端に印加されると、コンパレータ１６は、鋸歯状波電圧
２４が電圧ＶＴ／２より大きい時間中のみハイレベルと
なシ、第２図（ｂ）に示すようなパルス幅Ｔｏ１占有率
５０チのパルスを接続点２２に送出する。出力トランジ
スタ２．３からなる電力増幅回路３０は、このパルスを
増幅し、接続点３１には占有率５０チで半値振幅がほぼ
Ｅ／２ボルトのパルスが発生し、分割抵抗４と分割抵抗
５とは抵抗値が等しいので、出力トランス８の一次巻線
には、パルス振幅およびパルス幅が互いにほぼ等しい正
極性および負極性のパルスが交互に印加され、直流成分
であるオフセット電流は流れない。
図（ａｌ 、 （ｂ）は第１図のパルス発生回路の動作
を示す波形図であり、縦軸は電圧を表わし、横軸は時間
を表わす。第２図＋ａｌは、鋸歯状波発生器１５から発
生し、コンパレータ１６の非反転入力端に入力される鋸
歯状波電圧２４と、コンパレータ１６の反転入力端に閾
値として入力される直流入力電圧２５との関係を示し、
第２図（ｂ）はコンパレータ１６が出力するパルスの波
形図である。鋸歯状波発生器１５とコンパレータ１６と
で第５図のパルス発生器１と同様な波形をもつパルスを
発生するが、このパルスはコンパレータ１６の反転入力
端（接続点２１）の電圧によって、占有率が変化し得る
ことが、第５図のパルス発生器１から出力されるパルス
と異なっている。誤差増幅器１１は、その誤差検出入力
端１１１と基準電圧入力端１１２との差の電圧を増幅し
て、コンパレータ１６から出力するパルスの占有率全制
御する。第２図（ａ）に示されるように鋸歯状波発生器
１５から尖頭電圧がＶＴボルトの鋸歯状波電圧２４がコ
ノパレータ１６の非反転入力端に送出され、Ｖ７／２ボ
ルトの直流入力電圧２５がコンパレータ１６の反転入力
端に印加されると、コンパレータ１６は、鋸歯状波電圧
２４が電圧ＶＴ／２より大きい時間中のみハイレベルと
なシ、第２図（ｂ）に示すようなパルス幅Ｔｏ１占有率
５０チのパルスを接続点２２に送出する。出力トランジ
スタ２．３からなる電力増幅回路３０は、このパルスを
増幅し、接続点３１には占有率５０チで半値振幅がほぼ
Ｅ／２ボルトのパルスが発生し、分割抵抗４と分割抵抗
５とは抵抗値が等しいので、出力トランス８の一次巻線
には、パルス振幅およびパルス幅が互いにほぼ等しい正
極性および負極性のパルスが交互に印加され、直流成分
であるオフセット電流は流れない。
従って、パルストランス８の一次巻線には１等しい振幅
とパルス幅とをもつパルス電流が流れ、第６図に示す出
力トランス８の特性図において、原点Ｏｔ−中心に正負
相等しい磁化力Ｈｏｔ発生し、出力トランス８の鉄心内
に正負の最大有効磁束に等しい磁束＋Ｂｘ、Ｂ１ｔ−生
じ、出力トランス８の二次巻線に最大の電圧パルスを得
ることが出来る。
とパルス幅とをもつパルス電流が流れ、第６図に示す出
力トランス８の特性図において、原点Ｏｔ−中心に正負
相等しい磁化力Ｈｏｔ発生し、出力トランス８の鉄心内
に正負の最大有効磁束に等しい磁束＋Ｂｘ、Ｂ１ｔ−生
じ、出力トランス８の二次巻線に最大の電圧パルスを得
ることが出来る。
次に第１図のパルス発生回路における誤差増幅器１１の
役割りについて説明する。誤差増幅器１１の誤差検出入
力端１１１ｔ−接続点１９から切離してＥ／２ボルトに
クランプし、鋸歯状波発生器１５から、第２図（ａｌの
鋸歯状波電圧２４の尖頭電圧■Ｔボルトより大きい尖頭
電圧ｖＴ′ボルトの、第３図＋ａｌに示すような鋸歯状
波電圧２４が入力されると仮定する。この場合、コンパ
レータ１６の反転入力端には、第３図（ａｌに示すよう
に、正常時と同様にＶＴ／２ボルトの直流電圧２５が印
加され、接続点２２には夫値振幅がＥ／２ボルトで占有
率が５０チ以上のパルスを発生する。このパルスが増幅
回路３０で増幅され、接続点３１には、第３図（ｂ）に
示すような半値振幅２６がＥ／２ボルトで占有率が５０
チ以上のパルスが発生する。このパルスは占有率が５０
チ以上であるので、パルスの平均直流電圧２７はＥ／２
ボルトよりも大きくなる。
役割りについて説明する。誤差増幅器１１の誤差検出入
力端１１１ｔ−接続点１９から切離してＥ／２ボルトに
クランプし、鋸歯状波発生器１５から、第２図（ａｌの
鋸歯状波電圧２４の尖頭電圧■Ｔボルトより大きい尖頭
電圧ｖＴ′ボルトの、第３図＋ａｌに示すような鋸歯状
波電圧２４が入力されると仮定する。この場合、コンパ
レータ１６の反転入力端には、第３図（ａｌに示すよう
に、正常時と同様にＶＴ／２ボルトの直流電圧２５が印
加され、接続点２２には夫値振幅がＥ／２ボルトで占有
率が５０チ以上のパルスを発生する。このパルスが増幅
回路３０で増幅され、接続点３１には、第３図（ｂ）に
示すような半値振幅２６がＥ／２ボルトで占有率が５０
チ以上のパルスが発生する。このパルスは占有率が５０
チ以上であるので、パルスの平均直流電圧２７はＥ／２
ボルトよりも大きくなる。
従って、−次巻線にはオフセット電流１．が流れ、接続
点１９の電圧はＥ／２ボルトよシΔ■ボルトだけ大きく
なる。このオフセット電流１ｏは出力トランス８の動作
バイアス点を第６図に示すようにＯからＯｌへ移動させ
、鉄心内の磁束が正領域で、例えば磁束Ｂｌから磁束Ｂ
２を引い友磁束に減少し、鉄心による磁束の飽和によっ
て有効磁束が小さく抑制される。こ＼で第１図に示すよ
うに、誤差増幅器１１の誤差検出入力端１１１のクラン
プをはずし、これを接続点１９に接続すると、基準用抵
抗１７と基準用抵抗１８とは抵抗値が等しいのでパルス
トランス８の一次巻線に流れるオフセット電流によシ生
ずる接続点１９の電圧の増加分ΔＶが誤差増幅器１１に
入力され、コンパレータ１６の反転入力端の直流入力電
圧２５はＶＴ／２ボルトよシ高くなる。従ってコンパレ
ータ１６が接続点２２に送出するパルスの占有率は減少
し、これが電力増幅回路３０で増幅され、接続点３１に
発生するパルスの占有率も減少する。この直流入力電圧
２５は、誤差増幅器１１−コンパレータ１６−電力増幅
回路３０のフィードバックルーズにより誤差増幅器１１
の入力電圧とバランスし、Ｖ７ ’ ／ ２ボルトに近
すき接続点３１には、占有率が５０％に近く、パルスの
平均直流電圧がＥ／２ボルトに近いパルスが発生する。
点１９の電圧はＥ／２ボルトよシΔ■ボルトだけ大きく
なる。このオフセット電流１ｏは出力トランス８の動作
バイアス点を第６図に示すようにＯからＯｌへ移動させ
、鉄心内の磁束が正領域で、例えば磁束Ｂｌから磁束Ｂ
２を引い友磁束に減少し、鉄心による磁束の飽和によっ
て有効磁束が小さく抑制される。こ＼で第１図に示すよ
うに、誤差増幅器１１の誤差検出入力端１１１のクラン
プをはずし、これを接続点１９に接続すると、基準用抵
抗１７と基準用抵抗１８とは抵抗値が等しいのでパルス
トランス８の一次巻線に流れるオフセット電流によシ生
ずる接続点１９の電圧の増加分ΔＶが誤差増幅器１１に
入力され、コンパレータ１６の反転入力端の直流入力電
圧２５はＶＴ／２ボルトよシ高くなる。従ってコンパレ
ータ１６が接続点２２に送出するパルスの占有率は減少
し、これが電力増幅回路３０で増幅され、接続点３１に
発生するパルスの占有率も減少する。この直流入力電圧
２５は、誤差増幅器１１−コンパレータ１６−電力増幅
回路３０のフィードバックルーズにより誤差増幅器１１
の入力電圧とバランスし、Ｖ７ ’ ／ ２ボルトに近
すき接続点３１には、占有率が５０％に近く、パルスの
平均直流電圧がＥ／２ボルトに近いパルスが発生する。
この直流電圧２５を生ずるバイアス電流は、出力トラン
ス８の一次巻線を流れる励磁電流の振幅と比較して小さ
く、実質的には、第６図に示すような磁化力Ｈのバイア
ス点の移動によシ、有効磁束が小さく抑制されることは
なく、出力トランス８の消費電力は増大しない。
ス８の一次巻線を流れる励磁電流の振幅と比較して小さ
く、実質的には、第６図に示すような磁化力Ｈのバイア
ス点の移動によシ、有効磁束が小さく抑制されることは
なく、出力トランス８の消費電力は増大しない。
次に第１図のパルス発生回路において誤差増幅器１１の
誤差検出入力端１１１ ｔ−接続点１９から切離してＥ
／２ポルトにクランプし、コンパレータ１６から接続点
２２には、正常時と同様にパルスの半値振幅がＥ／２ボ
ルトで占有率が５０％のパルスを発生し、出力トランジ
スタ２．３の特性の変化により接続点３１にパルスの半
値振幅がＥ／２ホルトより大きく、占有率が５０％のパ
ルスが発生すると仮定する。この状態では、接続点３１
に発生するパルスの平均直流電圧２７はＥ／２ボルトよ
り大きくなる。従って、出力トランス８の一次巻線には
オフセット電流工◎が流れ、接続点１９の電圧はＥ／２
ボルトよりΔＶボルト大きくなる。
誤差検出入力端１１１ ｔ−接続点１９から切離してＥ
／２ポルトにクランプし、コンパレータ１６から接続点
２２には、正常時と同様にパルスの半値振幅がＥ／２ボ
ルトで占有率が５０％のパルスを発生し、出力トランジ
スタ２．３の特性の変化により接続点３１にパルスの半
値振幅がＥ／２ホルトより大きく、占有率が５０％のパ
ルスが発生すると仮定する。この状態では、接続点３１
に発生するパルスの平均直流電圧２７はＥ／２ボルトよ
り大きくなる。従って、出力トランス８の一次巻線には
オフセット電流工◎が流れ、接続点１９の電圧はＥ／２
ボルトよりΔＶボルト大きくなる。
このオフセット電流ＩＯは出力トランス８の動作バイア
ス点を第６図に示すように、ＯからＯｌへ移動させ、鉄
心内の磁束が正領域で、例えば磁束Ｂｌから磁束Ｂ２を
引いた磁束に減少し、鉄心による磁束の飽和によって有
効磁束が小さく抑制される。こ＼で第１図に示すように
、誤差増幅器１１の誤差検出入力端１１１のクランプを
はずし、これを接続点１９に接続すると、基準用抵抗１
７と基準用抵抗１８とは抵抗値が等しいのでパルストラ
ンス８の一次巻線に流れるオフセット電流にょシ生ずる
接続点１９の電圧の増加分ΔＶが誤差増幅器１１に入力
され、コンパレータ１６の反転入力端の直流入力電圧２
５はＶＴ ／ ２ボルトよυ高くナル。従ってコンパレ
ータ１６が接続点２２に送出するパルスの占有率は減少
し、これが電力増幅回路３０で増幅され、接続点３１に
発生するパルスの占有率も減少する。この直流入力電圧
２５は、誤差増幅器１１−コンパレータ１６−電力増幅
回路３０のフィードバックルーズにより誤差増幅器１１
の入力電圧とバランスしｓ Ｖで７２ボルトより高い■
３ ポルトとなり、接続点３１には、占有率が５０チ以
下でパルスの平均直流電圧がＥ／２ボルトに近いパルス
が発生する。この直流電圧２５を生ずるバイアス電流は
、出力トランス８の一次巻線を流れる励磁電流の振幅と
比較して小さく、実質的には、第６図に示すような磁化
力Ｈのバイアス点の移動により、有効磁束が小さく抑制
されることはなく、出力トランス８の消費電力は増大し
ない。
ス点を第６図に示すように、ＯからＯｌへ移動させ、鉄
心内の磁束が正領域で、例えば磁束Ｂｌから磁束Ｂ２を
引いた磁束に減少し、鉄心による磁束の飽和によって有
効磁束が小さく抑制される。こ＼で第１図に示すように
、誤差増幅器１１の誤差検出入力端１１１のクランプを
はずし、これを接続点１９に接続すると、基準用抵抗１
７と基準用抵抗１８とは抵抗値が等しいのでパルストラ
ンス８の一次巻線に流れるオフセット電流にょシ生ずる
接続点１９の電圧の増加分ΔＶが誤差増幅器１１に入力
され、コンパレータ１６の反転入力端の直流入力電圧２
５はＶＴ ／ ２ボルトよυ高くナル。従ってコンパレ
ータ１６が接続点２２に送出するパルスの占有率は減少
し、これが電力増幅回路３０で増幅され、接続点３１に
発生するパルスの占有率も減少する。この直流入力電圧
２５は、誤差増幅器１１−コンパレータ１６−電力増幅
回路３０のフィードバックルーズにより誤差増幅器１１
の入力電圧とバランスしｓ Ｖで７２ボルトより高い■
３ ポルトとなり、接続点３１には、占有率が５０チ以
下でパルスの平均直流電圧がＥ／２ボルトに近いパルス
が発生する。この直流電圧２５を生ずるバイアス電流は
、出力トランス８の一次巻線を流れる励磁電流の振幅と
比較して小さく、実質的には、第６図に示すような磁化
力Ｈのバイアス点の移動により、有効磁束が小さく抑制
されることはなく、出力トランス８の消費電力は増大し
ない。
以上のように、第１図のパルス発生回路は、誤差増幅器
１１−コンパレータ１６−電力増幅回路３０のフィード
バックルーズ全形成することにより回路素子の特性のバ
ラツキや変動に拘らず、出力トランス８によるオフセッ
ト電流を実質的になくシ、オフセット電流によるバイア
ス点移動を発生せず、トランス８の有効最大磁束を使用
できるので、低損失で高効率であり、出力トランジスタ
２．３ヲ破壊することも防ぐことが出来る。
１１−コンパレータ１６−電力増幅回路３０のフィード
バックルーズ全形成することにより回路素子の特性のバ
ラツキや変動に拘らず、出力トランス８によるオフセッ
ト電流を実質的になくシ、オフセット電流によるバイア
ス点移動を発生せず、トランス８の有効最大磁束を使用
できるので、低損失で高効率であり、出力トランジスタ
２．３ヲ破壊することも防ぐことが出来る。
以上説明し几ように本発明は正負パルス幅を各種変動要
因に対して常にバランスさせるように制御することによ
り、低損失で出力トランジスタの破壊することもないパ
ルス発生回路を提供するという効果がある。
因に対して常にバランスさせるように制御することによ
り、低損失で出力トランジスタの破壊することもないパ
ルス発生回路を提供するという効果がある。
第１図は本発明のパルス発生回路の一実施例を示す回路
図、第２図（ａｌ 、 （ｂ）、第３ Ｅｔａ） 、
Ｃｂ） 、 Ｉｃ）、および第４図（ａｌ 、 （ｂ）
、 （ｃ）は第１図のパルス発生回路の動作を示す波
形図、第５図は従来のパルス発生回路を示す回路図、第
６図は第５図中の出力トランスのＢ−Ｈカーブと動作ポ
イントとの関係を示す特性図である。 １・・・・・・パルス発生器、２．３・・・・・・出力
トランジスタ、４，５，１３．１４・・・・・・分割抵
抗、６，７・・・・・・フィルタコンデンサ、８・・・
・・・出力トランス、９・・・・・・入力電源、１１・
・・・・・誤差増幅器、１２・・・・・・帰還抵抗、１
５・・・・・・鋸歯状波発生器、１６・・・・・・コン
パレータ、１７．１８・・・・・・基準用分割抵抗、３
０・・・・・・電力増幅回路。 代理人 弁理士 内 原 晋− ２，３−−−−一 出力トランジスタ４、！、 ／３
．／４−一 づラド１「すｉ氏４Ｌｇ、７−−−−−
フイルタコシテ゛シサ８−−−−−−一 出７’
７）ランスヲーーーー〜−一 λ力電５厘 １１−−−−−−一 誤差贈ｆｉｔ器１６−−−−−
−− コンツマレータｒｔｚ −−−−−一 基準電
Ｌ％ｈ端第２図 第３図 電 第４図 第５図 第６図
図、第２図（ａｌ 、 （ｂ）、第３ Ｅｔａ） 、
Ｃｂ） 、 Ｉｃ）、および第４図（ａｌ 、 （ｂ）
、 （ｃ）は第１図のパルス発生回路の動作を示す波
形図、第５図は従来のパルス発生回路を示す回路図、第
６図は第５図中の出力トランスのＢ−Ｈカーブと動作ポ
イントとの関係を示す特性図である。 １・・・・・・パルス発生器、２．３・・・・・・出力
トランジスタ、４，５，１３．１４・・・・・・分割抵
抗、６，７・・・・・・フィルタコンデンサ、８・・・
・・・出力トランス、９・・・・・・入力電源、１１・
・・・・・誤差増幅器、１２・・・・・・帰還抵抗、１
５・・・・・・鋸歯状波発生器、１６・・・・・・コン
パレータ、１７．１８・・・・・・基準用分割抵抗、３
０・・・・・・電力増幅回路。 代理人 弁理士 内 原 晋− ２，３−−−−一 出力トランジスタ４、！、 ／３
．／４−一 づラド１「すｉ氏４Ｌｇ、７−−−−−
フイルタコシテ゛シサ８−−−−−−一 出７’
７）ランスヲーーーー〜−一 λ力電５厘 １１−−−−−−一 誤差贈ｆｉｔ器１６−−−−−
−− コンツマレータｒｔｚ −−−−−一 基準電
Ｌ％ｈ端第２図 第３図 電 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- 所定の周波数の連続した鋸歯状波電圧を発生する鋸歯状
波発生器と、第一の接続点で互いに直列に接続される第
１、第２の分割抵抗よりなり、その両端に所定の電圧を
印加される第１の分圧回路と、前記第一の接続点の電圧
を閾値として前記鋸歯状波電圧を２値のパルスに変換す
るコンパレータと、前記２値のパルスを電力増幅する電
力増幅回路と、第二の接続点で互いに直列に接続される
第３、第４の分割抵抗よりなり、その両端に所定の電圧
を印加され、前記第二の接続点の電圧を所定の基準電圧
とほぼ等しくする第２の分圧回路と、前記第３、第４の
分割抵抗におのおの並列に接続される２個のフィルタコ
ンデンサと、前記第二の接続点の電圧から前記基準電圧
を引いた差電圧を増幅した前記差電圧に対して所定の位
相の出力電圧を前記第一の接続点に重畳する誤差増幅器
と、前記電力増幅回路の出力端と前記第２の接続点との
間に入力側巻線を接続し、出力側巻線に前記２値のパル
スと占有率の等しい２値のパルスを出力する出力トラン
スとを具備することを特徴とするパルス発生回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60226151A JPS6285512A (ja) | 1985-10-09 | 1985-10-09 | パルス発生回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60226151A JPS6285512A (ja) | 1985-10-09 | 1985-10-09 | パルス発生回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6285512A true JPS6285512A (ja) | 1987-04-20 |
Family
ID=16840657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60226151A Pending JPS6285512A (ja) | 1985-10-09 | 1985-10-09 | パルス発生回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6285512A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102291104A (zh) * | 2011-06-09 | 2011-12-21 | 电子科技大学 | 一种大功率脉冲电流/电压产生电路 |
-
1985
- 1985-10-09 JP JP60226151A patent/JPS6285512A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102291104A (zh) * | 2011-06-09 | 2011-12-21 | 电子科技大学 | 一种大功率脉冲电流/电压产生电路 |
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