JPS6281330A - 炭化水素の熱分解方法 - Google Patents
炭化水素の熱分解方法Info
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- JPS6281330A JPS6281330A JP21912585A JP21912585A JPS6281330A JP S6281330 A JPS6281330 A JP S6281330A JP 21912585 A JP21912585 A JP 21912585A JP 21912585 A JP21912585 A JP 21912585A JP S6281330 A JPS6281330 A JP S6281330A
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- Japan
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- hydrocarbon
- reaction
- temperature
- naphtha
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
この発明は炭化水素の熱分解方法に係り、特に。
オレフィン炭化水素の製造に好適な炭化水素の熱分解方
法に関するものである。
法に関するものである。
エチレンやプロピレン等のオレフィン炭化水素を製造す
る場合の原料炭化水素としては、エタン。
る場合の原料炭化水素としては、エタン。
プロパン、ブタン等の炭化水素ガスから、ナフサ。
Ｎ Ｇ Ｌ （ＮＡＴＵＲＡＬ ＧＡＳ ＬＩＱＵＩＤ
の略、天然ガソリン）。
の略、天然ガソリン）。
灯油、軽油等の液体炭化水素まで種々ある。
これらの天然ガスや石炭から誘導される原料の殆ど全部
を輸入している日本としては、原料の供給事情および価
格事情に対応して、安価に入手できる原料によってオレ
フィン炭化水素を製造する必要がある。
を輸入している日本としては、原料の供給事情および価
格事情に対応して、安価に入手できる原料によってオレ
フィン炭化水素を製造する必要がある。
現在２日本の殆ど全部のエチレンセンターではナフサを
オレフィン炭化水素の主な原料としており、ナフサ以外
の炭化水素を原料とするよう〃に料の多様化が要望され
ている。しかし、熱分解炉としては、ナフサが原料であ
るときはナフサ専用熱分解炉を、また、エタンが原料で
あるときはエタン専用熱分解炉（但し小規模）を、夫々
使用している。また、ナフサ以外の原料の使用に対して
は。
オレフィン炭化水素の主な原料としており、ナフサ以外
の炭化水素を原料とするよう〃に料の多様化が要望され
ている。しかし、熱分解炉としては、ナフサが原料であ
るときはナフサ専用熱分解炉を、また、エタンが原料で
あるときはエタン専用熱分解炉（但し小規模）を、夫々
使用している。また、ナフサ以外の原料の使用に対して
は。
ナフサにエタンやプロパン等を混入して熱分解するいわ
ゆるＣ０ＣＲＡＣＫＩＮＧを行ったり、または、ナフサ
の斌の例えば１０％をＮＧＬや灯油および軽油等で代替
えしたりしているが、あくまで。
ゆるＣ０ＣＲＡＣＫＩＮＧを行ったり、または、ナフサ
の斌の例えば１０％をＮＧＬや灯油および軽油等で代替
えしたりしているが、あくまで。
ナフサ熱分解炉の特質を失わない範囲内での代替原料の
使用にとどまっている。
使用にとどまっている。
この環１１目よ、エタン等の軽質炭化水素ガスの熱分解
特性と、ナフサ等の液体炭化水素の熱分解特性とが、著
しく異なるためである。第４図（イ）はナフサを熱分解
する場合の反応温度と反応管内滞留時間との関係を示す
図、第４図（ロ）はエタンを熱分解する場合の反応温度
と反応管内滞留時間との関係を示す図である。すなわち
、エタンを熱分解する場合は、エタンは反応速度が遅い
ので。
特性と、ナフサ等の液体炭化水素の熱分解特性とが、著
しく異なるためである。第４図（イ）はナフサを熱分解
する場合の反応温度と反応管内滞留時間との関係を示す
図、第４図（ロ）はエタンを熱分解する場合の反応温度
と反応管内滞留時間との関係を示す図である。すなわち
、エタンを熱分解する場合は、エタンは反応速度が遅い
ので。
第４図（ロ）に示すように、高温下で充分な滞留時間を
確保する必要があり、一般的には２反応管出口における
分解ガス温度は８３０〜８７０℃、Ｗｌｌ待時間０．４
〜０．８秒である。一方、ナフサを熱分解する場合は、
ナフサは反応速度が速いので、特にハイジビアリティ分
解（高温度苛酷分解）では生成したオレフィン炭化水素
の過分解を防ぐため、第４図（イ）に示すように、高温
下での滞留時間を極力短くする必要があり、一般的には
９反応管出口における分解ガス温度は８００〜９００℃
、滞留時間は０．０５〜０．４秒である。
確保する必要があり、一般的には２反応管出口における
分解ガス温度は８３０〜８７０℃、Ｗｌｌ待時間０．４
〜０．８秒である。一方、ナフサを熱分解する場合は、
ナフサは反応速度が速いので、特にハイジビアリティ分
解（高温度苛酷分解）では生成したオレフィン炭化水素
の過分解を防ぐため、第４図（イ）に示すように、高温
下での滞留時間を極力短くする必要があり、一般的には
９反応管出口における分解ガス温度は８００〜９００℃
、滞留時間は０．０５〜０．４秒である。
このように、エタンの熱分解特性とナフサの熱分解特性
とが異なるので、ナフサ熱分解炉においてエタンを原料
として熱分解する場合には、滞留時間が短いので、エタ
ンの供給量を減少しないと。
とが異なるので、ナフサ熱分解炉においてエタンを原料
として熱分解する場合には、滞留時間が短いので、エタ
ンの供給量を減少しないと。
反応に必要な熱を得ることができない。また、エタン熱
分解炉においてナフサを原料として熱分解する場合には
、滞留時間が長すぎるので、生成したオレフィン炭化水
素が過分解をおこし、オレフィン炭化水素の得率が低下
してしまう。すなわち。
分解炉においてナフサを原料として熱分解する場合には
、滞留時間が長すぎるので、生成したオレフィン炭化水
素が過分解をおこし、オレフィン炭化水素の得率が低下
してしまう。すなわち。
どちらの場合も、オレフィン炭化水素の生産景が大幅に
減少する。
減少する。
第３図は従来の炭化水素の熱分解炉の概略構造および燃
焼制御系統を示す図、第５図（イ）はナフサを熱分解す
る場合の従来の反応管の形状の一例を示す図、第５図（
ロ）はエタンを熱分解する場合の従来の反応管の形状の
一例を示す図である。
焼制御系統を示す図、第５図（イ）はナフサを熱分解す
る場合の従来の反応管の形状の一例を示す図、第５図（
ロ）はエタンを熱分解する場合の従来の反応管の形状の
一例を示す図である。
第３図において、熱分解炉の燃焼室１内には対流部コイ
ル３および反応管４が連続して配設してあり、燃焼室１
外において反応管４の出口９を急冷熱交換器５に接続し
ている。そして、燃焼室１には油バーナ２ａおよびガス
バーナ２ｂが取り付けである。油バーナ２ａには調節弁
７ａを介して燃料油管６ａから燃料油が供給され、圧力
調節器ｐｃカ油／＜−す２ａの燃料油入口圧力によって
調節弁７ａを調節するようになっている。また、ガスバ
ーナ２ｂには調節弁７ｂを介して燃料ガス管６ｂから燃
料ガスが供給され、温度調節器ＴＣが反応管４の出口９
におけるオレフィン炭化水素の温度によって調節弁７ｂ
を調節するようになっている。
ル３および反応管４が連続して配設してあり、燃焼室１
外において反応管４の出口９を急冷熱交換器５に接続し
ている。そして、燃焼室１には油バーナ２ａおよびガス
バーナ２ｂが取り付けである。油バーナ２ａには調節弁
７ａを介して燃料油管６ａから燃料油が供給され、圧力
調節器ｐｃカ油／＜−す２ａの燃料油入口圧力によって
調節弁７ａを調節するようになっている。また、ガスバ
ーナ２ｂには調節弁７ｂを介して燃料ガス管６ｂから燃
料ガスが供給され、温度調節器ＴＣが反応管４の出口９
におけるオレフィン炭化水素の温度によって調節弁７ｂ
を調節するようになっている。
このように構成しであるので、原料炭化水素の入口８か
ら供給されるナフサまたはエタン等の原料は、まず、対
流部コイル３内を通流する間に。
ら供給されるナフサまたはエタン等の原料は、まず、対
流部コイル３内を通流する間に。
油バーナ２ａおよびガスバーナ２ｂの燃焼ガスによって
予熱される。そして２反応管４内を通流する間に反応温
度にまで加熱されて熱分解され、急冷熱交換器５内にお
いて反応停止温度にまで冷却されて、急冷熱交換器５の
出口ｌＯから図示しない後続の設備に送られる。
予熱される。そして２反応管４内を通流する間に反応温
度にまで加熱されて熱分解され、急冷熱交換器５内にお
いて反応停止温度にまで冷却されて、急冷熱交換器５の
出口ｌＯから図示しない後続の設備に送られる。
この場合、既に説明したように、エタンの熱分解特性と
ナフサの熱分解特性とが異なるので、同一長さ、同一直
径、同一形状の反応管４を用いることができず、ナフサ
の場合は例えば第５図（イ）に示すような形状の短滞留
時間タイプの反応管４を、また、エタンの場合は例えば
第５図（ロ）に示すような形状の長滞留時間タイプの反
応管４を。
ナフサの熱分解特性とが異なるので、同一長さ、同一直
径、同一形状の反応管４を用いることができず、ナフサ
の場合は例えば第５図（イ）に示すような形状の短滞留
時間タイプの反応管４を、また、エタンの場合は例えば
第５図（ロ）に示すような形状の長滞留時間タイプの反
応管４を。
夫々使用するようにしないと、エタンまたはナフサを最
適に熱分解することができない。
適に熱分解することができない。
また、燃料については９石油の精製分解で得られる分解
ガス中のエタン、プロパン、ブタン等を従来は熱分解炉
の燃料として使用していたが、最近は熱分解炉の原料と
して使用し、他の安価な製品価値の低い油や石油精製分
解油を燃料ガスの一部代替燃料として使用するようにな
ってきた。しかし、熱分解炉の燃焼室１は一つであるの
で、浦バーナ２ａの火炎の輝、炎輻射によって燃焼室１
内の反応管４の高温部が過熱される。そのため１反応管
４の形状が変形したりまたは材質が劣化したりして寿命
が短くなるので、油バーナ２ａを反応管４の高温部に配
置することができないとともに。
ガス中のエタン、プロパン、ブタン等を従来は熱分解炉
の燃料として使用していたが、最近は熱分解炉の原料と
して使用し、他の安価な製品価値の低い油や石油精製分
解油を燃料ガスの一部代替燃料として使用するようにな
ってきた。しかし、熱分解炉の燃焼室１は一つであるの
で、浦バーナ２ａの火炎の輝、炎輻射によって燃焼室１
内の反応管４の高温部が過熱される。そのため１反応管
４の形状が変形したりまたは材質が劣化したりして寿命
が短くなるので、油バーナ２ａを反応管４の高温部に配
置することができないとともに。
油バーナ２ａの燃焼量を増加することが制限される。特
に、ガスタービンの排ガスの廃熱を利用するコンバイン
ドサイクルシステムを熱分解炉に適用したり、その上、
熱分解炉の原料および燃料を多様化したりすると、緻密
な温度管理が要求されるが、そのための制御が極めて困
難である。
に、ガスタービンの排ガスの廃熱を利用するコンバイン
ドサイクルシステムを熱分解炉に適用したり、その上、
熱分解炉の原料および燃料を多様化したりすると、緻密
な温度管理が要求されるが、そのための制御が極めて困
難である。
この発明は、熱分解特性が異なる原料炭化水素に対して
、夫々の最適熱分解条件を与えることができる炭化水素
の熱分解方法を提供することを目的とするものである。
、夫々の最適熱分解条件を与えることができる炭化水素
の熱分解方法を提供することを目的とするものである。
この発明は、熱分解炉の燃焼室を２個の小燃焼室に分割
し、２個の小燃焼室を連通ずる反応管を配設する。そし
て、原料炭化水素の熱分解特性に合わせて、２個の小燃
焼室の燃料の燃焼量を夫々調節することを特徴とするも
のである。
し、２個の小燃焼室を連通ずる反応管を配設する。そし
て、原料炭化水素の熱分解特性に合わせて、２個の小燃
焼室の燃料の燃焼量を夫々調節することを特徴とするも
のである。
この発明に係る実施例を図に基づいて説明する。
第１図はこの発明の炭化水素の熱分解方法の実施例を示
す図、第２図は炭化水素ガス例えばエタンの熱分解特性
および液体炭化水素例えばナフサの熱分解特性に合わせ
て９反応管の各セクションごとに温度を制御する状況を
示す図であって、既に説明した第３図における部分と同
一の部分には同一番号を用いている。
す図、第２図は炭化水素ガス例えばエタンの熱分解特性
および液体炭化水素例えばナフサの熱分解特性に合わせ
て９反応管の各セクションごとに温度を制御する状況を
示す図であって、既に説明した第３図における部分と同
一の部分には同一番号を用いている。
第１図において、炭化水素の熱分解炉の燃焼室は小燃焼
室１ａと小燃焼室１ｂとに２分割しである。
室１ａと小燃焼室１ｂとに２分割しである。
そして、小燃焼室１ａの燃焼ガスと小燃焼室１ｂの
゛燃焼ガスとの共通通路部分１２に対流部コイル３
および反応管４ｂが、また、小燃焼室１ａに反応管４ａ
が、さらに、小燃焼室１ｂに反応管４ｃが、夫々配設し
である。対流部コイル３１反応管４ａ。
゛燃焼ガスとの共通通路部分１２に対流部コイル３
および反応管４ｂが、また、小燃焼室１ａに反応管４ａ
が、さらに、小燃焼室１ｂに反応管４ｃが、夫々配設し
である。対流部コイル３１反応管４ａ。
４ｂ、４ｃは直列に接続してあり１反応管４ｃの出口９
が急冷熱交換器５に接続しである。
が急冷熱交換器５に接続しである。
小燃焼室１ａには油バーナ２ａが、また、小燃焼室１ｂ
にはガスバーナ２ｂが、夫々取り付けである。
にはガスバーナ２ｂが、夫々取り付けである。
油バーナ２ａには調節弁７ａを介して燃料油管６ａから
燃料油が供給され、温度調節器ＴＣＩが反応管４ｃの入
口１１における原料炭化水素またはオレフィン炭化水素
の温度によって調節弁７ａを調節するようになっている
。また、ガスバーナ２ｂには調節弁７ｂを介して燃料ガ
ス管６ｂから燃料ガスが供給され、温度調節器ＴＣ２が
反応管４ｃの出口９におけるオレフィン炭化水素の温度
によって調節弁７ｂを調節するようになっている。
燃料油が供給され、温度調節器ＴＣＩが反応管４ｃの入
口１１における原料炭化水素またはオレフィン炭化水素
の温度によって調節弁７ａを調節するようになっている
。また、ガスバーナ２ｂには調節弁７ｂを介して燃料ガ
ス管６ｂから燃料ガスが供給され、温度調節器ＴＣ２が
反応管４ｃの出口９におけるオレフィン炭化水素の温度
によって調節弁７ｂを調節するようになっている。
このように構成した炭化水素の熱分解炉において、ｙＫ
料入口８から供給されるエタンまたはナフサ等の原料炭
化水素は、まず、共通通路部分１２に配設しである対流
部コイル３内を通流する間に。
料入口８から供給されるエタンまたはナフサ等の原料炭
化水素は、まず、共通通路部分１２に配設しである対流
部コイル３内を通流する間に。
油バーナ２ａおよびガスバーナ２ｂの燃焼ガスによって
予熱される。そして、小燃焼室１ａ内に配設しである反
応管４ａ内、共通通路部分１２に配設しである反応管４
ｂ内、小燃焼室１ｂ内に配設しである反応管４ｃ内を順
次通流する間に１反応温度にまで加熱されて熱分解され
、急冷熱交換器５内において反応停止温度にまで冷却さ
れて、急冷熱交換器５の出口ｌＯから図示しない後続の
設備に送られる。
予熱される。そして、小燃焼室１ａ内に配設しである反
応管４ａ内、共通通路部分１２に配設しである反応管４
ｂ内、小燃焼室１ｂ内に配設しである反応管４ｃ内を順
次通流する間に１反応温度にまで加熱されて熱分解され
、急冷熱交換器５内において反応停止温度にまで冷却さ
れて、急冷熱交換器５の出口ｌＯから図示しない後続の
設備に送られる。
この場合、既に説明したように、エタンの熱分解特性と
ナフサの熱分解特性とが異なるので、油バーナ２ａおよ
びガスバーナ２ｂの燃焼量を調節することによって２反
応管４ａ、４ｂ、４ｃ内を順次通流するエタンまたはナ
フサの温度を制御する。
ナフサの熱分解特性とが異なるので、油バーナ２ａおよ
びガスバーナ２ｂの燃焼量を調節することによって２反
応管４ａ、４ｂ、４ｃ内を順次通流するエタンまたはナ
フサの温度を制御する。
すなわち、原料炭化水素が例えばナフサである場合には
、既に説明したように、ナフサは反応速度が速いので高
温下での滞留時間を極力短くする必要がある。したがっ
て、第２図の実線（イ）で示すように１反応管４ｃの入
口１１におけるナフサの温度がナフサの反応開始直前の
温度約６５０℃となるように、温度調節器ＴＣＩおよび
調節弁７ａによって油バーナ２ａの燃焼量を調節する。
、既に説明したように、ナフサは反応速度が速いので高
温下での滞留時間を極力短くする必要がある。したがっ
て、第２図の実線（イ）で示すように１反応管４ｃの入
口１１におけるナフサの温度がナフサの反応開始直前の
温度約６５０℃となるように、温度調節器ＴＣＩおよび
調節弁７ａによって油バーナ２ａの燃焼量を調節する。
そして２反応管４ｃの出口９におけるオレフィン炭化水
素の温度が最終熱分解ガス温度約８５０℃となるように
、温度調節器ＴＣ２および調節弁７ｂによってガスバー
ナ２ｂの燃焼量を調節することにより、ナフサを反応管
４ｃ内で加熱して分解する。
素の温度が最終熱分解ガス温度約８５０℃となるように
、温度調節器ＴＣ２および調節弁７ｂによってガスバー
ナ２ｂの燃焼量を調節することにより、ナフサを反応管
４ｃ内で加熱して分解する。
すなわち、ナフサは反応管４ｃの入口１１で熱分解反応
を開始し、 Ｏ，ＯＳ〜０．２秒の滞留時間内に反応熱
を吸収して熱分解し９反応管４ｃの出口９で温度が約８
５０℃であるオレフィン炭化水素となる。
を開始し、 Ｏ，ＯＳ〜０．２秒の滞留時間内に反応熱
を吸収して熱分解し９反応管４ｃの出口９で温度が約８
５０℃であるオレフィン炭化水素となる。
この場合１反応管４ａおよび４ｂは対流部コイル３と同
様にナフサを予熱する。
様にナフサを予熱する。
また、原料炭化水素が例えばエタンである場合には、既
に説明したように、エタンは反応速度が遅いので高温下
での滞留時間を充分長くする必要がある。したがって、
第２図の破線（ロ）で示す占うに９反応管４ａの入口１
３におけるエタンの温度がエタンの反応開始直前の温度
約６５０℃となるように、対流部コイル３によってエタ
ンを予熱しなければならない。そのため１反応管４ｃの
入口１１におけるオレフィン炭化水素の温度を管理しな
がら、＠度調節器ＴＣＩおよび調節弁７ａによって浦バ
ーナ２ａの燃焼量を調節する。そして２反応管４Ｃの出
口９におけるオレフィン炭化水素の温度が最終熱分解ガ
ス温度約８５０℃となるように。
に説明したように、エタンは反応速度が遅いので高温下
での滞留時間を充分長くする必要がある。したがって、
第２図の破線（ロ）で示す占うに９反応管４ａの入口１
３におけるエタンの温度がエタンの反応開始直前の温度
約６５０℃となるように、対流部コイル３によってエタ
ンを予熱しなければならない。そのため１反応管４ｃの
入口１１におけるオレフィン炭化水素の温度を管理しな
がら、＠度調節器ＴＣＩおよび調節弁７ａによって浦バ
ーナ２ａの燃焼量を調節する。そして２反応管４Ｃの出
口９におけるオレフィン炭化水素の温度が最終熱分解ガ
ス温度約８５０℃となるように。
温度調節器ＴＣ２および調節弁７ｂによってガスバーナ
２ｂの燃焼量を調節する。すなわち、エタンは反応管４
ａの入口１３で熱分解反応を開始し。
２ｂの燃焼量を調節する。すなわち、エタンは反応管４
ａの入口１３で熱分解反応を開始し。
反応管４ａ、４ｂ、４ｃ内を通流する０、２〜０．８秒
の滞留時間内に反応熱を吸収して熱分解し１反応管４ｃ
の出口９で温度が約８５０℃であるオレフィン炭化水素
となる。
の滞留時間内に反応熱を吸収して熱分解し１反応管４ｃ
の出口９で温度が約８５０℃であるオレフィン炭化水素
となる。
以上、原料炭化水素をエタンおよびナフサとして説明し
たが、エタンおよびナフサに限る必要なない。実際のコ
ンビナートで処理する最も重質の原料炭化水素の熱分解
特性に合わせて反応管４ｃの直径および長さを決めると
ともに、最も軽質の原料炭化水素の熱分解特性に合うよ
うに反応管４ａ、４ｂ、４ｃの夫々の直径および長さの
組合わせを決める。そして９反応管４ａの直径および長
さによって小燃焼室１ａの大きさを、また２反応管４ｃ
の直径および長さによって小燃焼室ｔｂの大きさを、夫
々法める。さらに２反応管４ｃの入口１１における原料
炭化水素またはオレフィン炭化水素の温度によって小燃
焼室１ａの燃料の燃焼量を。
たが、エタンおよびナフサに限る必要なない。実際のコ
ンビナートで処理する最も重質の原料炭化水素の熱分解
特性に合わせて反応管４ｃの直径および長さを決めると
ともに、最も軽質の原料炭化水素の熱分解特性に合うよ
うに反応管４ａ、４ｂ、４ｃの夫々の直径および長さの
組合わせを決める。そして９反応管４ａの直径および長
さによって小燃焼室１ａの大きさを、また２反応管４ｃ
の直径および長さによって小燃焼室ｔｂの大きさを、夫
々法める。さらに２反応管４ｃの入口１１における原料
炭化水素またはオレフィン炭化水素の温度によって小燃
焼室１ａの燃料の燃焼量を。
また２反応管４ｃの出口９におけるオレフィン炭化水素
の温度によって小燃焼室１ｂの燃料の燃焼量を、夫々制
御する。
の温度によって小燃焼室１ｂの燃料の燃焼量を、夫々制
御する。
これにより、原料炭化水素の熱分解特性が異なっても、
温度調節器ＴＣＩの設定温度を変更することによって最
適に熱分解することができる。
温度調節器ＴＣＩの設定温度を変更することによって最
適に熱分解することができる。
なお、この実施例のように９反応温度が低い反応管４ａ
を配設する小燃焼室１ａに油バーナ２ａを。
を配設する小燃焼室１ａに油バーナ２ａを。
また１反応温度が高い反応管４ｃを配設する小燃焼室１
ｂにガスバーナ２ｂを、夫々取り付けることにより、高
温の反応管４ｃと油バーナ２ａとが完全に分離されるの
で、前記の過熱による反応管４ｃの形状の変形、材質劣
化、寿命低下等がなくなる。
ｂにガスバーナ２ｂを、夫々取り付けることにより、高
温の反応管４ｃと油バーナ２ａとが完全に分離されるの
で、前記の過熱による反応管４ｃの形状の変形、材質劣
化、寿命低下等がなくなる。
この発明によれば、熱分解特性が異なる原料炭化水素に
対して、夫々の最適熱分解条件を与えることができるの
で、熱分解特性が異なる原料炭化水素ごとに別の反応管
を有する熱分解炉を建設する必要がなくなる効果がある
。
対して、夫々の最適熱分解条件を与えることができるの
で、熱分解特性が異なる原料炭化水素ごとに別の反応管
を有する熱分解炉を建設する必要がなくなる効果がある
。
第１図はこの発明の炭化水素の熱分解方法の実施例を示
す図、第２図はエタンの熱分解特性およびナフサの熱分
解特性に合わせて２反応管の各セクションごとに温度を
制御する状況を示す図、第３図は従来の炭化水素の熱分
解炉の概略構造および燃焼制御系統を示す図、第４図（
イ）はナフサを熱分解する場合の反応温度と反応管内滞
留時間との関係を示す図、第４図（ロ）はエタンを熱分
解する場合の反応温度と反応管内滞留時間との関係を示
す図、第５図（イ）はナフサを熱分解する場合の従来の
反応管の形状の一例を示す図、第５図（ロ）はエタンを
熱分解する場合の従来の反応管の形状の一例を示す図で
ある。 １・・・燃焼室 １ａ、 ｌｂ・・・小燃焼
室２ａ・・・油バーナ ２ｂ・・・ガスバーナ
３・・・対流部コイル ４．４ａ、４ｂ、４ｃｍ反応管 ５・・・急冷熱交換器 ６ａ・・・燃料油管６ｂ・
・・燃料ガス管 ７ａ、 ７ｂ・・・調節弁８、１
１．１３・・・入口 ９，１０・・・出口１２・・
・共通通路部分 代理人弁理士 中 村 純之助 １’１図 十３図
す図、第２図はエタンの熱分解特性およびナフサの熱分
解特性に合わせて２反応管の各セクションごとに温度を
制御する状況を示す図、第３図は従来の炭化水素の熱分
解炉の概略構造および燃焼制御系統を示す図、第４図（
イ）はナフサを熱分解する場合の反応温度と反応管内滞
留時間との関係を示す図、第４図（ロ）はエタンを熱分
解する場合の反応温度と反応管内滞留時間との関係を示
す図、第５図（イ）はナフサを熱分解する場合の従来の
反応管の形状の一例を示す図、第５図（ロ）はエタンを
熱分解する場合の従来の反応管の形状の一例を示す図で
ある。 １・・・燃焼室 １ａ、 ｌｂ・・・小燃焼
室２ａ・・・油バーナ ２ｂ・・・ガスバーナ
３・・・対流部コイル ４．４ａ、４ｂ、４ｃｍ反応管 ５・・・急冷熱交換器 ６ａ・・・燃料油管６ｂ・
・・燃料ガス管 ７ａ、 ７ｂ・・・調節弁８、１
１．１３・・・入口 ９，１０・・・出口１２・・
・共通通路部分 代理人弁理士 中 村 純之助 １’１図 十３図
Claims (1)
- 炭化水素の熱分解炉の燃焼室を複数の小燃焼室に分割し
、前記複数の小燃焼室を連通する反応管を設け、原料炭
化水素の熱分解特性に合わせて、前記複数の小燃焼室の
燃料の燃焼量を夫々制御することを特徴とする炭化水素
の熱分解方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21912585A JPS6281330A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 炭化水素の熱分解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21912585A JPS6281330A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 炭化水素の熱分解方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6281330A true JPS6281330A (ja) | 1987-04-14 |
Family
ID=16730628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21912585A Pending JPS6281330A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 炭化水素の熱分解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6281330A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017503739A (ja) * | 2013-11-15 | 2017-02-02 | リンデ アクチエンゲゼルシャフトＬｉｎｄｅ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | 水蒸気改質および炭化水素の水蒸気クラッキングを行うための方法および装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5727391A (en) * | 1980-07-25 | 1982-02-13 | Nohmi Bosai Kogyo Co Ltd | Ionization fire sensor |
-
1985
- 1985-10-03 JP JP21912585A patent/JPS6281330A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5727391A (en) * | 1980-07-25 | 1982-02-13 | Nohmi Bosai Kogyo Co Ltd | Ionization fire sensor |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017503739A (ja) * | 2013-11-15 | 2017-02-02 | リンデ アクチエンゲゼルシャフトＬｉｎｄｅ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | 水蒸気改質および炭化水素の水蒸気クラッキングを行うための方法および装置 |
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