JPS6274010A - 高炉粉体原料吹込み用ランス - Google Patents
高炉粉体原料吹込み用ランスInfo
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- JPS6274010A JPS6274010A JP21221885A JP21221885A JPS6274010A JP S6274010 A JPS6274010 A JP S6274010A JP 21221885 A JP21221885 A JP 21221885A JP 21221885 A JP21221885 A JP 21221885A JP S6274010 A JPS6274010 A JP S6274010A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
- C21B5/003—Injection of pulverulent coal
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、粉体原料および／または燃料の高炉吹込みに
利用されるランスの構造に関するものである。
利用されるランスの構造に関するものである。
高炉操業における原料としては、炉内の通気性を確保し
原料の順調な荷下りを得るために、ある粒径以上の鉱石
、コークスを使用し、粉鉱石、粉コークスの使用は避け
ている。従って、高炉操業における原料として従来は、
粉鉱石、粉コークスは使用されていなかったが、最近１
羽［１部から粉体原料を吹込み、炉内の溶銑、スラグの
成分調整と粉体原料の有効利用を目的に高炉操業を行う
ようになった。しかしながら羽口部より粉体原料を吹込
むことが従来の重油吹込みに比へて、ブローパイプ羽［
」内面の摩耗を起し、ひいてはブローパイプ、羽口の破
損により、大′江故になるという欠点があり、粉体吹込
みにちっては種々の対策を講する必要がある。
原料の順調な荷下りを得るために、ある粒径以上の鉱石
、コークスを使用し、粉鉱石、粉コークスの使用は避け
ている。従って、高炉操業における原料として従来は、
粉鉱石、粉コークスは使用されていなかったが、最近１
羽［１部から粉体原料を吹込み、炉内の溶銑、スラグの
成分調整と粉体原料の有効利用を目的に高炉操業を行う
ようになった。しかしながら羽口部より粉体原料を吹込
むことが従来の重油吹込みに比へて、ブローパイプ羽［
」内面の摩耗を起し、ひいてはブローパイプ、羽口の破
損により、大′江故になるという欠点があり、粉体吹込
みにちっては種々の対策を講する必要がある。
特開昭６０−４０２は、第２図に示すように、多重筒構
造からなり、中心筒は固気２相流を形成する粉体送給通
路ｌであり、中間筒２および外筒３は冷却媒体通路とし
、粉体吹込みランス先端部４は下記条件式を満足する先
１紬状のテーパ状外形を形成したことを特徴とする粉体
燃料吹込みランスである。
造からなり、中心筒は固気２相流を形成する粉体送給通
路ｌであり、中間筒２および外筒３は冷却媒体通路とし
、粉体吹込みランス先端部４は下記条件式を満足する先
１紬状のテーパ状外形を形成したことを特徴とする粉体
燃料吹込みランスである。
０≦１４００Ｌｒ ２ １２９０Ｌ１ ＋２９５０、１
＜ Ｌ ＋≦０．３５ ０＜０＜１８０ ここで Ｏ：ランス先端部のテーバ角（０） Ｌｌ 二羽［〕とブローパイプの境界部からランス先端
までの距＃（ｍ） である。
＜ Ｌ ＋≦０．３５ ０＜０＜１８０ ここで Ｏ：ランス先端部のテーバ角（０） Ｌｌ 二羽［〕とブローパイプの境界部からランス先端
までの距＃（ｍ） である。
この吹込みランスでは、次のような問題がある。
■う／ス溶Ｈｊ防止用冷却媒体通路を併設するため外径
の大きなランスとなり、送風通路を狭くする。
の大きなランスとなり、送風通路を狭くする。
（？）ランス溶損防１に用冷却媒体を用いるために送風
温度は低ドする。
温度は低ドする。
＜４〉ランス先端部ではテーバキャップを取付けること
によって渦流の形成は抑制される方向にあるが、ブロー
パイプ内に挿入されている先端以外の部分の外径Ｄ１は
大きいためにランスの後方部分に大きな渦流ができる。
によって渦流の形成は抑制される方向にあるが、ブロー
パイプ内に挿入されている先端以外の部分の外径Ｄ１は
大きいためにランスの後方部分に大きな渦流ができる。
従って、渦流による乱流によって粉体吹込み粒子および
灰分はブローパイプおよび羽口内壁に衝突し、これに付
着する。この現象により摩Ｊｕｌのある粉体では羽口内
壁が摩耗する。
灰分はブローパイプおよび羽口内壁に衝突し、これに付
着する。この現象により摩Ｊｕｌのある粉体では羽口内
壁が摩耗する。
従来の高炉羽［１に連結される熱風吹込用ブローパイプ
内へ該ブローパイプの壁をｒＫ ｂ して突入するよう
に配置される重油吹込み用バーナでは粉体吹込み原料が
ブローパイプおよび羽［］内壁にＶ１１突し、摩耗を起
す。
内へ該ブローパイプの壁をｒＫ ｂ して突入するよう
に配置される重油吹込み用バーナでは粉体吹込み原料が
ブローパイプおよび羽［］内壁にＶ１１突し、摩耗を起
す。
・方、ブローパイプおよび羽口内面に吹込み原料が衝突
り、ないようにバーナを羽口先端近くまで突き出すとレ
ースウェイ内からの輻射熱によってバーナ先端が軟化ま
たは溶損する。
り、ないようにバーナを羽口先端近くまで突き出すとレ
ースウェイ内からの輻射熱によってバーナ先端が軟化ま
たは溶損する。
従って、羽［１内壁に吹込み粉体を衝突させないような
ランス形状で且つ輻射熱によってランス先端が軟化した
り溶損したりしないランスの配置を選択しなければなら
ない。
ランス形状で且つ輻射熱によってランス先端が軟化した
り溶損したりしないランスの配置を選択しなければなら
ない。
本発明は高炉羽口部から粉体吹込みに利用されるランス
に関して１羽口からの送風を阻害することがなく、粉体
の安定吹込みを継続し、１１つ羽口の内壁に粉体が衝突
させないように、適正な形状のランスを提供することを
目的とするものである。
に関して１羽口からの送風を阻害することがなく、粉体
の安定吹込みを継続し、１１つ羽口の内壁に粉体が衝突
させないように、適正な形状のランスを提供することを
目的とするものである。
本発明のランスは羽［−１軸心線に対して挿入する角度
が１０°〜６０°である。またランス先端の開１１面は
ランス軸心線に対して００±３０°の範囲である。
が１０°〜６０°である。またランス先端の開１１面は
ランス軸心線に対して００±３０°の範囲である。
本発明のランスは次の特徴をもつものである。
（１）粉体の安定吹込みを継続し、羽口内壁に粉体が衝
突しないランス構造であること。
突しないランス構造であること。
°（２）レースウェイ内からの輻射熱によってランスの
軟化しない位若であること。
軟化しない位若であること。
第１図は高炉羽口６に連結される熱風吹込み用ブローパ
イプ７内へ該ブローパイプの壁７を貫通して突入するよ
うにした粉体原料吹込み用ランス４の配置図である。第
１図において熱風１０は温度が９００−１２００℃の温
度で、圧力が３〜５ｋｇ／ｃｍ’Ｇ、速度は２００〜２
５０ ｍ、 ／ ｓ テ送風される。羽「１６は熱風１
０を流すためと高炉内に突５出され高熱を受けるため、
内部を水冷する構造となっており、また通常、ブローパ
イプ７の中心軸に対しである角度Ｏｔをもって下向きに
設置されており、材質はＣｕである。吹込み用ランス４
の内壁面は集塵ダスト、鉄鉱石粉などの摩耗性のある粉
体１１が通過するためセラミックまたは耐熱耐摩耗性の
ある金属でコーティング［７である。あるいは吹込み用
ランス４自体がセラミックまたは耐熱耐摩耗性の材質で
あってもよい。吹込みランス内を通過する摩耗性のある
粉体原料はランス先端部から噴出し、ブローパイプ内を
流れる熱［１０により羽［１６方向に運ばれる。
イプ７内へ該ブローパイプの壁７を貫通して突入するよ
うにした粉体原料吹込み用ランス４の配置図である。第
１図において熱風１０は温度が９００−１２００℃の温
度で、圧力が３〜５ｋｇ／ｃｍ’Ｇ、速度は２００〜２
５０ ｍ、 ／ ｓ テ送風される。羽「１６は熱風１
０を流すためと高炉内に突５出され高熱を受けるため、
内部を水冷する構造となっており、また通常、ブローパ
イプ７の中心軸に対しである角度Ｏｔをもって下向きに
設置されており、材質はＣｕである。吹込み用ランス４
の内壁面は集塵ダスト、鉄鉱石粉などの摩耗性のある粉
体１１が通過するためセラミックまたは耐熱耐摩耗性の
ある金属でコーティング［７である。あるいは吹込み用
ランス４自体がセラミックまたは耐熱耐摩耗性の材質で
あってもよい。吹込みランス内を通過する摩耗性のある
粉体原料はランス先端部から噴出し、ブローパイプ内を
流れる熱［１０により羽［１６方向に運ばれる。
摩耗性のある粉体原料１１が羽１１方向に匝ばれ、羽口
内壁に衝突させないためにランス先端部を開先孔と１７
、この間先孔面が送風方向と対面し、１１つ送風流とｙ
行になるようにランスを配置する。
内壁に衝突させないためにランス先端部を開先孔と１７
、この間先孔面が送風方向と対面し、１１つ送風流とｙ
行になるようにランスを配置する。
また、ランス４を羽［Ｊ先端まで突き出すとレースウェ
イ内からの輻射熱によってランスの曲りおよび溶損を生
ずる。
イ内からの輻射熱によってランスの曲りおよび溶損を生
ずる。
従って、摩耗性のある粉体を羽口内壁に衝突させないこ
とと、ランスの軟化を防止することの両面から、ランス
の形状と配置を定めると以下のようになる。
とと、ランスの軟化を防止することの両面から、ランス
の形状と配置を定めると以下のようになる。
まずランス形状について、摩耗性のある粉体は吹込みラ
ンス先端から噴出すると、ブローパイプ７内を流れる熱
風１０により羽口先端方向へ運ばれ、渦拡散によって第
３図に示すように次第に拡がっていく、この時の粉体の
拡散は（１）式で与えられる。
ンス先端から噴出すると、ブローパイプ７内を流れる熱
風１０により羽口先端方向へ運ばれ、渦拡散によって第
３図に示すように次第に拡がっていく、この時の粉体の
拡散は（１）式で与えられる。
φ＝ （Ｗｆ ａ Ｕｓｔｒ ／４πＷａ ｅ Ｄ
ｅ ＊ ５）Ｘｅｘｐ （−Ｕｓｔｒ （ｓ−１
） ／２Ｄｅ・・・・・・（１） Ｄ ｅ ＝Ｏ，Ｏｌ ５ ｕＬ（Ｒｅ） Ｇ３７５ ／
ｐＲｅ＝ｐＤ＊Ｕｓｔｒ ／ＪＬ ここで φ：粉体量／空気量比 ［−］ Ｗｆ：粉体吹込み量 Ｕｓｔｒ ：送風空気流速 Ｗａ：空気の質呈流驕 Ｄｅ：渦拡散係数 立：吹込み点からの軸方向距離 Ｓ二母線長さ ＪＬ＝空気の粘度 ρ：空気の密度 Ｒｅ：レイノルズ数 ランス先端から噴出する粉体の拡散はランス形状によっ
て異なる。第４図に１３８０ｍ’の高炉の繕モデル装置
を用い、羽口中心軸とランス挿入とのなす角度を３０°
一定として吹込み点から１００ｍｍ位置におけるランス
形状と粉体粒子の拡散の関係を示す。
ｅ ＊ ５）Ｘｅｘｐ （−Ｕｓｔｒ （ｓ−１
） ／２Ｄｅ・・・・・・（１） Ｄ ｅ ＝Ｏ，Ｏｌ ５ ｕＬ（Ｒｅ） Ｇ３７５ ／
ｐＲｅ＝ｐＤ＊Ｕｓｔｒ ／ＪＬ ここで φ：粉体量／空気量比 ［−］ Ｗｆ：粉体吹込み量 Ｕｓｔｒ ：送風空気流速 Ｗａ：空気の質呈流驕 Ｄｅ：渦拡散係数 立：吹込み点からの軸方向距離 Ｓ二母線長さ ＪＬ＝空気の粘度 ρ：空気の密度 Ｒｅ：レイノルズ数 ランス先端から噴出する粉体の拡散はランス形状によっ
て異なる。第４図に１３８０ｍ’の高炉の繕モデル装置
を用い、羽口中心軸とランス挿入とのなす角度を３０°
一定として吹込み点から１００ｍｍ位置におけるランス
形状と粉体粒子の拡散の関係を示す。
第４図からランス先端の開孔面が羽口中心軸と同一の方
が吹込み粒子の拡散は最低となる。従ってランス形状と
してはブローパイプ内へ突入する角度に合わせて、ラン
ス先端の開孔面が送風方向と対向し、かつ羽口中心軸と
同一もしくは平行にすることが吹込み粒子を拡散させな
い最善の方法である。
が吹込み粒子の拡散は最低となる。従ってランス形状と
してはブローパイプ内へ突入する角度に合わせて、ラン
ス先端の開孔面が送風方向と対向し、かつ羽口中心軸と
同一もしくは平行にすることが吹込み粒子を拡散させな
い最善の方法である。
次に羽「１先端からのランス先端の位置が問題どなる。
羽口先端までランス先端を突出させれば羽口内壁に摩耗
性のある吹込み粉体が衝突することはないがレースウェ
イ内の輻射熱によってランスが溶損する可能性がある。
性のある吹込み粉体が衝突することはないがレースウェ
イ内の輻射熱によってランスが溶損する可能性がある。
この点からなるべく羽口先端から離す必要がある。しか
し、一方では羽口先端から離れるとランス先端から噴出
した粉体粒１は羽口内壁に衝突して羽口内壁の摩耗を生
ずる６ｆ能性がある。この限界範囲を定めるため（１）
式を展開し次の（２）式が手えられる。
し、一方では羽口先端から離れるとランス先端から噴出
した粉体粒１は羽口内壁に衝突して羽口内壁の摩耗を生
ずる６ｆ能性がある。この限界範囲を定めるため（１）
式を展開し次の（２）式が手えられる。
４πＷａｌＩＤｅ・Ｓ・φ／Ｗ ｆ ｅ Ｕｓｔｒ＝ｅ
ｘｐ （−Ｕｓｅｒ （ｓ−４１） ／２Ｄｅｌ・
・・・・・（２） ここで吹込み点からの距ｇＩ見の時ランス位置を羽１」
中心軸に配置した場合、羽口内壁Ｄ／２に粉体粒Ｐが衝
突しなければ良い。
ｘｐ （−Ｕｓｅｒ （ｓ−４１） ／２Ｄｅｌ・
・・・・・（２） ここで吹込み点からの距ｇＩ見の時ランス位置を羽１」
中心軸に配置した場合、羽口内壁Ｄ／２に粉体粒Ｐが衝
突しなければ良い。
この場合
Ｓ＝（立２ ＋ （Ｄ ／２） ２ ） １／２となり
、（２）式は（３）式に改められる。
、（２）式は（３）式に改められる。
４πＷａ＠Ｄｅ＊
（立２ ＋ ＣＤ／２） ２ ） １／２
φ φ／Ｗｆ ・ ５ｔｒ ＝ｅｘｐ （−Ｕｓｔｒ （（ｕ２ ＋（Ｄ、／２
） ２ ） ”２−４１）／２Ｄｅ）・・・・・・
（３） ここで、粉体量／空気着比φが小さいほど羽口内壁の摩
耗は起こらない、ｙ２モデル実験において、粉体吹込み
を行い、羽口内壁の摩耗限界位置を測定した。この測定
結果を用い、（３）式に代入するとφ＝０．０００１を
得た。
φ φ／Ｗｆ ・ ５ｔｒ ＝ｅｘｐ （−Ｕｓｔｒ （（ｕ２ ＋（Ｄ、／２
） ２ ） ”２−４１）／２Ｄｅ）・・・・・・
（３） ここで、粉体量／空気着比φが小さいほど羽口内壁の摩
耗は起こらない、ｙ２モデル実験において、粉体吹込み
を行い、羽口内壁の摩耗限界位置を測定した。この測定
結果を用い、（３）式に代入するとφ＝０．０００１を
得た。
従って、定められた設備で、種々の実操業条件において
φ＝Ｏ，０ＯＯ１以下になる羽口先端からランス先端ま
での位置文を定めれば羽口内壁の摩耗は防止できる。こ
の位置文は（３）式からｙｌ ＝４πＷａ＠Ｄｅ・ （
文２＋ ＣＤ／２） ２） ”２・φ／Ｗ ｆ ａ Ｕｓｔｒ・
・・・・・（４） ｙ２ ＝ｅｘｐ （−Ｕｓｔｒ （（４１２＋ＣＤ
／２） ２）”２−１）／２Ｄｅ ・・・・・・（５） ここでｌ／Ｉ−ｙ２であるから、（４）、（５）代に９
髪代人１２、ｙ＋、ｌｚｖの交点が、求める羽１−１先
端か［モ））ンス先端までの位置９となる。
φ＝Ｏ，０ＯＯ１以下になる羽口先端からランス先端ま
での位置文を定めれば羽口内壁の摩耗は防止できる。こ
の位置文は（３）式からｙｌ ＝４πＷａ＠Ｄｅ・ （
文２＋ ＣＤ／２） ２） ”２・φ／Ｗ ｆ ａ Ｕｓｔｒ・
・・・・・（４） ｙ２ ＝ｅｘｐ （−Ｕｓｔｒ （（４１２＋ＣＤ
／２） ２）”２−１）／２Ｄｅ ・・・・・・（５） ここでｌ／Ｉ−ｙ２であるから、（４）、（５）代に９
髪代人１２、ｙ＋、ｌｚｖの交点が、求める羽１−１先
端か［モ））ンス先端までの位置９となる。
次にランスの軟化位；δ９−′を考慮する。ランス先端
部は、Ｉ２・−スウ□イ内で、コークス燃焼時に発生ず
る輻射伝Ｑ １．、丁よ−〕で加熱される。
部は、Ｉ２・−スウ□イ内で、コークス燃焼時に発生ず
る輻射伝Ｑ １．、丁よ−〕で加熱される。
Ｉ／−スウェイからランスへの輻射伝熱ｎｓ、 ＱＩは
（Ｊ＋ ＝ （ｒｘ／２ｔｒ） ｓＡ （Ｔｃ
４−Ｔｒ４）・・・・・・ （６） また、ランスから大気温度への輻射伝熱穴Ｑ２は Ｑ２ ＝ （α／′２ｘ） ＊ Ａ （Ｔｒ４
−ＴＯ４）・・・・・・ （７） ここで α・ケ体色［１■］ Ａ：輻射熱を受ける面積［ｍ′］ ＴＯ，レースウェイ内温度［０Ｋ］ Ｔｒ二ランスの軟化、溶損温度［０Ｋ］Ｔｏ 大気温
度［０ｋ］ である。
４−Ｔｒ４）・・・・・・ （６） また、ランスから大気温度への輻射伝熱穴Ｑ２は Ｑ２ ＝ （α／′２ｘ） ＊ Ａ （Ｔｒ４
−ＴＯ４）・・・・・・ （７） ここで α・ケ体色［１■］ Ａ：輻射熱を受ける面積［ｍ′］ ＴＯ，レースウェイ内温度［０Ｋ］ Ｔｒ二ランスの軟化、溶損温度［０Ｋ］Ｔｏ 大気温
度［０ｋ］ である。
☆“体色αは（８）式で表わされる。
α二（（１ｃ、ｏｓβ）／２１ Ｘ４π〜・・・・・（
８） ここでβは輻射熱の入射角であり、（８）戊は（９）式
に展開される。
８） ここでβは輻射熱の入射角であり、（８）戊は（９）式
に展開される。
ｃｏｓβ＝（１−（α／２π））
・・・・・・（９）
従って、羽［１゛ｒ−径Ｄ／２における立′が次の式（
１０）のように求まる。
１０）のように求まる。
ｔａｎβ＝Ｄ／２ｆ −−−−−−（１０）以
りのことから、使用するランスの材質が決まり、その軟
化、溶融温度が決まれば、ランスの曲りおよび溶損に肘
する限界位置立′が算出できる。
りのことから、使用するランスの材質が決まり、その軟
化、溶融温度が決まれば、ランスの曲りおよび溶損に肘
する限界位置立′が算出できる。
ランス軟化限界位置ｙおよび羽口摩耗限界位置交を実高
炉について以北の式を用いて第１表の条件を代入して工
」算した。
炉について以北の式を用いて第１表の条件を代入して工
」算した。
第１表（操業条件）
炉容積Ｖ １３８０ｒｎ’
羽ｉ：＋１−ＩＤ ０．１２ｍ送風温＋＝ＢＴ
ｔｏｏｏ℃ 送風圧力ＢＰ ３０００ｇ／ｃｍ’羽］１流速Ｕ
２００ ｍ ／ ｓ粉体吹込穴、ＷＳ １００
ｇ／Ｎｍ’−ａｉｒ・粉体輸送ガス速度Ｕｗ ２０
ｍ／ｓランスの軟化温度Ｔｒ １１００℃ｌ／−ス
ウェイ内温度Ｔｅ ２０００℃大気温度Ｔｏ
３０℃ 羽口内壁摩耗に関しては（４）、（５）式から見＝５８
０ｍｍと算出される。また、ランスの軟化限界位置文′
は６３ｍｍと算出される。なおランス開先孔面角度はＯ
ｏである。Ｌ記の値を羽【１径との関係で示すと次式と
なる。
ｔｏｏｏ℃ 送風圧力ＢＰ ３０００ｇ／ｃｍ’羽］１流速Ｕ
２００ ｍ ／ ｓ粉体吹込穴、ＷＳ １００
ｇ／Ｎｍ’−ａｉｒ・粉体輸送ガス速度Ｕｗ ２０
ｍ／ｓランスの軟化温度Ｔｒ １１００℃ｌ／−ス
ウェイ内温度Ｔｅ ２０００℃大気温度Ｔｏ
３０℃ 羽口内壁摩耗に関しては（４）、（５）式から見＝５８
０ｍｍと算出される。また、ランスの軟化限界位置文′
は６３ｍｍと算出される。なおランス開先孔面角度はＯ
ｏである。Ｌ記の値を羽【１径との関係で示すと次式と
なる。
０．５３≦Ｌ／Ｄ＜４．８３
ここに、
Ｌ：羽に１先端からのランス先端位；ｉ”７（ｍｍ）Ｄ
二羽］Ｉ径（ｍｍ） である。
二羽］Ｉ径（ｍｍ） である。
Ｉ５１表の高炉操業条件において、高炉羽口に連結され
る熱風吹込み用ブローバイブ内へ壁を貫通して挿入する
角度ＯＢ、ランスの開孔面の羽口中心軸となす角度θｄ
、および羽口先端からのランス位ｔなど種々変更し、羽
口からの粉体原料吹込み用ランスの影状および位置を検
討した。
る熱風吹込み用ブローバイブ内へ壁を貫通して挿入する
角度ＯＢ、ランスの開孔面の羽口中心軸となす角度θｄ
、および羽口先端からのランス位ｔなど種々変更し、羽
口からの粉体原料吹込み用ランスの影状および位置を検
討した。
ここで、ランスの開先孔面の角度θＲは次の関係にある
。
。
θＲ＝θＢ −（Ｏｄ−θｔ）
ここに、
θｔ・ブローバイブに対する羽口の取伺は角（’）
である。
実施例を第２表、第３表に示す。
第２表では、ランスの位置が羽口先端から４００ ｍ
ｍとした場合において、羽口内壁に吹込み粉体が衝突し
なかったランスの配置を○印で示している。
ｍとした場合において、羽口内壁に吹込み粉体が衝突し
なかったランスの配置を○印で示している。
第２表より羽口内壁が摩耗しない好適条件を量定するこ
とができる。第３表には、ブローパイプ内への挿入角度
を３０’、ランスの開先孔面と羽口中心軸となす角をＯ
″と３０°（開先孔面と羽口中心軸とは上行である。）
として、羽口先端からのランス位置と１羽口内壁への吹
込み粉体の衝突位置の関係を実施し、示した。
とができる。第３表には、ブローパイプ内への挿入角度
を３０’、ランスの開先孔面と羽口中心軸となす角をＯ
″と３０°（開先孔面と羽口中心軸とは上行である。）
として、羽口先端からのランス位置と１羽口内壁への吹
込み粉体の衝突位置の関係を実施し、示した。
第３表から開先孔面角度が００の場合羽口先端より５０
ｍｍ以内では先述の如く、ランスの先端が熱によって曲
りが生じ、羽口先端部に粉体吹込み原料による摩耗が確
認された。
ｍｍ以内では先述の如く、ランスの先端が熱によって曲
りが生じ、羽口先端部に粉体吹込み原料による摩耗が確
認された。
また、６００ ｍ ｍ位置では１羽口先端からの距離が
長いため、吹込み粒子の拡散による拡がりが大きくなり
、羽口内壁の摩耗が確認された。
長いため、吹込み粒子の拡散による拡がりが大きくなり
、羽口内壁の摩耗が確認された。
開先孔面角度が＋３０°では内壁の摩耗するランス限界
位置が００の場合より短くなる。
位置が００の場合より短くなる。
１３８０ｔｒｆの高炉において、ブローパイプ内へのラ
ンス挿入角度３００．ランス開先孔面の切断角度３００
、羽口先端からのランス位置２００ｍｍとし、粉体原料
吹込み用ランスを経由し、羽口からの粉体吹込み操業を
行った９ 本発明のランスの形状および配置によって羽口からの送
風を阻害することがなく、しかもランスの摩耗および軟
化、溶損することがなく、また吹込み粉体による羽口破
損を起すことなく、粉体の安定吹込みを１１続すること
ができた。
ンス挿入角度３００．ランス開先孔面の切断角度３００
、羽口先端からのランス位置２００ｍｍとし、粉体原料
吹込み用ランスを経由し、羽口からの粉体吹込み操業を
行った９ 本発明のランスの形状および配置によって羽口からの送
風を阻害することがなく、しかもランスの摩耗および軟
化、溶損することがなく、また吹込み粉体による羽口破
損を起すことなく、粉体の安定吹込みを１１続すること
ができた。
これによって、高炉の安定操業り多大な効果を得ること
ができた。
ができた。
第１図は本発明の実施例のランスの配置を示す縦断面図
、第２図は従来のランスの（ａ）ブロー管縦断面図、（
ｂ）ランス先端部縦断面図、第３図はランス先端から噴
出する吹込み粒子の拡がりを小才模式図、第４図はラン
スの形状および配置と吹込み粒子−の拡散係数との関係
を示すグラフである。 １・・・内筒 ２・・・中間筒３・・・外筒
４・・・ランス５・・・テーパキャップ
６・・・羽［］７・・・ブローパイプ １０・・・熱
風１１・・・粉体吹込み原料 ０・・・バーナ先端部のテーパ角度 Ｏ４・・・羽［１の取付は角度 ＯＲ・・・粉体吹込み用ランスの開孔角度Ｌ・・・羽１
１先端からのランス位置 Ｄ１・・・ランス径 Ｄ２・・・テーパ先端部の径 Ｌｌ・・・高炉用［］とブローパイプの境界部からラン
ス先端位置までの距離
、第２図は従来のランスの（ａ）ブロー管縦断面図、（
ｂ）ランス先端部縦断面図、第３図はランス先端から噴
出する吹込み粒子の拡がりを小才模式図、第４図はラン
スの形状および配置と吹込み粒子−の拡散係数との関係
を示すグラフである。 １・・・内筒 ２・・・中間筒３・・・外筒
４・・・ランス５・・・テーパキャップ
６・・・羽［］７・・・ブローパイプ １０・・・熱
風１１・・・粉体吹込み原料 ０・・・バーナ先端部のテーパ角度 Ｏ４・・・羽［１の取付は角度 ＯＲ・・・粉体吹込み用ランスの開孔角度Ｌ・・・羽１
１先端からのランス位置 Ｄ１・・・ランス径 Ｄ２・・・テーパ先端部の径 Ｌｌ・・・高炉用［］とブローパイプの境界部からラン
ス先端位置までの距離
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 高炉羽口に連設される熱風吹込用ブローパイプの壁
を貫通し該羽口中心部に斜めに突出した粉体原料吹込み
用ランスであつて、ランス先端の開孔面の角度が羽口軸
心線に対し ±３０°の範囲にある開先孔面を有するこ とを特徴とする高炉粉体原料吹込み用ラン ス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60212218A JPH0674448B2 (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 高炉粉体原料吹込み用ランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60212218A JPH0674448B2 (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 高炉粉体原料吹込み用ランス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6274010A true JPS6274010A (ja) | 1987-04-04 |
| JPH0674448B2 JPH0674448B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=16618893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60212218A Expired - Fee Related JPH0674448B2 (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 高炉粉体原料吹込み用ランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0674448B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013036091A (ja) * | 2011-08-09 | 2013-02-21 | Jfe Steel Corp | 高炉用微粉炭吹込みランス |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58189147U (ja) * | 1982-06-08 | 1983-12-15 | 石川島播磨重工業株式会社 | 微粉炭吹込み用配管 |
-
1985
- 1985-09-27 JP JP60212218A patent/JPH0674448B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58189147U (ja) * | 1982-06-08 | 1983-12-15 | 石川島播磨重工業株式会社 | 微粉炭吹込み用配管 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013036091A (ja) * | 2011-08-09 | 2013-02-21 | Jfe Steel Corp | 高炉用微粉炭吹込みランス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0674448B2 (ja) | 1994-09-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |