JPS6270743A - 陶磁器原料の耐火度測定法 - Google Patents
陶磁器原料の耐火度測定法Info
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- JPS6270743A JPS6270743A JP21198185A JP21198185A JPS6270743A JP S6270743 A JPS6270743 A JP S6270743A JP 21198185 A JP21198185 A JP 21198185A JP 21198185 A JP21198185 A JP 21198185A JP S6270743 A JPS6270743 A JP S6270743A
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- Japan
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- measuring
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、陶磁器原料の耐火度測定法に関し、更に詳し
く言えば、陶石粉砕物あるいは陶土粉末などの陶磁器原
料の耐火度を、該陶磁器原料成形体の熱膨張測定におけ
るなだらかな一次膨張後に起こる焼結による収縮から、
発泡による二次膨張に移行する′ｆ：１度以上の熱膨張
曲線の微分値、つまり、二次膨張の曲線の傾きが規定値
になる温度を求めることによって測定するという、簡便
でかつ精度のよい陶磁器原料の耐火度測定法に関するも
のである。
く言えば、陶石粉砕物あるいは陶土粉末などの陶磁器原
料の耐火度を、該陶磁器原料成形体の熱膨張測定におけ
るなだらかな一次膨張後に起こる焼結による収縮から、
発泡による二次膨張に移行する′ｆ：１度以上の熱膨張
曲線の微分値、つまり、二次膨張の曲線の傾きが規定値
になる温度を求めることによって測定するという、簡便
でかつ精度のよい陶磁器原料の耐火度測定法に関するも
のである。
〈従来の技術及びその問題点〉
従来、Ｆ１用食器、タイル、衛生陶器などの陶磁器の原
料の耐火度シス、通常ＪΣ５−Ｍ８５１２又はＪＩＳ−
Ｒ２２０４に規定された方法に従っ、て測定されている
。
料の耐火度シス、通常ＪΣ５−Ｍ８５１２又はＪＩＳ−
Ｒ２２０４に規定された方法に従っ、て測定されている
。
しかしながら、これらの測定方法は次に示すような問題
点、すなわち、■ＪＩＳ −Ｒ２２０４においては、試
料を標準網ふるい２９７μｍを全通すべく粉砕するよう
になっているが、同一試料でも粉砕方法によりその粒度
分布が著しく異なるため、耐火度が数番異なる場合があ
る、■上記の耐火度測定方法においては、耐火度を、ゼ
ーゲルコーンの先端が受台に接触するときに最も近似の
変形状態を示す標準ゼーゲルコーンの番号で表すとして
いるが高）開状態における正確な観察は困難であって、
得られたｊ１Ｍ大度は測定者や標準ゼーゲルコーンの精
度に著しく左右される、■陶土のように試験コーンが曲
がり始める温度で膨張するような試料は、正確な耐火度
の測定が困難である、■陶土は通常１００μ＋ＪＪ下で
使用されており、ＪＩＳ−１１２２０４に規定されてい
る２９７μＩふるい全通試料を用いて、標準ゼーゲルコ
ーンと比較することとは異なることになり、実用的とは
言えない、などの問題点を有し、必ずしも満足しうるも
のではない。
点、すなわち、■ＪＩＳ −Ｒ２２０４においては、試
料を標準網ふるい２９７μｍを全通すべく粉砕するよう
になっているが、同一試料でも粉砕方法によりその粒度
分布が著しく異なるため、耐火度が数番異なる場合があ
る、■上記の耐火度測定方法においては、耐火度を、ゼ
ーゲルコーンの先端が受台に接触するときに最も近似の
変形状態を示す標準ゼーゲルコーンの番号で表すとして
いるが高）開状態における正確な観察は困難であって、
得られたｊ１Ｍ大度は測定者や標準ゼーゲルコーンの精
度に著しく左右される、■陶土のように試験コーンが曲
がり始める温度で膨張するような試料は、正確な耐火度
の測定が困難である、■陶土は通常１００μ＋ＪＪ下で
使用されており、ＪＩＳ−１１２２０４に規定されてい
る２９７μＩふるい全通試料を用いて、標準ゼーゲルコ
ーンと比較することとは異なることになり、実用的とは
言えない、などの問題点を有し、必ずしも満足しうるも
のではない。
さらに、上記の問題点を解決する一方法として本発明者
等は先に特願昭５９−０５８７９１号にて示した陶土の
耐火度測定法を開発した。この陶土の耐火度測定法は、
陶土の耐火度を測定するに当たり、陶土粉末を円柱状又
は立方体状に成形し、この成形体を加熱して収縮から膨
張に移行する温度を求める方法、並びに、その温度から
ＪＩＳ −Ｍ８５１２又はＪＴＳ −Ｒ２２０４の耐火
度試験方法により求められる標準ゼーゲルコーンによる
耐火度に対応するものを求めるという方法である。しか
し、同じ試料でも試料の粒度分布が著しく異なると、測
定値が変化するという欠点があることを確認した。
等は先に特願昭５９−０５８７９１号にて示した陶土の
耐火度測定法を開発した。この陶土の耐火度測定法は、
陶土の耐火度を測定するに当たり、陶土粉末を円柱状又
は立方体状に成形し、この成形体を加熱して収縮から膨
張に移行する温度を求める方法、並びに、その温度から
ＪＩＳ −Ｍ８５１２又はＪＴＳ −Ｒ２２０４の耐火
度試験方法により求められる標準ゼーゲルコーンによる
耐火度に対応するものを求めるという方法である。しか
し、同じ試料でも試料の粒度分布が著しく異なると、測
定値が変化するという欠点があることを確認した。
〈発明が解決しようとする問題点〉
本発明者らは、このような事情に鑑み、試料の粒度分布
が著しく異っても、陶磁器原料の耐火度を個人誤差がな
く、簡便かつ精度よく測定する方法について鋭意研究を
重ねた結果、本発明を完成するに至った。
が著しく異っても、陶磁器原料の耐火度を個人誤差がな
く、簡便かつ精度よく測定する方法について鋭意研究を
重ねた結果、本発明を完成するに至った。
〈問題点を解決する為の手段〉
本発明者らは、陶磁器原料粉末の成形体を加熱して、焼
結による収縮から、発泡による膨張に移行する温度以上
の熱膨張曲線の微分値が規定値になる温度を求め、必要
に応じて、陶磁器原料粉末の粒度分布を用いて上記温度
を補正することにより、その目的を達成しうろこと、さ
らに、これらの温度とＪＩＳ法により求められる耐火度
との間に良好な相関関係があることを見出した。
結による収縮から、発泡による膨張に移行する温度以上
の熱膨張曲線の微分値が規定値になる温度を求め、必要
に応じて、陶磁器原料粉末の粒度分布を用いて上記温度
を補正することにより、その目的を達成しうろこと、さ
らに、これらの温度とＪＩＳ法により求められる耐火度
との間に良好な相関関係があることを見出した。
すなわち、本発明は、■陶磁器原料の耐火度を測定する
に当たり、陶磁器原料粉末を円柱状又は立方体状に成形
し、この成形体を加熱して、なだらかな−次膨張後の焼
結による収縮から発泡による急激な二次膨張に移行した
後の熱膨張曲線傾きが００１〜０２０％７℃間の規定値
になる温度を求めることを特徴とする陶磁器原料の耐火
度測定法、■上記の温度を基に、陶磁器原料粉末の５〜
２５μｍ間の規定粒度以上の粒子の含有割合を用いて、
規定含有割合と一致する場合の温度を求めることを特徴
とする陶磁器原料の耐火度測定法、及び、■耐火度が、
ＪＩＳ −Ｍ８５１２又はＪＩＳ −Ｒ２２０４の耐火
度試験方法により求められる標準ゼーゲルコーンによる
耐火度に対応するものである■及び■記載の測定法を提
供するものである。
に当たり、陶磁器原料粉末を円柱状又は立方体状に成形
し、この成形体を加熱して、なだらかな−次膨張後の焼
結による収縮から発泡による急激な二次膨張に移行した
後の熱膨張曲線傾きが００１〜０２０％７℃間の規定値
になる温度を求めることを特徴とする陶磁器原料の耐火
度測定法、■上記の温度を基に、陶磁器原料粉末の５〜
２５μｍ間の規定粒度以上の粒子の含有割合を用いて、
規定含有割合と一致する場合の温度を求めることを特徴
とする陶磁器原料の耐火度測定法、及び、■耐火度が、
ＪＩＳ −Ｍ８５１２又はＪＩＳ −Ｒ２２０４の耐火
度試験方法により求められる標準ゼーゲルコーンによる
耐火度に対応するものである■及び■記載の測定法を提
供するものである。
本発明の測定方法においては、まず陶磁器原料粉末を円
柱状又は立方体状に成形する。この成形体の大きさにつ
いては、通常円柱状の場合（よ、直径約１０ｍｍ、高さ
約３ｍ＋ａのものが、また立方体状のものは一辺約１０
閣程度のものが用いられる。
柱状又は立方体状に成形する。この成形体の大きさにつ
いては、通常円柱状の場合（よ、直径約１０ｍｍ、高さ
約３ｍ＋ａのものが、また立方体状のものは一辺約１０
閣程度のものが用いられる。
次に、このようにして作成した成形体を熱膨張計にセッ
トして加熱する。この加熱によって、該成形体はある温
度までは熱膨張するが、この温度以上になると焼結する
ために収縮するようになる。
トして加熱する。この加熱によって、該成形体はある温
度までは熱膨張するが、この温度以上になると焼結する
ために収縮するようになる。
さらに温度を上げていくと、特定の温度で該成形体は溶
融し始めてガラス化するため、この温度以上では内部に
発生するガスが外部に拡散することができなくなり急激
に膨張を開始する。
融し始めてガラス化するため、この温度以上では内部に
発生するガスが外部に拡散することができなくなり急激
に膨張を開始する。
第１図は、４種類の陶石を１．２＋ｎｍ以下に粗砕し、
更に振動粉砕機による粉砕時間を３０秒、２分、８分、
１６分間と変化させて粉砕した試料を用いて作成した成
形体（直径１０間、高さ３ＩＩＩｍの円柱状）における
温度と厚さの変位量との関係を示すグラフである。なお
、試料の粒度は、粉砕時間が長くなるほど全粒度範囲が
微粒側に移動した。この図かられかるように、該成形体
は約１０００℃までは徐々に熱膨張しているが、この温
度を超えると収縮を始め、その後急激に二次膨張する。
更に振動粉砕機による粉砕時間を３０秒、２分、８分、
１６分間と変化させて粉砕した試料を用いて作成した成
形体（直径１０間、高さ３ＩＩＩｍの円柱状）における
温度と厚さの変位量との関係を示すグラフである。なお
、試料の粒度は、粉砕時間が長くなるほど全粒度範囲が
微粒側に移動した。この図かられかるように、該成形体
は約１０００℃までは徐々に熱膨張しているが、この温
度を超えると収縮を始め、その後急激に二次膨張する。
次いで、二次膨張開始温度以上の熱膨張曲線の微分値、
つまり、二次膨張の曲線の傾きが０００〜０２０％／℃
になる温度（Ｔ ｏ、ｏｏ 〜Ｔ ｏ、ｎｏ ）を算出
した。各試料に対する、３０秒間粉砕試料のＴｏ、ｃａ
ｏ〜Ｔｏ、ｘｏと、２分、８分、１６分間粉砕試料のＴ
ｏ、ｏｏ〜Ｔｏ、ａｏとの差（ΔＴ ｇ、Ｂ 〜ΔＴ０
．ａｏ）を第１表に示す。３０秒間粉砕試料のＴ ｏ、
ｏｓ ＝ Ｔ ｏ、ｈｐと１６分間粉砕試料のＴ ｅ、
ｏｇ−７６，２Ｂとの差（△ＴＤ、、ｒ−’−ΔＴａ４
゜）１よ、両者の二次膨張開始温度つま呻熱膨張曲線の
微分値が０００％７℃になる温度との差（ΔＴｏ、ｏｏ
）に比べ、約半分になる結果となっている。また、各試
料においてΔ’ｒｏ、ａｙ〜△Ｔ 、、、、の値は大差
ない。
つまり、二次膨張の曲線の傾きが０００〜０２０％／℃
になる温度（Ｔ ｏ、ｏｏ 〜Ｔ ｏ、ｎｏ ）を算出
した。各試料に対する、３０秒間粉砕試料のＴｏ、ｃａ
ｏ〜Ｔｏ、ｘｏと、２分、８分、１６分間粉砕試料のＴ
ｏ、ｏｏ〜Ｔｏ、ａｏとの差（ΔＴ ｇ、Ｂ 〜ΔＴ０
．ａｏ）を第１表に示す。３０秒間粉砕試料のＴ ｏ、
ｏｓ ＝ Ｔ ｏ、ｈｐと１６分間粉砕試料のＴ ｅ、
ｏｇ−７６，２Ｂとの差（△ＴＤ、、ｒ−’−ΔＴａ４
゜）１よ、両者の二次膨張開始温度つま呻熱膨張曲線の
微分値が０００％７℃になる温度との差（ΔＴｏ、ｏｏ
）に比べ、約半分になる結果となっている。また、各試
料においてΔ’ｒｏ、ａｙ〜△Ｔ 、、、、の値は大差
ない。
しかし、試料によっては、二次膨張が小さいために、Ｔ
Ｏ，、、及びＴｇ、Ｂｅの温度が得られないこともあ
るため、耐火度の値としては、ＴＯ，Ｏｒの値を用いる
ことが望ましい。
Ｏ，、、及びＴｇ、Ｂｅの温度が得られないこともあ
るため、耐火度の値としては、ＴＯ，Ｏｒの値を用いる
ことが望ましい。
第１表
第２図は、粉砕時間を変化させた試料の１０μｍ以上の
粒子の含有量とＴｏ、ｏｇの値との関係を示すグラフで
ある。一般に、陶土試料は、１０μ−以上の粒子が約４
０ｗｔ％含まれている。このことから、１０μｍ以上の
粒子の含有量が４０ｗｔ％を基準値として、第２図中の
４種類の二次曲線の平均値を用いて下記のＴｏ、ｏｇの
補正式を算出した。
粒子の含有量とＴｏ、ｏｇの値との関係を示すグラフで
ある。一般に、陶土試料は、１０μ−以上の粒子が約４
０ｗｔ％含まれている。このことから、１０μｍ以上の
粒子の含有量が４０ｗｔ％を基準値として、第２図中の
４種類の二次曲線の平均値を用いて下記のＴｏ、ｏｇの
補正式を算出した。
Ｔ’ｏ、ｏｆ；−Ｔｏ、ｏＫト２９．１２＋０．０８４
Ｗ１６−Ｑ、０２０３Ｌｏ２但し、Ｔ′、、バは、１０
μｍ以上の粒子の含有量が４０ｗｔ％の時のＴｏ、ｏｆ
の値（℃）、ＷＩＱはＴｇ、ｏｇを測定試料の１０μｍ
以上の粒子の含有量（ｗｔ％）を示す。
Ｗ１６−Ｑ、０２０３Ｌｏ２但し、Ｔ′、、バは、１０
μｍ以上の粒子の含有量が４０ｗｔ％の時のＴｏ、ｏｆ
の値（℃）、ＷＩＱはＴｇ、ｏｇを測定試料の１０μｍ
以上の粒子の含有量（ｗｔ％）を示す。
このＴ′ｏ、バの値を耐火度の値とすると、粒度分布が
著しく異なった試料を用Ｃ１ても、１０μｍ以上る場合
が、変化範囲が広く、また４種類の試料の傾向もよく一
致するため、最も望ましい。
著しく異なった試料を用Ｃ１ても、１０μｍ以上る場合
が、変化範囲が広く、また４種類の試料の傾向もよく一
致するため、最も望ましい。
本発明においては、所望に応じ、予め上記の耐火度とＪ
ＩＳ −Ｍ８Ｓ１２又はＪＩＳ −Ｒ２２０４の耐火度
試験方法により求めた耐火度との関係式を作成し、この
関係式から耐火度をゼーゲルコーンによる耐火度に対応
する番数で表すことができる。
ＩＳ −Ｍ８Ｓ１２又はＪＩＳ −Ｒ２２０４の耐火度
試験方法により求めた耐火度との関係式を作成し、この
関係式から耐火度をゼーゲルコーンによる耐火度に対応
する番数で表すことができる。
〈実施例及び作用〉
第１図で示した試料の１０μｍ以上の粒子の含有量は、
３０秒間粉砕試料が、平均的な陶土の４０ｗｔ％とほぼ
一致した。そこで、５８種類の陶石試料を室温乾燥後、
ジョー・クラッシャーにて１．２ｍ＋ｎ以下に粗砕し、
さらに高速振動試料粉砕機を使用して３０秒間粉砕した
。なお、１０μｍ以上の粒子の含有量の平均値は、４４
．２ｗｔ％であり、その標準偏差は、４、３ｗｔ％であ
った。
３０秒間粉砕試料が、平均的な陶土の４０ｗｔ％とほぼ
一致した。そこで、５８種類の陶石試料を室温乾燥後、
ジョー・クラッシャーにて１．２ｍ＋ｎ以下に粗砕し、
さらに高速振動試料粉砕機を使用して３０秒間粉砕した
。なお、１０μｍ以上の粒子の含有量の平均値は、４４
．２ｗｔ％であり、その標準偏差は、４、３ｗｔ％であ
った。
粉砕試料（乾粉）０５ｇを、内径１０口のステンレス製
円筒中に入れ、２５００ｋｇ ／ ｃｉの圧力で１分間
保持し、加圧成形した。なお、成形体厚さは、約３ ｍ
ｍとなった。熱膨張は、成形体上荷載重址１０ｇ１昇扁
速度１０℃／ ｗｉｎの条件で室温〜最大収縮点温度以
上約５０℃間を測定した。
円筒中に入れ、２５００ｋｇ ／ ｃｉの圧力で１分間
保持し、加圧成形した。なお、成形体厚さは、約３ ｍ
ｍとなった。熱膨張は、成形体上荷載重址１０ｇ１昇扁
速度１０℃／ ｗｉｎの条件で室温〜最大収縮点温度以
上約５０℃間を測定した。
第３図（、ｉ：、上記の５８試料の熱膨張測定から得ら
れた各試料の熱膨張曲線中の二次膨張の曲線の傾きが０
．０５％７℃になる温度（Ｔ６．ｏｒ ）の値と、ＪＩ
Ｓ法による耐火度の測定から得られた各試料のＳＫ値に
対応するゼーゲルコーンの溶倒扁度（Ｔ ｓｋ）との関
係を示すグラフである。両者の二次相関式を最小二乗法
により求め、その相関式を用いた推定値とＴｓｋとの相
関係数を計算し、０．９７１６の値を得た。この値は、
本発明者等が先に開発した特願昭５９−０５８７９１号
による方法の場合の相関係数値の０、９４に比べ大幅に
上昇している。
れた各試料の熱膨張曲線中の二次膨張の曲線の傾きが０
．０５％７℃になる温度（Ｔ６．ｏｒ ）の値と、ＪＩ
Ｓ法による耐火度の測定から得られた各試料のＳＫ値に
対応するゼーゲルコーンの溶倒扁度（Ｔ ｓｋ）との関
係を示すグラフである。両者の二次相関式を最小二乗法
により求め、その相関式を用いた推定値とＴｓｋとの相
関係数を計算し、０．９７１６の値を得た。この値は、
本発明者等が先に開発した特願昭５９−０５８７９１号
による方法の場合の相関係数値の０、９４に比べ大幅に
上昇している。
さらに、５８試料の粒度分布測定値から得られる１０μ
ｍ以上の粒子の含有量を用いた補正式によ・る補正値（
Ｔ’ｏ、ｏｒ）と、Ｔｓｋとの二次相関式を最小二乗法
により求め下式を得た。
ｍ以上の粒子の含有量を用いた補正式によ・る補正値（
Ｔ’ｏ、ｏｒ）と、Ｔｓｋとの二次相関式を最小二乗法
により求め下式を得た。
Ｔｓｋ ＝ １．９３］Ｘ １Ｏ−３Ｔ’ｅｒ、ａ１
２＋ ６．２８１３Ｔ′ｔｒ、６−３４６４本発明によ
る耐火度をゼーゲルコーンに対応する番数で表す場合は
、予め、上記式で示されるような関係式を作成し、Ｔ
’ｏ、ｏｒを該関係式に代入することにより、ＪＩＳ法
による耐火度のＳＫ値に対応するゼーゲルコーンの溶倒
温度（Ｔ ｓｋ）を得、この温度からＪＩＳ法による耐
火度のＳＫを求めればよい。
２＋ ６．２８１３Ｔ′ｔｒ、６−３４６４本発明によ
る耐火度をゼーゲルコーンに対応する番数で表す場合は
、予め、上記式で示されるような関係式を作成し、Ｔ
’ｏ、ｏｒを該関係式に代入することにより、ＪＩＳ法
による耐火度のＳＫ値に対応するゼーゲルコーンの溶倒
温度（Ｔ ｓｋ）を得、この温度からＪＩＳ法による耐
火度のＳＫを求めればよい。
第４図は、上式を用いた推定値とＴｓｋとの関係を示す
グラフである。両者の相関係数は、０．９７９６であっ
た。粒度補正により粒度の影響がなくなり、相関係数の
値が大きくなった。この値から、粒度補正することによ
り、正確な耐火度の測定ができることがわかる。また、
粒度による補正をしない場合の相関係数の値も大きい。
グラフである。両者の相関係数は、０．９７９６であっ
た。粒度補正により粒度の影響がなくなり、相関係数の
値が大きくなった。この値から、粒度補正することによ
り、正確な耐火度の測定ができることがわかる。また、
粒度による補正をしない場合の相関係数の値も大きい。
粒度による補正式によると、１０μｍ以上の粒子の含有
量が４０±５ｗＬ％の範囲の試料の場合、Ｔ′。、Ｏｆ
値は、Ｔｏ、ａｘ±８℃となり、温度範囲が狭い５Ｋ１
９〜２０の四重外では、ＪＩＳ法によるＳＫ値で表す場
合の耐火度には、はとんど影響しない。このことから、
１０μｍ以上の粒子の含有量が基準値（４０ｗｔ％）と
５ｗｔ％以上異なるとき以外は、同一条件で測定で行い
、得られるＴｏ、ｏ！；をＴｓｋとの相関式のＴ ’６
．ｏｆに代入することにより、耐火度が測定できる。
量が４０±５ｗＬ％の範囲の試料の場合、Ｔ′。、Ｏｆ
値は、Ｔｏ、ａｘ±８℃となり、温度範囲が狭い５Ｋ１
９〜２０の四重外では、ＪＩＳ法によるＳＫ値で表す場
合の耐火度には、はとんど影響しない。このことから、
１０μｍ以上の粒子の含有量が基準値（４０ｗｔ％）と
５ｗｔ％以上異なるとき以外は、同一条件で測定で行い
、得られるＴｏ、ｏ！；をＴｓｋとの相関式のＴ ’６
．ｏｆに代入することにより、耐火度が測定できる。
〈発明の効果〉
本発明の陶磁器原材の耐火度測定法によると、従来のＪ
ＩＳに規定されている方法に比べて、簡便でかつ精度よ
く陶磁器原料の耐火度を測定することができ、本発明方
法は極めて実用的で、あり、また、陶磁器原料の品質管
理における有効な方法となる。
ＩＳに規定されている方法に比べて、簡便でかつ精度よ
く陶磁器原料の耐火度を測定することができ、本発明方
法は極めて実用的で、あり、また、陶磁器原料の品質管
理における有効な方法となる。
第１図は、４種類の陶石を１．２−以下に粗砕し、更に
振動粉砕機による粉砕時間を３０秒、２分、８分、１６
分間と変化させて粉砕した試料を用いて作成した成形体
における温度と厚さの変位量との関係を示すグラフ、第
２図は、粉砕時間を変化させた試料の１０μｍ以上の粒
子の含有量と、熱膨張曲線中の二次膨張の曲線の傾き″
が００５％７℃になる温度との関係を示すグラフ、第３
図は、本発明による陶磁器原料の耐火度、ＪＩＳ法によ
る耐火度との関係を示すグラフ、第４図は、本発明によ
る陶磁器原料のゼーゲルコーンに対応する耐火度と、Ｊ
ＩＳ法による耐火度との関係を示すグラフである。 第１図 第２図 １０ｕｍ以上の粒子の含有量（ｗｔ％）第３図 本発明による耐火度（’Ｃ）
振動粉砕機による粉砕時間を３０秒、２分、８分、１６
分間と変化させて粉砕した試料を用いて作成した成形体
における温度と厚さの変位量との関係を示すグラフ、第
２図は、粉砕時間を変化させた試料の１０μｍ以上の粒
子の含有量と、熱膨張曲線中の二次膨張の曲線の傾き″
が００５％７℃になる温度との関係を示すグラフ、第３
図は、本発明による陶磁器原料の耐火度、ＪＩＳ法によ
る耐火度との関係を示すグラフ、第４図は、本発明によ
る陶磁器原料のゼーゲルコーンに対応する耐火度と、Ｊ
ＩＳ法による耐火度との関係を示すグラフである。 第１図 第２図 １０ｕｍ以上の粒子の含有量（ｗｔ％）第３図 本発明による耐火度（’Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 陶磁器原料の耐火度を測定するに当たり、陶磁器原
料粉末を円柱状又は立方体状に成形し、この成形体を加
熱して、なだらかな一次膨張後の焼結による収縮から発
泡による急激な二次膨張に移行した後の熱膨張曲線傾き
が０．０１〜０．２０％／℃間の規定値になる温度を求
めることを特徴とする陶磁器原料の耐火度測定法。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の温度を基に、測定した
陶磁器原料粉末の５〜２５μｍ間の規定粒度以上の粒子
の含有割合を用いて、規定含有割合と一致する場合の温
度を求めることを特徴とする陶磁器原料の耐火度測定法
。 ３ 耐火度が、ＪＩＳ−Ｍ８５１２又はＪＩＳ−Ｒ２２
０４の耐火度試験方法により求められる標準ゼーゲルコ
ーンによる耐火度に対応するものである特許請求の範囲
第１項若しくは第２項記載の測定法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21198185A JPS6270743A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 陶磁器原料の耐火度測定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21198185A JPS6270743A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 陶磁器原料の耐火度測定法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6270743A true JPS6270743A (ja) | 1987-04-01 |
| JPH0378573B2 JPH0378573B2 (ja) | 1991-12-16 |
Family
ID=16614909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21198185A Granted JPS6270743A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | 陶磁器原料の耐火度測定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6270743A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5165683A (en) * | 1974-12-03 | 1976-06-07 | Ono Gijutsu Kenkyusho Jugen | Jutenmoshikuha nankatenno sokuteihoho oyobi sochi |
| JPS5862550A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-14 | Kansai Coke & Chem Co Ltd | ピツチ類の添加された石炭の軟化溶融性を測定する方法 |
| JPS5857948U (ja) * | 1981-10-15 | 1983-04-19 | 三菱重工業株式会社 | 溶融性試験装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5857948B2 (ja) * | 1979-05-31 | 1983-12-22 | 日本電気ホームエレクトロニクス株式会社 | 電磁偏向装置 |
-
1985
- 1985-09-24 JP JP21198185A patent/JPS6270743A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5165683A (en) * | 1974-12-03 | 1976-06-07 | Ono Gijutsu Kenkyusho Jugen | Jutenmoshikuha nankatenno sokuteihoho oyobi sochi |
| JPS5862550A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-14 | Kansai Coke & Chem Co Ltd | ピツチ類の添加された石炭の軟化溶融性を測定する方法 |
| JPS5857948U (ja) * | 1981-10-15 | 1983-04-19 | 三菱重工業株式会社 | 溶融性試験装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0378573B2 (ja) | 1991-12-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |