JPS6261884B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6261884B2 JPS6261884B2 JP6112682A JP6112682A JPS6261884B2 JP S6261884 B2 JPS6261884 B2 JP S6261884B2 JP 6112682 A JP6112682 A JP 6112682A JP 6112682 A JP6112682 A JP 6112682A JP S6261884 B2 JPS6261884 B2 JP S6261884B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- coil
- transmitting
- electromagnetic ultrasonic
- measuring device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 40
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 29
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 11
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 7
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 5
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- -1 scales Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/22—Details, e.g. general constructional or apparatus details
- G01N29/24—Probes
- G01N29/2412—Probes using the magnetostrictive properties of the material to be examined, e.g. electromagnetic acoustic transducers [EMAT]
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B17/00—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations
- G01B17/02—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations for measuring thickness
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
- G01N2291/028—Material parameters
- G01N2291/02854—Length, thickness
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/042—Wave modes
- G01N2291/0421—Longitudinal waves
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Length Measuring Devices Characterised By Use Of Acoustic Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電磁超音波計測装置に係り、更に具体
的には鋼管に縦波の超音波を発生させ、その反射
波又は透過波を測定することにより鋼管の厚みを
計測する電磁超音波計測装置に関する。
的には鋼管に縦波の超音波を発生させ、その反射
波又は透過波を測定することにより鋼管の厚みを
計測する電磁超音波計測装置に関する。
従来、金属材料の厚み測定、探傷等の計測には
圧電素子を用いた超音波厚み計、超音波探傷器な
どが使用されている。かかる装置は超音波を被検
材中に効率良く伝えるために音源（探触子）と被
検材との間に接触媒質（通常は水）を必要とす
る。このため、高温材やスケールあるいは表面の
凹凸の著しい材料の計測は困難であつた。
圧電素子を用いた超音波厚み計、超音波探傷器な
どが使用されている。かかる装置は超音波を被検
材中に効率良く伝えるために音源（探触子）と被
検材との間に接触媒質（通常は水）を必要とす
る。このため、高温材やスケールあるいは表面の
凹凸の著しい材料の計測は困難であつた。
従つて被検材の温度や表面状態などに影響され
ることなく超音波の送受信を行うことが強く要求
されている。かかる要求を満足すべく前記媒質を
不要にする方法として磁界と渦電流の相互作用に
よるローレンツ力を利用した電磁超音波探傷装置
が特公昭44−24867号などで提案されている。
ることなく超音波の送受信を行うことが強く要求
されている。かかる要求を満足すべく前記媒質を
不要にする方法として磁界と渦電流の相互作用に
よるローレンツ力を利用した電磁超音波探傷装置
が特公昭44−24867号などで提案されている。
電磁超音波計測に最も一般的に用いられる超音
波の波動モードには縦波と横波の二種類がある。
いずれのモードの波動を用いるかは被検材との組
合せで決まり、当然、検出効率の良い方を採用す
ることになる。
波の波動モードには縦波と横波の二種類がある。
いずれのモードの波動を用いるかは被検材との組
合せで決まり、当然、検出効率の良い方を採用す
ることになる。
ところで、縦波と横波は以下の如く相違する。
即ち、縦波は圧縮波とも云われ、波の進行方向
と同一方向に振動し、気体、液体、固体中で存在
する。これに対し、横波は剪断波とも云われ、波
の進行方向と垂直な方向に振動し、固体中でのみ
存在する。この横波は被検材が高温（鉄では約
800℃以上）になると材料中での減衰が大きくな
る。
と同一方向に振動し、気体、液体、固体中で存在
する。これに対し、横波は剪断波とも云われ、波
の進行方向と垂直な方向に振動し、固体中でのみ
存在する。この横波は被検材が高温（鉄では約
800℃以上）になると材料中での減衰が大きくな
る。
本発明は特に高温状態にある被検材の厚み計測
に有効な縦波の超音波を用いる電磁超音波計測装
置に関するものである。
に有効な縦波の超音波を用いる電磁超音波計測装
置に関するものである。
縦波の超音波を用いる電磁超音波計測装置の構
造は電磁石磁極の外周部に送受信コイルを設けた
ものが一般的である。
造は電磁石磁極の外周部に送受信コイルを設けた
ものが一般的である。
第１図には電磁超音波計測装置の従来例の構成
を示し、第２図はその電磁石部分の底面図を示
す。
を示し、第２図はその電磁石部分の底面図を示
す。
第１図、第２図において、直流励磁コイル２と
断面Ｅ字状の鉄心３により構成される直流電磁石
４が配置され、鉄心３の中央磁極５の外周部には
超音波送受信コイル６が取付られている。７は直
流励磁コイル２に直流電圧を印加するための直流
電源、８は送受信コイル６にパルス電圧を印加す
るためのパルス発生器、９は送受信コイル６より
検出された検出信号を増幅する増幅器、１０は表
示器である。
断面Ｅ字状の鉄心３により構成される直流電磁石
４が配置され、鉄心３の中央磁極５の外周部には
超音波送受信コイル６が取付られている。７は直
流励磁コイル２に直流電圧を印加するための直流
電源、８は送受信コイル６にパルス電圧を印加す
るためのパルス発生器、９は送受信コイル６より
検出された検出信号を増幅する増幅器、１０は表
示器である。
この構成において、直流励磁コイル２を直流電
源７で励磁し被検材１に直流磁界（図中点線で示
す）を与える。次に送受信コイル６にパルス発生
器８よりパルス電圧を印加すると変化磁束が発生
し、変化磁束により鋼管１の表面に渦電流ｉが発
生する。渦電流ｉと予め与えておいた前記直流磁
界の鋼管表面と平行方向の磁界成分の磁束密度Ｂ
yとが相互作用し、鋼管１表面と垂直な方向（Ｚ
方向）に変化歪Ｆz（フレミングの左手の法則）
が発生し、該変化歪Ｆzは鋼管１の表面と垂直な
方向（Ｚ方向）に伝播する。即ち、縦波が発生す
る。変化歪Ｆzは磁束密度Ｂyと渦電流ｉとの積に
比例し、 Ｆz∝Ｂy・ｉ ………………(1) と表わされる。そしてこの超音波は被検材１内部
を伝播し、被検材１中の底面からの反射超音波は
前述と逆の過程（フレミングの右手の法則）によ
り送受信コイル６で渦電流により発生する起電力
として検出され、その検出信号レベルＶRは次式
に示す如くＢyの自乗に比例する。
源７で励磁し被検材１に直流磁界（図中点線で示
す）を与える。次に送受信コイル６にパルス発生
器８よりパルス電圧を印加すると変化磁束が発生
し、変化磁束により鋼管１の表面に渦電流ｉが発
生する。渦電流ｉと予め与えておいた前記直流磁
界の鋼管表面と平行方向の磁界成分の磁束密度Ｂ
yとが相互作用し、鋼管１表面と垂直な方向（Ｚ
方向）に変化歪Ｆz（フレミングの左手の法則）
が発生し、該変化歪Ｆzは鋼管１の表面と垂直な
方向（Ｚ方向）に伝播する。即ち、縦波が発生す
る。変化歪Ｆzは磁束密度Ｂyと渦電流ｉとの積に
比例し、 Ｆz∝Ｂy・ｉ ………………(1) と表わされる。そしてこの超音波は被検材１内部
を伝播し、被検材１中の底面からの反射超音波は
前述と逆の過程（フレミングの右手の法則）によ
り送受信コイル６で渦電流により発生する起電力
として検出され、その検出信号レベルＶRは次式
に示す如くＢyの自乗に比例する。
ＶR∝（Ｂy）２・ｉ ………………(2)
尚、渦電流ｉと直流磁界の他の方向成分Ｂzと
のみ相互作用すると横波が発生するがこれは本発
明とは直接関係ないのでその説明は省略する。
のみ相互作用すると横波が発生するがこれは本発
明とは直接関係ないのでその説明は省略する。
ところで、高温状態にある鋼管の厚みを計測す
る目的は製造工程において鋼管の厚み変動（又は
偏肉量）を計測して圧延機の制御のために厚み変
動量を帰還し鋼管の厚みの変化を極力小さくする
ことである。従つて、鋼管の円周方向全面計測あ
るいは円周方向多点計測（一般的に４〜８点計
測）を行うことが必要となる。鋼管の円周方向全
面厚み計測は厚み計を鋼管の外径にそつて回転さ
せることにより行える。しかし、製造工程中での
鋼管は必ずしも真円状ではなく多少の変形（例え
ば楕円状）が生じていたり、鋼管自体が振動して
いたりする。このため、鋼管の円周方向全面厚み
計測は実用するのが難しく、一般的には円周方向
多点計測することが有利と考えられている。
る目的は製造工程において鋼管の厚み変動（又は
偏肉量）を計測して圧延機の制御のために厚み変
動量を帰還し鋼管の厚みの変化を極力小さくする
ことである。従つて、鋼管の円周方向全面計測あ
るいは円周方向多点計測（一般的に４〜８点計
測）を行うことが必要となる。鋼管の円周方向全
面厚み計測は厚み計を鋼管の外径にそつて回転さ
せることにより行える。しかし、製造工程中での
鋼管は必ずしも真円状ではなく多少の変形（例え
ば楕円状）が生じていたり、鋼管自体が振動して
いたりする。このため、鋼管の円周方向全面厚み
計測は実用するのが難しく、一般的には円周方向
多点計測することが有利と考えられている。
上述した従来の電磁超音波計測装置を用いて鋼
管の厚み計測を行う際の最大の問題点は、直流電
磁石４と送受信コイル６より構成される電磁超音
波送受信部分の大きさが特に高温状態にある鋼管
に適用しようとすると冷却構造まで含めるときの
外径が150mmから200mmになるということであ
る。電磁超音波送受信部分の大きさが外径
150mmもあつたのでは外径100mm程度の鋼管の
厚みは上下方向２点の計測しか物理的に不可能と
なる。
管の厚み計測を行う際の最大の問題点は、直流電
磁石４と送受信コイル６より構成される電磁超音
波送受信部分の大きさが特に高温状態にある鋼管
に適用しようとすると冷却構造まで含めるときの
外径が150mmから200mmになるということであ
る。電磁超音波送受信部分の大きさが外径
150mmもあつたのでは外径100mm程度の鋼管の
厚みは上下方向２点の計測しか物理的に不可能と
なる。
従来の電磁超音波計測装置の他の問題点は超音
波検出信号レベルＶRが小さいことにある。信号
レベルＶRを向上しようとするには式(2)より明ら
かな如く、直流磁界の被検材１表面と平行方向の
磁場Ｂyを増大すれば良い。しかし、従来の電磁
石４の磁極の構造では中央磁極５より発生した磁
束の大半は被検材１中を通過、又は貫通して被検
材表面に集中しなくなる。そのため、縦波超音波
を送受信する被検材表面に平行な磁界の磁束密度
Ｂyは、3000Gauss程度が限度となる。信号レベ
ルＶRを大きくするには渦電流ｉを増大させるこ
とも考えられるが、電流の増大は必然的に印加パ
ルス電流、電圧の増大をきたし、安全上の問題が
生じる。
波検出信号レベルＶRが小さいことにある。信号
レベルＶRを向上しようとするには式(2)より明ら
かな如く、直流磁界の被検材１表面と平行方向の
磁場Ｂyを増大すれば良い。しかし、従来の電磁
石４の磁極の構造では中央磁極５より発生した磁
束の大半は被検材１中を通過、又は貫通して被検
材表面に集中しなくなる。そのため、縦波超音波
を送受信する被検材表面に平行な磁界の磁束密度
Ｂyは、3000Gauss程度が限度となる。信号レベ
ルＶRを大きくするには渦電流ｉを増大させるこ
とも考えられるが、電流の増大は必然的に印加パ
ルス電流、電圧の増大をきたし、安全上の問題が
生じる。
以上の理由で縦波電磁超音波計測装置の検出感
度は低く、実用化の大きな問題となつていた。
度は低く、実用化の大きな問題となつていた。
本発明の目的は上記した従来技術の欠点を解消
し、鋼管の円周方向多点計測が可能でかつ検出感
度の向上を図つた電磁超音波計測装置を提供する
ことにある。
し、鋼管の円周方向多点計測が可能でかつ検出感
度の向上を図つた電磁超音波計測装置を提供する
ことにある。
本発明の特徴は電磁超音波計測装置において、
直流磁場を発生する直流励磁コイルを被検材を包
囲する如く巻回しかつ該直流励磁コイルが被検材
を包囲する空間内にパルス磁場を発生する送受信
コイルを配設したことにある。
直流磁場を発生する直流励磁コイルを被検材を包
囲する如く巻回しかつ該直流励磁コイルが被検材
を包囲する空間内にパルス磁場を発生する送受信
コイルを配設したことにある。
次に第３図に本発明に係る電磁超音波計測装置
の一実施例の要部の構成を示す。
の一実施例の要部の構成を示す。
第３図において、鋼管１を包囲する如く直流励
磁コイル１２が巻回されており、該直流励磁コイ
ル１２の中央部における鋼管１と対向する位置に
送受信コイル１１が配設されている。
磁コイル１２が巻回されており、該直流励磁コイ
ル１２の中央部における鋼管１と対向する位置に
送受信コイル１１が配設されている。
かかる構成において、直流励磁コイル１２より
発生する直流磁束はその大半が鋼管１の表面と平
行となる。即ち、縦波電磁超音波を送受信するの
に必要な鋼管表面と平行な磁場Ｂyとなる。
発生する直流磁束はその大半が鋼管１の表面と平
行となる。即ち、縦波電磁超音波を送受信するの
に必要な鋼管表面と平行な磁場Ｂyとなる。
第３図の実施例において磁場発生効率を改善す
る為に鉄心を設けることが考えられる。その実施
例を第４図に示す。同図において、鉄心１３は直
流励磁コイル１２を包囲するように構成されてい
る。
る為に鉄心を設けることが考えられる。その実施
例を第４図に示す。同図において、鉄心１３は直
流励磁コイル１２を包囲するように構成されてい
る。
以上の実施例において送受信コイル１１は直流
励磁コイル１２中央部の鋼管１表面との対向位置
に配置されるように構成されている。従来法では
一個の送受信コイルに対し必ず一個の直流電磁石
が必要であつたが、本発明によれば送受信コイル
は直流励磁コイル間の空間内であれば被検材の全
周どの位置でも良く、又、単一の送受信コイルの
みならず、複数の送受信コイルを被検材に対向配
置することが可能である。
励磁コイル１２中央部の鋼管１表面との対向位置
に配置されるように構成されている。従来法では
一個の送受信コイルに対し必ず一個の直流電磁石
が必要であつたが、本発明によれば送受信コイル
は直流励磁コイル間の空間内であれば被検材の全
周どの位置でも良く、又、単一の送受信コイルの
みならず、複数の送受信コイルを被検材に対向配
置することが可能である。
この構成にした場合の電磁超音波送受信部分は
冷却構造まで含せても、その外径は40mm程度あれ
ば充分である。このため、鋼管の外径が100mmの
場合には円周方向に少なくとも８個の送受信コイ
ルを配置することが可能となる。したがつて、鋼
管の円周方向多点計測が１個の直流励磁コイルを
配するだけで容易に実現できる。
冷却構造まで含せても、その外径は40mm程度あれ
ば充分である。このため、鋼管の外径が100mmの
場合には円周方向に少なくとも８個の送受信コイ
ルを配置することが可能となる。したがつて、鋼
管の円周方向多点計測が１個の直流励磁コイルを
配するだけで容易に実現できる。
一方、第３図、第４図の構成において、直流励
磁コイル１２により発生する直流磁束はその大半
が縦波電磁超音波を送受信するのに必要な鋼管１
表面と平行な成分の磁場Ｂyであり、直流励磁コ
イル１２の励磁量を増大すれば、ほぼ比例的に磁
場Ｂyは増大し、この磁場Ｂyは10000Gauss以上
の値を得ることは容易である。縦波電磁超音波の
検出信号レベルＶRは従来法に比べて(2)式より約
11倍〔＝（10000／3000）2〕の感度の向上が図れ、
その効果は非常に大である。
磁コイル１２により発生する直流磁束はその大半
が縦波電磁超音波を送受信するのに必要な鋼管１
表面と平行な成分の磁場Ｂyであり、直流励磁コ
イル１２の励磁量を増大すれば、ほぼ比例的に磁
場Ｂyは増大し、この磁場Ｂyは10000Gauss以上
の値を得ることは容易である。縦波電磁超音波の
検出信号レベルＶRは従来法に比べて(2)式より約
11倍〔＝（10000／3000）2〕の感度の向上が図れ、
その効果は非常に大である。
次に、第３図、第４図の実施例では、より強い
磁場を得るため直流励磁コイルをなるべく鋼管近
傍に巻回してある。このため、送受信コイルを配
置する空間が狭くなるため設置しずらくなる。
磁場を得るため直流励磁コイルをなるべく鋼管近
傍に巻回してある。このため、送受信コイルを配
置する空間が狭くなるため設置しずらくなる。
第５図、第６図はこの点を解決した実施例であ
る。なお、第６図は第５図の実施例において更に
磁場発生効率を改善するために鉄心を設けた実施
例である。
る。なお、第６図は第５図の実施例において更に
磁場発生効率を改善するために鉄心を設けた実施
例である。
第５図、第６図において、２個の直流励磁コイ
ル１４，１５は各々が独立して鋼管１を包囲する
如く巻回されており、２個の直流励磁コイル１
４，１５から発生する直流磁束（図中点線で示
す）は加え合わされるように励磁される。２個の
直流励磁コイル１４，１５の間の空間に鋼管１と
対向して送受信コイル１１が配置されている。
ル１４，１５は各々が独立して鋼管１を包囲する
如く巻回されており、２個の直流励磁コイル１
４，１５から発生する直流磁束（図中点線で示
す）は加え合わされるように励磁される。２個の
直流励磁コイル１４，１５の間の空間に鋼管１と
対向して送受信コイル１１が配置されている。
尚、第７図に２個の直流励磁コイルの励磁電流
の流れる方向を図中矢印で示す。
の流れる方向を図中矢印で示す。
また、上記実施例で用いた電磁石の代りに超電
導マグネツトを用いれば磁場Ｂyを大きくとるこ
とが可能となるので更に検出感度の向上が図れる
ことは勿論である。
導マグネツトを用いれば磁場Ｂyを大きくとるこ
とが可能となるので更に検出感度の向上が図れる
ことは勿論である。
なお上述の説明では送受信コイルは一体である
ような説明をしたが、送信専用コイルと受信専用
コイルとは別々に分割されていても良い。
ような説明をしたが、送信専用コイルと受信専用
コイルとは別々に分割されていても良い。
又、第８図に示すごとく、鋼管外側表面に送信
専用コイル１６を配置し、鋼管内側表面に受信専
用コイル１７を配置、又はその逆の配置をすれ
ば、透過形超音波計測法が可能である。
専用コイル１６を配置し、鋼管内側表面に受信専
用コイル１７を配置、又はその逆の配置をすれ
ば、透過形超音波計測法が可能である。
以上、説明した如く本発明によれば直流磁場の
向上による検出感度の向上が図れ、かつ、１個あ
るいは２個の直流電磁石を配するだけで、複数の
送受信コイルを鋼管に対向配置することが可能で
あり、全周にわたる厚み計測が可能な電磁超音波
計測装置を容易に実現できる。
向上による検出感度の向上が図れ、かつ、１個あ
るいは２個の直流電磁石を配するだけで、複数の
送受信コイルを鋼管に対向配置することが可能で
あり、全周にわたる厚み計測が可能な電磁超音波
計測装置を容易に実現できる。
第１図は従来の電磁超音波計測装置の構成を示
すブロツク図、第２図は第１図の電磁超音波計測
装置の電磁石の底面図、第３図〜第６図はそれぞ
れ本発明に係る電磁超音波計測装置の一実施例の
要部の構成を示す斜視図、第７図は第５図におけ
る２個の直流励磁コイルの励磁電流の流れる方向
を図中矢印で示した図、第８図は透過形電磁超音
波計測装置の一実施例の構成を示す斜視図であ
る。 １…被検材（鋼管）、２…直流励磁コイル、３
…鉄心、４…直流電磁石、５…中央磁極、６…送
受信コイル、７…直流電源、８…パルス発生器、
９…増幅器、１０…表示器、１１…送受信コイ
ル、１２…直流励磁コイル、１３…鉄心、１４，
１５…直流励磁コイル、１６…送信専用コイル、
１７…受信専用コイル。
すブロツク図、第２図は第１図の電磁超音波計測
装置の電磁石の底面図、第３図〜第６図はそれぞ
れ本発明に係る電磁超音波計測装置の一実施例の
要部の構成を示す斜視図、第７図は第５図におけ
る２個の直流励磁コイルの励磁電流の流れる方向
を図中矢印で示した図、第８図は透過形電磁超音
波計測装置の一実施例の構成を示す斜視図であ
る。 １…被検材（鋼管）、２…直流励磁コイル、３
…鉄心、４…直流電磁石、５…中央磁極、６…送
受信コイル、７…直流電源、８…パルス発生器、
９…増幅器、１０…表示器、１１…送受信コイ
ル、１２…直流励磁コイル、１３…鉄心、１４，
１５…直流励磁コイル、１６…送信専用コイル、
１７…受信専用コイル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 直流電源により励磁される直流励磁コイル
と、パルス発生器出力により励磁される送受信コ
イルとを有し、前記直流励磁コイルにより発生す
る磁場と、送受信コイルを励磁することにより鋼
管表面に発生する渦電流との相互作用により鋼管
に超音波を発生させ、その反射波又は透過波を測
定することにより鋼管の厚みを計測する電磁超音
波計測装置において、前記直流励磁コイルを鋼管
を包囲する如く巻回しかつ該直流励磁コイルが鋼
管を包囲する空間内に前記送受信コイルを配置し
たことを特徴とする電磁超音波計測装置。 ２ 第１項記載の電磁超音波計測装置において、
複数個の直流励磁コイルを各々鋼管を包囲する如
く巻回し、該直流励磁コイル間の空間に送受信コ
イルを配置するようにしたことを特徴とする電磁
超音波計測装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6112682A JPS58179305A (ja) | 1982-04-14 | 1982-04-14 | 電磁超音波計測装置 |
| DE8282302944T DE3275315D1 (en) | 1981-06-10 | 1982-06-08 | Electromagnetic-acoustic measuring apparatus |
| EP82302944A EP0067065B1 (en) | 1981-06-10 | 1982-06-08 | Electromagnetic-acoustic measuring apparatus |
| US06/386,445 US4450725A (en) | 1981-06-10 | 1982-06-09 | Electromagnetic-acoustic measuring apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6112682A JPS58179305A (ja) | 1982-04-14 | 1982-04-14 | 電磁超音波計測装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58179305A JPS58179305A (ja) | 1983-10-20 |
| JPS6261884B2 true JPS6261884B2 (ja) | 1987-12-23 |
Family
ID=13162071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6112682A Granted JPS58179305A (ja) | 1981-06-10 | 1982-04-14 | 電磁超音波計測装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58179305A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3601373A1 (de) * | 1985-01-22 | 1986-08-28 | Siderca S.A. Industrial y Comercial, Capital Federal | Vorrichtung zur dickenmessung mit hilfe von ultraschall |
| JPS61173105A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱間パイプの肉厚測定装置 |
| CN104764423B (zh) * | 2015-04-09 | 2017-06-30 | 武汉华宇一目检测装备有限公司 | 一种钢管超声测厚装置 |
| CN108262239A (zh) * | 2017-12-21 | 2018-07-10 | 钢研纳克检测技术股份有限公司 | 一种用于钢管壁厚测量的管波电磁超声换能器 |
| CN117606403B (zh) * | 2024-01-23 | 2024-06-07 | 威海拓力莱纤维有限公司 | 一种用于碳纤维复合材料管道壁厚偏差的检测装置 |
-
1982
- 1982-04-14 JP JP6112682A patent/JPS58179305A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58179305A (ja) | 1983-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4100809A (en) | Method for excitation and reception of ultrasonic plate waves in workpieces and devices for realizing same | |
| JP3806747B2 (ja) | 強磁性材料の検査装置 | |
| US5225148A (en) | Method for checking the thickness and the cohesion of the interface of a duplex tube | |
| JP4392129B2 (ja) | プレートタイプの強磁性構造体の長レンジ検査のための方法及び装置 | |
| Murayama et al. | Development of an ultrasonic inspection robot using an electromagnetic acoustic transducer for a Lamb wave and an SH-plate wave | |
| KR100561215B1 (ko) | 탄성 초음파를 발생 및 측정할 수 있는 자기변형트랜스듀서와 이를 이용한 구조진단 장치 | |
| Nakamura et al. | Mode conversion and total reflection of torsional waves for pipe inspection | |
| KR100573736B1 (ko) | 비틀림파를 발생 및 측정할 수 있는 트랜스듀서와 이를이용한 이상진단 장치 및 방법 | |
| Murayama | Driving mechanism on magnetostrictive type electromagnetic acoustic transducer for symmetrical vertical-mode Lamb wave and for shear horizontal-mode plate wave | |
| CN109060206A (zh) | 一种铁磁性材料应力测量装置和方法 | |
| Gao et al. | Noncontact magnetostrictive torsional guided wave sensors for small-diameter pipes | |
| JP2005077298A (ja) | 電磁超音波探触子、導電性材料の損傷進行度合評価方法及び損傷進行度合評価装置、締結ボルトやリベットの軸力測定方法及び軸力測定装置 | |
| Murayama et al. | Study of magnetic pole materials for static magnetic field and dynamic magnetic field that compose an electromagnetic acoustic transducer for Lamb waves using the magnetostriction effect | |
| JPS6261884B2 (ja) | ||
| JPH0587780A (ja) | 金属管の非破壊検査の方法と装置 | |
| US11385115B2 (en) | Device for inspecting clamping means by ultrasounds and method implementing the device | |
| IE47295B1 (en) | Ultrasonic testing | |
| CN109470774A (zh) | 基于铝板缺陷检测的超声导波聚焦换能器 | |
| KR102203609B1 (ko) | 전자기음향 트랜스듀서 및 이를 포함하는 배관 검사 장치 | |
| JPH0145577B2 (ja) | ||
| JPH0147742B2 (ja) | ||
| JPH0257267B2 (ja) | ||
| JPH0146028B2 (ja) | ||
| JPS60105960A (ja) | 電磁超音波トランスデユ−サ | |
| JPS61230018A (ja) | 電磁超音波計測装置 |