JPS625361B2 - - Google Patents
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- JPS625361B2 JPS625361B2 JP2067379A JP2067379A JPS625361B2 JP S625361 B2 JPS625361 B2 JP S625361B2 JP 2067379 A JP2067379 A JP 2067379A JP 2067379 A JP2067379 A JP 2067379A JP S625361 B2 JPS625361 B2 JP S625361B2
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- Japan
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- stubs
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- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
- H01P1/212—Frequency-selective devices, e.g. filters suppressing or attenuating harmonic frequencies
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は例えば、テレビジヨン放送機・中継器
に用いられる高調波フイルタに関する。
に用いられる高調波フイルタに関する。
一般にテレビジヨン放送機・中継器において、
真空管あるいはトランジスタの非直線性により、
スプリアス輻射を生じるが、これらの成分はその
ほとんどが搬送波の高調波成分であるので、この
高調波成分を除去するために高調波フイルタが用
いられている。第１図は従来の高調波フイルタを
示し、１２，１３，１４はいずれも先端短絡スタ
ブであり、搬送波の波長をλｖとすると、スタブ
１２，１３，１４の長さは、例えばそれぞれ
λｖ／４、λｖ／３、λｖ／５に選ばれる。したがつて
、スタブ １２は搬送波の２倍および４倍の高調波成分に対
して、それぞれ半波長および一波長の長さの先端
短絡スタブとなるので、これらの高調波成分はス
タブ１２によつて除去される。同様にスタブ１
３，１４によつてそれぞれ搬送波の３倍および５
倍の高調波成分が除去される。
真空管あるいはトランジスタの非直線性により、
スプリアス輻射を生じるが、これらの成分はその
ほとんどが搬送波の高調波成分であるので、この
高調波成分を除去するために高調波フイルタが用
いられている。第１図は従来の高調波フイルタを
示し、１２，１３，１４はいずれも先端短絡スタ
ブであり、搬送波の波長をλｖとすると、スタブ
１２，１３，１４の長さは、例えばそれぞれ
λｖ／４、λｖ／３、λｖ／５に選ばれる。したがつて
、スタブ １２は搬送波の２倍および４倍の高調波成分に対
して、それぞれ半波長および一波長の長さの先端
短絡スタブとなるので、これらの高調波成分はス
タブ１２によつて除去される。同様にスタブ１
３，１４によつてそれぞれ搬送波の３倍および５
倍の高調波成分が除去される。
一方、搬送波周波数においてスタブ１３，１４
の特性アドミタンスを、その合成アドミタンスが
零になるように決めておけば、搬送波は接続点１
５を無減衰で通過する。さらに、接続点１５から
λｖ／４離れた接続点１１から負荷１６側を見たサセ プタンス分が必要な帯域内でなるべく零になるよ
うに、スタブ１２の特性アドミタンスを決定すれ
ば、この帯域内で電圧定在波比は良好となる。こ
のような高調波フイルタについては、スタブ１
３，１４の長さはλｖ／３、λｖ／５に限らない
が、その合成アドミタンスが零になるためには、
一方はλｖ／４より短かく、他方はλｖ／４より
長いことが必要であり、スタブの導体損によつて
高調波減衰量が小さくなると共に、特にテレビジ
ヨンのローチヤンネルにおいては、スタブ長が非
常に長くなるという欠点があつた。
の特性アドミタンスを、その合成アドミタンスが
零になるように決めておけば、搬送波は接続点１
５を無減衰で通過する。さらに、接続点１５から
λｖ／４離れた接続点１１から負荷１６側を見たサセ プタンス分が必要な帯域内でなるべく零になるよ
うに、スタブ１２の特性アドミタンスを決定すれ
ば、この帯域内で電圧定在波比は良好となる。こ
のような高調波フイルタについては、スタブ１
３，１４の長さはλｖ／３、λｖ／５に限らない
が、その合成アドミタンスが零になるためには、
一方はλｖ／４より短かく、他方はλｖ／４より
長いことが必要であり、スタブの導体損によつて
高調波減衰量が小さくなると共に、特にテレビジ
ヨンのローチヤンネルにおいては、スタブ長が非
常に長くなるという欠点があつた。
本発明は上記の欠点を除去するもので、スタブ
長が短かくて高調波減衰量が大きい高調波フイル
タを提供することを目的とする。
長が短かくて高調波減衰量が大きい高調波フイル
タを提供することを目的とする。
以下、本発明の一つの実施例を図面を参照して
説明する。高調波フイルタに用いるスタブは、所
望の高調波周波数において、直列共振を示す長さ
のスタブであれば先端短絡スタブでもあるいは先
端開放スタブであつてもよい。第２図および第３
図はそれぞれ先端短絡スタブ、先端開放スタブの
入力アドミタンスを示す。両図よりわかるよう
に、先端短絡スタブと先端開放スタブの入力アド
ミタンスは、長さがλｖ／４より短かい場合に互
いに異符号である。
説明する。高調波フイルタに用いるスタブは、所
望の高調波周波数において、直列共振を示す長さ
のスタブであれば先端短絡スタブでもあるいは先
端開放スタブであつてもよい。第２図および第３
図はそれぞれ先端短絡スタブ、先端開放スタブの
入力アドミタンスを示す。両図よりわかるよう
に、先端短絡スタブと先端開放スタブの入力アド
ミタンスは、長さがλｖ／４より短かい場合に互
いに異符号である。
従つて、先端短絡スタブと先端開放スタブを主
線路に並列に接続したとき、両スタブの特性イン
ピーダンスの比を選定すれば、両スタブの並列合
成アドミタンスは、搬送波周波数において零とな
り、両スタブは搬送波に影響を与えない。しか
も、すべてのスタブをλｖ／４より短かい長さに
て構成できるので、スタブの導体損を小さくで
き、高調波減衰量が大きく取れる。第４図は以上
の考えの下に構成した本発明に係る高調波フイル
タである。図において、搬送周波数の波長（λ
ｖ）の1/4波長の長さを有する線路４２の両端に
スタブ４５，４７が設けられ、これらスタブ４
５，４７のそれぞれはλｖ／６、λｖ／８の長さ
の先端短絡スタブであり、3fv、4fvの高調波を除
去する。また、線路４２の両端にはスタブ４５，
４７に並列に接続されるスタブ４４，４６が設け
られ、これらスタブ４４，４６のそれぞれはλ
ｖ／20、λｖ／８の長さの先端開放スタブであ
り、5fv、2fvの高調波を除去する。これら並列に
接続されたスタブ４５，４４及び４７，４６は上
記の如く並列合成アドミタンスが、搬送周波数に
おいて零となるように両スタブの特性インピーダ
ンスの比が選定される。この選定は各スタブを同
軸線路で構成する場合には、その内導体と外導体
の直径比の異なる同軸線路を用いることによつて
行なわれ、また、ストリツプ線路で構成する場合
には、各線路の幅および基板の厚さ等によつて行
なわれる。
線路に並列に接続したとき、両スタブの特性イン
ピーダンスの比を選定すれば、両スタブの並列合
成アドミタンスは、搬送波周波数において零とな
り、両スタブは搬送波に影響を与えない。しか
も、すべてのスタブをλｖ／４より短かい長さに
て構成できるので、スタブの導体損を小さくで
き、高調波減衰量が大きく取れる。第４図は以上
の考えの下に構成した本発明に係る高調波フイル
タである。図において、搬送周波数の波長（λ
ｖ）の1/4波長の長さを有する線路４２の両端に
スタブ４５，４７が設けられ、これらスタブ４
５，４７のそれぞれはλｖ／６、λｖ／８の長さ
の先端短絡スタブであり、3fv、4fvの高調波を除
去する。また、線路４２の両端にはスタブ４５，
４７に並列に接続されるスタブ４４，４６が設け
られ、これらスタブ４４，４６のそれぞれはλ
ｖ／20、λｖ／８の長さの先端開放スタブであ
り、5fv、2fvの高調波を除去する。これら並列に
接続されたスタブ４５，４４及び４７，４６は上
記の如く並列合成アドミタンスが、搬送周波数に
おいて零となるように両スタブの特性インピーダ
ンスの比が選定される。この選定は各スタブを同
軸線路で構成する場合には、その内導体と外導体
の直径比の異なる同軸線路を用いることによつて
行なわれ、また、ストリツプ線路で構成する場合
には、各線路の幅および基板の厚さ等によつて行
なわれる。
さらに、入出力線路４１，４３の特性インピー
ダンスをそれぞれZ1，Z3とし、線路４２の特性イ
ンピーダンスZ2をZ2＝√1 3に選ぶと搬送周波数
fvにおいて、スタブ４４〜４７は、搬送波に影響
を与えないから、線路４２は四分の一波長インピ
ーダンス変換器として動作する。２：１の変換比
の場合について搬送波近傍の電圧定在波比を第５
図に示す。曲線５１はスタブ４４〜４７を接続し
ていない通常のインピーダンス変換器の特性であ
り、曲線５２はスタブ４７の特性インピーダンス
をZ3、スタブ４５の特性インピーダンスを2.1Z3
とした場合の特性である。明らかに、搬送周波数
を中心に±７％の帯域内で、電圧定在波比が改善
されている。この帯域幅はスタブ４４〜４７の特
性インピーダンスを大きくすることによつて、さ
らに広くすることが可能である。
ダンスをそれぞれZ1，Z3とし、線路４２の特性イ
ンピーダンスZ2をZ2＝√1 3に選ぶと搬送周波数
fvにおいて、スタブ４４〜４７は、搬送波に影響
を与えないから、線路４２は四分の一波長インピ
ーダンス変換器として動作する。２：１の変換比
の場合について搬送波近傍の電圧定在波比を第５
図に示す。曲線５１はスタブ４４〜４７を接続し
ていない通常のインピーダンス変換器の特性であ
り、曲線５２はスタブ４７の特性インピーダンス
をZ3、スタブ４５の特性インピーダンスを2.1Z3
とした場合の特性である。明らかに、搬送周波数
を中心に±７％の帯域内で、電圧定在波比が改善
されている。この帯域幅はスタブ４４〜４７の特
性インピーダンスを大きくすることによつて、さ
らに広くすることが可能である。
第４図において、スタブ４４〜４７の長さは容
易に調整可能であるが、線路４２の長さは両端に
スタブが接続されているために、調整は困難であ
る。例えば線路４２の長さが10％異なると、電圧
定在波比は最良の点でも1.1となつてしまう。第
６図および第７図は、このような場合の補正法を
示す。電圧定在波比が悪化するのは、接続点４８
から負荷側を見たアドミタンスの内、サセプタン
ス分をスタブ４４，４５のサセプタンス分のみで
は打ち消すことができないためである。従つて、
線路４２がλｖ／４より長い場合には、第６図に
示すように接続点４８に並列にコイル６１を接続
し、逆に線路４２がλｖ／４より短かい場合に
は、第７図のように接続点４８に並列にコンデン
サ７１を接続すれば、これらのコイルあるいはコ
ンデンサはスタブ４４，４５のサセプタンス分を
補正するので、線路４２がλｖ／４の場合とほぼ
同一な電圧定在波比が得られる。
易に調整可能であるが、線路４２の長さは両端に
スタブが接続されているために、調整は困難であ
る。例えば線路４２の長さが10％異なると、電圧
定在波比は最良の点でも1.1となつてしまう。第
６図および第７図は、このような場合の補正法を
示す。電圧定在波比が悪化するのは、接続点４８
から負荷側を見たアドミタンスの内、サセプタン
ス分をスタブ４４，４５のサセプタンス分のみで
は打ち消すことができないためである。従つて、
線路４２がλｖ／４より長い場合には、第６図に
示すように接続点４８に並列にコイル６１を接続
し、逆に線路４２がλｖ／４より短かい場合に
は、第７図のように接続点４８に並列にコンデン
サ７１を接続すれば、これらのコイルあるいはコ
ンデンサはスタブ４４，４５のサセプタンス分を
補正するので、線路４２がλｖ／４の場合とほぼ
同一な電圧定在波比が得られる。
第８図は一般の固体化電力増幅器を用いた放送
機において、並列運転されるｎ台の固体化電力増
幅器の入出力の分配・合成回路に第４図の高調波
フイルタを用いたものである。固体化電力増幅器
８３の入出力インピーダンスをZ0とすると、分岐
点８２あるいは８４から固体化電力増幅器側を見
たインピーダンスはＺ０／ｎである。一方、入出力端子 ８１，８５には、一般に50Ω線路が接続される。
高調波フイルタは50：Ｚ０／ｎのインピーダンス変換と 同時に、固体化電力増幅器によつて生じる高調波
成分を除去する。
機において、並列運転されるｎ台の固体化電力増
幅器の入出力の分配・合成回路に第４図の高調波
フイルタを用いたものである。固体化電力増幅器
８３の入出力インピーダンスをZ0とすると、分岐
点８２あるいは８４から固体化電力増幅器側を見
たインピーダンスはＺ０／ｎである。一方、入出力端子 ８１，８５には、一般に50Ω線路が接続される。
高調波フイルタは50：Ｚ０／ｎのインピーダンス変換と 同時に、固体化電力増幅器によつて生じる高調波
成分を除去する。
以上述べたように本発明によれば、搬送波の高
調波成分を除去するスタブがすべて搬送波の四分
の一波長より短かく小型となり、高調波減衰量が
大きい高調波フイルタを提供できる。
調波成分を除去するスタブがすべて搬送波の四分
の一波長より短かく小型となり、高調波減衰量が
大きい高調波フイルタを提供できる。
第１図は従来の高調波フイルタの回路図、第２
図は先端短絡スタブの入力アドミタンスを示す特
性図、第３図は先端開放スタブの入力アドミタン
スを示す特性図、第４図は本発明に係る高調波フ
イルタの一実施例を示す回路図、第５図は第４図
の高調波フイルタの電圧定在波比の特性を示す
図、第６図は第４図の線路４２がλｖ／４より長
い場合の電圧定在波比の改善法の一例を示す図、
第７図は第４図の線路４２がλｖ／４より短い場
合の電圧定在波比の改善法の一例を示す図、第８
図は第４図の高調波フイルタの一応用例を示す回
路図である。 ４１……入力線路、４２……線路、４３……出
力線路、４４……第５高調波除去スタブ、４５…
…第３高調波除去スタブ、４６……第２高調波除
去スタブ、４７……第４高調波除去スタブ、６１
……電圧定在波比補正用コイル、７１……電圧定
在波比補正用コンデンサ。
図は先端短絡スタブの入力アドミタンスを示す特
性図、第３図は先端開放スタブの入力アドミタン
スを示す特性図、第４図は本発明に係る高調波フ
イルタの一実施例を示す回路図、第５図は第４図
の高調波フイルタの電圧定在波比の特性を示す
図、第６図は第４図の線路４２がλｖ／４より長
い場合の電圧定在波比の改善法の一例を示す図、
第７図は第４図の線路４２がλｖ／４より短い場
合の電圧定在波比の改善法の一例を示す図、第８
図は第４図の高調波フイルタの一応用例を示す回
路図である。 ４１……入力線路、４２……線路、４３……出
力線路、４４……第５高調波除去スタブ、４５…
…第３高調波除去スタブ、４６……第２高調波除
去スタブ、４７……第４高調波除去スタブ、６１
……電圧定在波比補正用コイル、７１……電圧定
在波比補正用コンデンサ。
Claims (1)
- １ 伝送すべき信号波長の４分の１波長の長さを
有する線路の両端に夫々、前記伝送信号の高調波
を除去する先端開放及び先端短絡スタブを並列に
設け、これら各スタブを前記伝送信号波長の４分
の１より短かい長さとし、その並列合成アドミタ
ンスを伝送信号周波数において零とした高調波フ
イルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2067379A JPS55114003A (en) | 1979-02-26 | 1979-02-26 | Higher harmonic filter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2067379A JPS55114003A (en) | 1979-02-26 | 1979-02-26 | Higher harmonic filter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55114003A JPS55114003A (en) | 1980-09-03 |
| JPS625361B2 true JPS625361B2 (ja) | 1987-02-04 |
Family
ID=12033710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2067379A Granted JPS55114003A (en) | 1979-02-26 | 1979-02-26 | Higher harmonic filter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55114003A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63187370A (ja) * | 1987-01-30 | 1988-08-02 | Fujitsu Ltd | 図形処理単位決定方式 |
| JPH0271382A (ja) * | 1988-09-07 | 1990-03-09 | Fujitsu Ltd | 図形データ生成方式 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58127401A (ja) * | 1982-01-22 | 1983-07-29 | Nec Corp | 帯域通過フイルタ |
| JPS6178401U (ja) * | 1984-10-29 | 1986-05-26 | ||
| JPH02152302A (ja) * | 1988-12-02 | 1990-06-12 | Fujitsu Ltd | ２倍波阻止回路 |
-
1979
- 1979-02-26 JP JP2067379A patent/JPS55114003A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63187370A (ja) * | 1987-01-30 | 1988-08-02 | Fujitsu Ltd | 図形処理単位決定方式 |
| JPH0271382A (ja) * | 1988-09-07 | 1990-03-09 | Fujitsu Ltd | 図形データ生成方式 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55114003A (en) | 1980-09-03 |
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