JPS6247458A - 高温高圧水素雰囲気下で使用される耐水素アタツク性圧力容器 - Google Patents
高温高圧水素雰囲気下で使用される耐水素アタツク性圧力容器Info
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- JPS6247458A JPS6247458A JP18696585A JP18696585A JPS6247458A JP S6247458 A JPS6247458 A JP S6247458A JP 18696585 A JP18696585 A JP 18696585A JP 18696585 A JP18696585 A JP 18696585A JP S6247458 A JPS6247458 A JP S6247458A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
石油の精製や改質、及びアンモニアの合成、石炭の液化
などの反応装置に使用される高温高圧水素雰囲気下で使
用される耐水素アタック性圧力容器に関する。
などの反応装置に使用される高温高圧水素雰囲気下で使
用される耐水素アタック性圧力容器に関する。
（従来技術）
高温高圧水素雰囲気下で使用される圧力容器は、安全の
面から稼動中に容器の鋼板に割れなどが生じないことが
必要とされている。しかし使用される鋼材によっては水
素アタックを受け、それが原因で鋼材の強さや靭性が著
しく低下し、割れが発生する場合がある。ここで水素ア
タックとは鋼の中に侵入した水素によってＦｅ５Ｃのよ
うな不安定炭化物が分解され、脱炭と粒界亀裂が発生す
る現象である。
面から稼動中に容器の鋼板に割れなどが生じないことが
必要とされている。しかし使用される鋼材によっては水
素アタックを受け、それが原因で鋼材の強さや靭性が著
しく低下し、割れが発生する場合がある。ここで水素ア
タックとは鋼の中に侵入した水素によってＦｅ５Ｃのよ
うな不安定炭化物が分解され、脱炭と粒界亀裂が発生す
る現象である。
水素アタックによる鋼材の割れ発生を防止するためには
、水素分圧と温度とに応じた適切な材料選択を行わなけ
ればならない。
、水素分圧と温度とに応じた適切な材料選択を行わなけ
ればならない。
材料選定には、実際の装置の事故例、使用実績、実験結
果などの多くの資料から鋼の高温高圧水素中での使用限
界を示した、いわゆるＮｅｌｓｏｎ曲線図が用いられて
いる。 Ｎ ｅｌｓｏｎ曲線図に示されている鋼は、炭
素鋼およびＣｒ５１とＭｏ量の異なる低合金鋼である。
果などの多くの資料から鋼の高温高圧水素中での使用限
界を示した、いわゆるＮｅｌｓｏｎ曲線図が用いられて
いる。 Ｎ ｅｌｓｏｎ曲線図に示されている鋼は、炭
素鋼およびＣｒ５１とＭｏ量の異なる低合金鋼である。
この曲線図から耐水素アタック性の比較的高い代表的な
鋼は、２％Ｃｒ−ｌＭｏ［と３Ｃｒ−ｌＭｏ鋼であり、
特に前者が高温高圧水素雰囲気下で使用される１耐水素
アタツク性圧力容鼻に一般的に良く用いられている。
鋼は、２％Ｃｒ−ｌＭｏ［と３Ｃｒ−ｌＭｏ鋼であり、
特に前者が高温高圧水素雰囲気下で使用される１耐水素
アタツク性圧力容鼻に一般的に良く用いられている。
（従来技術の問題点）
近年、上記産業上の利用分野では、従来以上の高温及び
／又は高圧水素雰囲気下で使用できる圧力容器が望まれ
ている。しかしＮｅｌｓｏｎ曲線図によると、２ ％
Ｃｒ−Ｉ Ｍｏ鋼の使用限界の条件は、水素分圧が約１
５０ｋｇ／ ｃ ｍ ２以上の場合、約４５５℃であり
、これ以上の温度では使用することができない。また２
％ Ｃｒ−Ｉ Ｍｏ鋼よりも耐水素アタック性の高い
従来鋼には３Ｃｒ−ｌＭｏ鋼があるが、使用実績や高温
強度の面から、２ｙ４Ｃｒ−ｌＭｏ鋼にとって変わるほ
どの実力は持ち呑わせていない。
／又は高圧水素雰囲気下で使用できる圧力容器が望まれ
ている。しかしＮｅｌｓｏｎ曲線図によると、２ ％
Ｃｒ−Ｉ Ｍｏ鋼の使用限界の条件は、水素分圧が約１
５０ｋｇ／ ｃ ｍ ２以上の場合、約４５５℃であり
、これ以上の温度では使用することができない。また２
％ Ｃｒ−Ｉ Ｍｏ鋼よりも耐水素アタック性の高い
従来鋼には３Ｃｒ−ｌＭｏ鋼があるが、使用実績や高温
強度の面から、２ｙ４Ｃｒ−ｌＭｏ鋼にとって変わるほ
どの実力は持ち呑わせていない。
そのため、現在、２ ’ｙｉ Ｃｒ−Ｉ Ｍａ ｔＡを
調質により従来よりも高強度にしようとする動きがある
が、このような熱処理は鋼の耐高圧性を満足するが、耐
水素アタック性が低下することが知られているため、使
用限界温度は従来鋼よりも低下することになり、目的に
あった鋼材とはならない。
調質により従来よりも高強度にしようとする動きがある
が、このような熱処理は鋼の耐高圧性を満足するが、耐
水素アタック性が低下することが知られているため、使
用限界温度は従来鋼よりも低下することになり、目的に
あった鋼材とはならない。
そのため今までより高温高圧水素雰囲気下で使用される
耐水素アタック性の圧力容器が製作できない。
耐水素アタック性の圧力容器が製作できない。
（問題点を解決するための手段）
重量％で、Ｃ：ｏ、ｏ３〜０．２０、Ｓｉ：０．１０以
下。
下。
Ｍｎ＋ ０．３〜１．０ 、 Ｃｒ：１．８〜２．５
、Ｍｏ： ０．９〜１．１ 、 Ｓ ： ０．０１以
下、Ｖ： ｏ、ｔ 〜０．５、Ｆｅ：残、よりなる圧力
容器の内側表面に、肉盛溶接によりオーステナイト組織
を主体とする材料を被覆したことを特徴とする高温高圧
水素雰囲気下で使用される耐水素アタック性圧力容器。
、Ｍｏ： ０．９〜１．１ 、 Ｓ ： ０．０１以
下、Ｖ： ｏ、ｔ 〜０．５、Ｆｅ：残、よりなる圧力
容器の内側表面に、肉盛溶接によりオーステナイト組織
を主体とする材料を被覆したことを特徴とする高温高圧
水素雰囲気下で使用される耐水素アタック性圧力容器。
ここで成分の限定は下記理由による。
すなわち、Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓの成分量は
２１Ｃｒ−ｌＭｏ鋼の成分量から決められた値であり、
■の成分量は母材の耐水素アタック性向上のため添加す
るのであるが、添加による母材の靭性を阻害せず、かつ
オーステナイト組織を主体とする鋼を肉感溶接する時に
溶接性を阻害しない範囲である。
２１Ｃｒ−ｌＭｏ鋼の成分量から決められた値であり、
■の成分量は母材の耐水素アタック性向上のため添加す
るのであるが、添加による母材の靭性を阻害せず、かつ
オーステナイト組織を主体とする鋼を肉感溶接する時に
溶接性を阻害しない範囲である。
なお、ＮｂあるいはＴｉの成分添加理由は母材の耐水素
アタック性向上のためである。そして成分の限定理由は
母材の靭性を阻害せず、かつオーステナイト組織を１体
とする鋼を肉盛溶接する時に溶接性を阻害しない範囲に
よる オーステナイト組織を主体とする鋼には、１８−８．１
８−８Ｍｏ 、 １Ｂ−８Ｔｉ 、 １Ｂ−８Ｎｂなど
のステンレス鋼がある。また、Ｎｉ基の耐熱合金（たと
えば、Ｕ ｄｉｇｉｔ、 Ｉ ｎｃｏｎｅｌ系スーパー
７０イ）でもよい、なお、Ｃａ 、Ｚｒ 、ＲＥＭのう
ち少なくとも１つの元素を重量％でＣａ： ０．００５
〜０．０２、Ｚｒ：０．００５〜０．０２、ＲＥＭ：０
．０１〜０．２含む場合には溶接性が改良される。
アタック性向上のためである。そして成分の限定理由は
母材の靭性を阻害せず、かつオーステナイト組織を１体
とする鋼を肉盛溶接する時に溶接性を阻害しない範囲に
よる オーステナイト組織を主体とする鋼には、１８−８．１
８−８Ｍｏ 、 １Ｂ−８Ｔｉ 、 １Ｂ−８Ｎｂなど
のステンレス鋼がある。また、Ｎｉ基の耐熱合金（たと
えば、Ｕ ｄｉｇｉｔ、 Ｉ ｎｃｏｎｅｌ系スーパー
７０イ）でもよい、なお、Ｃａ 、Ｚｒ 、ＲＥＭのう
ち少なくとも１つの元素を重量％でＣａ： ０．００５
〜０．０２、Ｚｒ：０．００５〜０．０２、ＲＥＭ：０
．０１〜０．２含む場合には溶接性が改良される。
（発明の実施例）
以下に本発明の実施例を比較例とともに示す。
実ｊし１法
第１図に実験で用いた試験片の形状を示す。
試験片１０は１３５Ｘ ５５ｍ ｍの供試材１と８５Ｘ
Ｉｏｍｍの５Ｕ９３１８の板２を玉ねて、重ね合せ部
の外周を溶接３により接合したものである。 ５ＵＳ３
１Ｂの板２には穴がおいており、その穴には管４が取付
けられである。実験では温度６００℃、圧力３００ｋｇ
ｆ／ｃｍ２の高温高圧の水素雰囲気のオートクレーブ中
に試験片ｌを入れる。ただし管４は大気へ連通させてお
く。
Ｉｏｍｍの５Ｕ９３１８の板２を玉ねて、重ね合せ部
の外周を溶接３により接合したものである。 ５ＵＳ３
１Ｂの板２には穴がおいており、その穴には管４が取付
けられである。実験では温度６００℃、圧力３００ｋｇ
ｆ／ｃｍ２の高温高圧の水素雰囲気のオートクレーブ中
に試験片ｌを入れる。ただし管４は大気へ連通させてお
く。
この実験方法は圧力容器の鋼材中での水素の動きを模擬
したものである。すなわち、実際の圧力容器の鋼材では
水素は容器の内側から容器壁の鋼材中へ侵入し、容器の
外側から大気中へ逃散している。
したものである。すなわち、実際の圧力容器の鋼材では
水素は容器の内側から容器壁の鋼材中へ侵入し、容器の
外側から大気中へ逃散している。
上記試験片では、水素は供試材ｌの表面から侵入し、５
ＯＳ３１Ｂの板２どの界面に逃散してくる。このＡＭし
た水素は管４により大気中へ放出されるため、上記の圧
力容器壁での水素の挙動を模擬することになる。内面被
覆の効果は供試材１の外面すなわち水素ガスに接する面
にオーステナイト系ステンレスを肉盛溶接することによ
って調査することができる。
ＯＳ３１Ｂの板２どの界面に逃散してくる。このＡＭし
た水素は管４により大気中へ放出されるため、上記の圧
力容器壁での水素の挙動を模擬することになる。内面被
覆の効果は供試材１の外面すなわち水素ガスに接する面
にオーステナイト系ステンレスを肉盛溶接することによ
って調査することができる。
水素アタック の評
耐水素アタック性の評価は１次に記す試験の測定値を従
来例と比較することにより行った。供試材を一ヒ記オー
トクレーブ中に ７００時間保ｔ、νした後、取り出し
、シャルピー試験と破面観察を行った。シャルピー試験
は室温にて行い、衝撃値の変化を測定した。また、破面
観察は、供試材を液体窒素温度で破断し、波面上に存在
する粒界を走査形顕微鏡で観察し、結晶粒界に発生した
ボイドの数を測定した。
来例と比較することにより行った。供試材を一ヒ記オー
トクレーブ中に ７００時間保ｔ、νした後、取り出し
、シャルピー試験と破面観察を行った。シャルピー試験
は室温にて行い、衝撃値の変化を測定した。また、破面
観察は、供試材を液体窒素温度で破断し、波面上に存在
する粒界を走査形顕微鏡で観察し、結晶粒界に発生した
ボイドの数を測定した。
賜久且ｌ
供試材料を表１に示す０表１で、ＮＯ６１〜Ｎ０９４は
従来例テ、Ｎｏ、Ｉ、Ｎｏ、２は２％Ｃｒ−ｌＭｏ鋼と
Ｈａ。
従来例テ、Ｎｏ、Ｉ、Ｎｏ、２は２％Ｃｒ−ｌＭｏ鋼と
Ｈａ。
３ 、 Ｎｏ、４は３Ｃｒ−ｌＭｏ鋼を示す、 Ｎｏ、
５〜Ｎｏ、１０は比較例を示し、 ２ ｙ４Ｃｒ−Ｉ
Ｍｏ鋼にＶ又は■およびＮｂ又はＶおよびＴｉを添加
した鋼を示す。
５〜Ｎｏ、１０は比較例を示し、 ２ ｙ４Ｃｒ−Ｉ
Ｍｏ鋼にＶ又は■およびＮｂ又はＶおよびＴｉを添加
した鋼を示す。
Ｎｏ、１１以下は本発明の実施例を示し、２％Ｃｒ−１
Ｍａｍに■又は■およびＮｂ又はＶおよびＴｉを添加し
た鋼にオーステナイト系ステンレス鋼を約５ｍｍ厚に肉
盛溶接した鋼を示す。
Ｍａｍに■又は■およびＮｂ又はＶおよびＴｉを添加し
た鋼にオーステナイト系ステンレス鋼を約５ｍｍ厚に肉
盛溶接した鋼を示す。
支隻藍」
実験結果を表２に示す、まず最初にシャルピー値の実験
前後における変化を見ると、従来例のうち、Ｎｏ、ｌ
Ｎａ、２０） ２３Ａ Ｃｒ−Ｉ Ｍ ｏ鋼ではシャに
ピー値は１５．８〜１９．２ｋｇｆ ／ｃｍ２低下し、
Ｎｏ、３゜Ｎｏ、４の３ Ｃｒ−Ｉ Ｍｏ鋼ではシャル
ピー値は １．２〜１．８ｋｇ ｆ ／ｃｍ ２低下し
ていることが分かる。これに対し比較例であるＮｏ、５
〜Ｎｏ、ｌＯのうちＮ００５〜Ｎｏ、７のＶを添加した
鋼ではシャルピー値は４．５〜７．３ｋｇ ｆ ／ｃｍ
２低下し、Ｎｏ、８〜Ｎｏ、ｌＯのＶ又はＶおよびＮ
ｂ又はＶおよびＴｉを添加した鋼ではシャルピー値の低
下は認められなかった。また実施例であるＮｏ、１１−
Ｎｏ、２２の肉感溶接を行った鋼ではシャルピー値は
最大でも０．１〜０．２低下しただけで、Ｎｏ、１１
Ｎｏ、Ｉ２ Ｎｏ、１４ Ｎｏ、２０ Ｎｏ、
２１ Ｎｏ。
前後における変化を見ると、従来例のうち、Ｎｏ、ｌ
Ｎａ、２０） ２３Ａ Ｃｒ−Ｉ Ｍ ｏ鋼ではシャに
ピー値は１５．８〜１９．２ｋｇｆ ／ｃｍ２低下し、
Ｎｏ、３゜Ｎｏ、４の３ Ｃｒ−Ｉ Ｍｏ鋼ではシャル
ピー値は １．２〜１．８ｋｇ ｆ ／ｃｍ ２低下し
ていることが分かる。これに対し比較例であるＮｏ、５
〜Ｎｏ、ｌＯのうちＮ００５〜Ｎｏ、７のＶを添加した
鋼ではシャルピー値は４．５〜７．３ｋｇ ｆ ／ｃｍ
２低下し、Ｎｏ、８〜Ｎｏ、ｌＯのＶ又はＶおよびＮ
ｂ又はＶおよびＴｉを添加した鋼ではシャルピー値の低
下は認められなかった。また実施例であるＮｏ、１１−
Ｎｏ、２２の肉感溶接を行った鋼ではシャルピー値は
最大でも０．１〜０．２低下しただけで、Ｎｏ、１１
Ｎｏ、Ｉ２ Ｎｏ、１４ Ｎｏ、２０ Ｎｏ、
２１ Ｎｏ。
２２ではシャルピー値の低下は認められなかった。
次に結晶粒界でのボイドの発生数（ｍ ｍ−２）をみる
と、従来例のうち、 Ｎｏ、１． Ｎｏ、２ｃｙ） ２
％ Ｃｒ−ｌＭｏ鋼では２ Ｘ １０本〜５Ｘ１０’
（ｍｍ−”）であり、Ｎｏ、３、Ｎｏ、４ノ３ Ｃｒ
−Ｉ Ｍ ｏ １ｇでは４．０ＸＩＯ２〜９．ＯＸＩＯ
２（ｍｍ−２）であった、これに対し比較例であるＮｏ
、５− Ｎｏ、ＩＱでは、ｖｔ−添加したＮｏ、５−Ｎ
ｏ、７では２．ＯＸ １０ ’ 〜８．ＯＸ １０ｊ（
ｍｍ−”）であり、■およびＮｂ又はＴｉ を添加した
Ｎｏ、８〜Ｎｏ、 ｔｏでは８．０Ｘ１０２〜１．５Ｘ
ｌＯ’ （ｍｍ−２）であった。また、実施例であるＮ
ｏ、１１〜Ｎｏ、２４では１．０ Ｘ １０２〜５．２
Ｘ １０２（ｍ１０２（であった。
と、従来例のうち、 Ｎｏ、１． Ｎｏ、２ｃｙ） ２
％ Ｃｒ−ｌＭｏ鋼では２ Ｘ １０本〜５Ｘ１０’
（ｍｍ−”）であり、Ｎｏ、３、Ｎｏ、４ノ３ Ｃｒ
−Ｉ Ｍ ｏ １ｇでは４．０ＸＩＯ２〜９．ＯＸＩＯ
２（ｍｍ−２）であった、これに対し比較例であるＮｏ
、５− Ｎｏ、ＩＱでは、ｖｔ−添加したＮｏ、５−Ｎ
ｏ、７では２．ＯＸ １０ ’ 〜８．ＯＸ １０ｊ（
ｍｍ−”）であり、■およびＮｂ又はＴｉ を添加した
Ｎｏ、８〜Ｎｏ、 ｔｏでは８．０Ｘ１０２〜１．５Ｘ
ｌＯ’ （ｍｍ−２）であった。また、実施例であるＮ
ｏ、１１〜Ｎｏ、２４では１．０ Ｘ １０２〜５．２
Ｘ １０２（ｍ１０２（であった。
この結果から２１Ｃｒ−ｌＭｏ鋼はＶを添加すると実験
前後でのシャルピー値の低下が大きいが、■を添加する
とシャルピー値の低下は改善されることが分かる。しか
し粒界には多くのボイドの発生が観察されている。
前後でのシャルピー値の低下が大きいが、■を添加する
とシャルピー値の低下は改善されることが分かる。しか
し粒界には多くのボイドの発生が観察されている。
これに対し、肉感溶接を行った実施例ではシャルピー値
の低下がほとんど認められず、かつ粒界でのボイドの発
生数も従来例に比較し、１／１０〜１／１００に低下し
ていることが分かる。
の低下がほとんど認められず、かつ粒界でのボイドの発
生数も従来例に比較し、１／１０〜１／１００に低下し
ていることが分かる。
また、２イＣｒ−ｌＭｏ鋼に■およびＮｂないしＴｉを
添加した鋼では、従来例に比較しシャルピー値の低下は
認められないが、粒界にはボイドが発生している。この
ボイドの発生数は、実施例のようにオーステナイト系ス
テンレス鋼を肉盛することにより約ｌ／１０に低下する
ことが分った。これらのことから実施例の２ ＶＩ Ｃ
ｒ−Ｉ Ｍｏ鋼に■又は■およびＮｂないしＴｉを添加
した鋼にオーステナイト系ステンレス鋼で肉盛溶接した
鋼を使用した圧力容器は耐水素アタック性が３Ｃｒ−Ｉ
Ｍ。
添加した鋼では、従来例に比較しシャルピー値の低下は
認められないが、粒界にはボイドが発生している。この
ボイドの発生数は、実施例のようにオーステナイト系ス
テンレス鋼を肉盛することにより約ｌ／１０に低下する
ことが分った。これらのことから実施例の２ ＶＩ Ｃ
ｒ−Ｉ Ｍｏ鋼に■又は■およびＮｂないしＴｉを添加
した鋼にオーステナイト系ステンレス鋼で肉盛溶接した
鋼を使用した圧力容器は耐水素アタック性が３Ｃｒ−Ｉ
Ｍ。
鋼を使用した圧力容器よりすぐれていることが分った。
（発明の効果）
２％Ｃｒ−ｌＭｏ鋼にＶを添加した圧力容＝の内側ヘオ
ーステナイトｉｉｉ織を主体とする鋼を被覆することに
より３Ｃｒ−ＩＭａｍ以北の耐水素アタック性を有する
圧力容器を製作することができるようになった。
ーステナイトｉｉｉ織を主体とする鋼を被覆することに
より３Ｃｒ−ＩＭａｍ以北の耐水素アタック性を有する
圧力容器を製作することができるようになった。
第１図は試験片の形状を示す斜視図である。
Claims (3)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０、Ｓｉ：０．
１０以下、Ｍｎ：０．３〜１．０、Ｃｒ：１．８〜２．
５、Ｍｏ：０．９〜１．１、Ｓ：０．０１以下、Ｖ：０
．１〜０．５、Ｆｅ：残、よりなる圧力容器の内側表面
に、肉盛溶接によりオーステナイト組織を主体とする材
料を被覆したことを特徴とする高温高圧水素雰囲気下で
使用される耐水素アタック性圧力容器。 - （２）重量％でＮｂを０．０１〜０．１あるいはＴｉを
０．００５〜０．０５の範囲で含む特許請求の範囲第１
項記載の高温高圧水素雰囲気下で使用される耐水素アタ
ック性圧力容器。 - （３）Ｃａ、Ｚｒ、ＲＥＭのうち少なくとも１つの元素
を重量％でＣａ：０．００５〜０．０２、Ｚｒ：０．０
０５〜０．０２、ＲＥＭ：０．０１〜０．２含む特許請
求の範囲第１項又は第２項記載の高温高圧水素雰囲気下
で使用される耐水素アタック性圧力容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18696585A JPS6247458A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 高温高圧水素雰囲気下で使用される耐水素アタツク性圧力容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18696585A JPS6247458A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 高温高圧水素雰囲気下で使用される耐水素アタツク性圧力容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6247458A true JPS6247458A (ja) | 1987-03-02 |
Family
ID=16197824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18696585A Pending JPS6247458A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | 高温高圧水素雰囲気下で使用される耐水素アタツク性圧力容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6247458A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6369941A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-30 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐デイスボンデイング性の優れたオ−バ−レイクラツド鋼 |
| WO2009038160A1 (ja) * | 2007-09-19 | 2009-03-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高圧水素ガス環境用低合金鋼および高圧水素用容器 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6043468A (ja) * | 1983-08-16 | 1985-03-08 | Nippon Steel Corp | 高温強度耐水素侵食性を向上した低合金耐熱鋼 |
| JPS6056478A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-02 | Hitachi Zosen Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼肉盛金属のはく離割れ防止方法 |
| JPS60121098A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-06-28 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼肉盛溶接における水素はくり割れ防止方法 |
-
1985
- 1985-08-26 JP JP18696585A patent/JPS6247458A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS60121098A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-06-28 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼肉盛溶接における水素はくり割れ防止方法 |
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| JPS6369941A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-30 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐デイスボンデイング性の優れたオ−バ−レイクラツド鋼 |
| WO2009038160A1 (ja) * | 2007-09-19 | 2009-03-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高圧水素ガス環境用低合金鋼および高圧水素用容器 |
| US8663400B2 (en) | 2007-09-19 | 2014-03-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel for high-pressure hydrogen gas environment and container for high-pressure hydrogen |
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