JPS6240524B2 - - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、たとえば蒸気タービン用高圧ロータ
と蒸気タービン用中圧ロータの如く、同一軸心状
に直結したロータ軸からなるロータ系に関するも
のである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Application of the Invention] The present invention relates to a rotor system consisting of rotor shafts directly connected to each other on the same axis, such as a high-pressure rotor for a steam turbine and an intermediate-pressure rotor for a steam turbine, for example. .
再熱蒸気タービン技術の発達により、最近では
たとえば蒸気条件246Kg／cm2・ｇ−566／566℃の
如き高温高圧蒸気タービンが実用されるに至つて
いる。このような場合、高圧ロータにも中圧ロー
タにも、高温強度の大きい材料を使用しなければ
ならない。これに適した材料として、オーステナ
イト合金系又は高クロム合金鋼の強靭鋼、たとえ
ば鉄基合金A268ロータ材又は12Cr−Mo−Ｖロー
タ材などが賞用される。これを用いるとデイスク
冷却を行わなくても所要強度を維持し得るので、
デイスク冷却による熱損失を防止し得るという長
所が有る。しかしその反面、この材料は軸受面に
摺り傷を生じ易いという短所が有る。この短所を
カバーするため、オーステナイト合金系強靭鋼又
は高クロム合金系鋼製ロータの軸受部に低クロム
系の鋼材で作つたスリーブを焼きばめすることが
一般に行われる。低クロム系の鋼材は摺り傷を生
じにくいので、このようなスリーブの焼ばめによ
り、摺動面を保護できる。しかしながらこのよう
な摺り傷に強い低クロム系の鋼材を焼ばめして摺
動面を保護する方法は、ロータのラジアル方向軸
受部には適用できるが、スラスト方向の軸受部に
適用することが困難である。
With the development of reheat steam turbine technology, high-temperature, high-pressure steam turbines with steam conditions of, for example, 246 kg/cm 2 ·g - 566/566°C have come into practical use. In such cases, materials with high high temperature strength must be used for both the high-pressure rotor and the medium-pressure rotor. Suitable materials include strong steels such as austenitic alloys or high chromium alloy steels, such as iron-based alloy A268 rotor material or 12Cr-Mo-V rotor material. By using this, the required strength can be maintained without disk cooling, so
This has the advantage of preventing heat loss due to disk cooling. However, on the other hand, this material has the disadvantage of being susceptible to scratches on the bearing surface. To overcome this drawback, it is common practice to shrink-fit a sleeve made of low-chromium steel to the bearing of a rotor made of strong austenitic alloy steel or high-chromium alloy steel. Since low-chromium steel materials are less likely to cause scratches, the sliding surface can be protected by shrink-fitting such a sleeve. However, although this method of shrink-fitting a scratch-resistant, low-chromium steel material to protect the sliding surfaces can be applied to the radial bearing part of the rotor, it is difficult to apply it to the thrust direction bearing part. It is.
この従来技術の問題点につき、第１図に示す従
来のロータ系の構造の一例を参照して更に説明す
れば次の通りである。従来、たとえば蒸気条件
246Kg／cm2・ｇ−538／566℃程度の蒸気タービン
用のプライマリ軸においては、中圧ロータに高ク
ロム合金系強靭鋼を用い、高圧ロータには低クロ
ム合金系の強靭鋼を用いることによつて、前記し
た軸受面の摺り傷発生という短所をカバーしてい
る。第１図中、符号１は摺り傷を生じにくい、低
クロム合金系の1Cr−Mo−Ｖ鋼製の高圧ロー
タ、２は高温強度に優れた高クロム合金系の
12Cr−Mo−Ｖ鋼製の中圧ロータである。高圧ロ
ータ１はこのように摺損を生じにくい材質で形成
されているから、直接的に第１軸受３と第２軸受
４とでラジアル方向の支承をしている。しかし中
圧ロータ２は摺損を生じ易い材質であるから、ス
リーブ状の焼ばめジヤーナル５，５を固着してそ
の外周を第３軸受６、第４軸受７でラジアル方向
の支承をしている。そして、高圧ロータ１と一体
に作られた削り出しカツプリング８と中圧ロータ
２に固着された焼きばめカツプリング９ボルト１
０で締結して両ロータを直結している。更にこの
ロータ系のスラスト方向の位置ぎめのため、高圧
ロータ１に一対のフランジ状の推力受け部１１，
１１を形成し、推力軸受１２をこれに対向せしめ
ている。この場合、高圧ロータ１は摺損を生じに
くい材料で作られているので、適宜の潤滑を与え
れば推力軸受１２と摺触しても別段の問題を生じ
ない。１３は発電機のロータで、その一端に削り
出しカツプリング１４が形成されている。この削
り出しカツプリング１４は中圧ロータ２に固着さ
れた焼きばめカツプリング１５との間にターニン
グ用のリングギヤ１６を介装してボルト１７で締
結されている。１８，１８′はそれぞれ高圧ロー
タ１、中圧ロータ２に設けられた動翼である。 The problems of this prior art will be further explained as follows with reference to an example of the structure of a conventional rotor system shown in FIG. Traditionally, e.g. steam conditions
For the primary shaft of a steam turbine with a temperature of about 246Kg/ cm2・g-538/566℃, high-chromium alloy-based strong steel is used for the medium-pressure rotor, and low-chromium alloy-based strong steel is used for the high-pressure rotor. This overcomes the disadvantage of scratches on the bearing surface mentioned above. In Figure 1, numeral 1 is a high-pressure rotor made of 1Cr-Mo-V steel, a low chromium alloy that does not easily cause scratches, and 2 is a high-pressure rotor made of a high chromium alloy that has excellent high-temperature strength.
This is a medium pressure rotor made of 12Cr-Mo-V steel. Since the high-pressure rotor 1 is made of a material that does not easily cause sliding damage, it is directly supported in the radial direction by the first bearing 3 and the second bearing 4. However, since the medium-pressure rotor 2 is made of a material that easily causes sliding damage, the sleeve-shaped shrink-fit journals 5, 5 are fixed and the outer periphery is supported in the radial direction by the third bearing 6 and the fourth bearing 7. There is. A machined coupling 8 made integrally with the high-pressure rotor 1 and a shrink-fit coupling 9 bolts 1 fixed to the medium-pressure rotor 2
0 to directly connect both rotors. Furthermore, in order to position the rotor system in the thrust direction, the high pressure rotor 1 is provided with a pair of flange-shaped thrust receiving portions 11,
11, and the thrust bearing 12 is opposed to this. In this case, since the high-pressure rotor 1 is made of a material that does not easily cause sliding damage, no particular problem will occur even if it comes into sliding contact with the thrust bearing 12 as long as it is provided with appropriate lubrication. 13 is a rotor of a generator, and a cut-out coupling 14 is formed at one end of the rotor. This machined coupling 14 is fastened to a shrink-fit coupling 15 fixed to the medium pressure rotor 2 with a bolt 17 with a turning ring gear 16 interposed therebetween. 18 and 18' are rotor blades provided on the high pressure rotor 1 and the intermediate pressure rotor 2, respectively.
ところが上述したように最近のタービン技術の
進歩に伴つて、主蒸気温度を560℃以上の高温に
することが研究されており、高圧ロータにもオー
ステナイト合金系又は高クロム系の強靭鋼を使用
する必要に迫られているが、この要請に従つて高
圧ロータ及び中圧ロータの両方をオーステナイト
合金系又は高クロム系強靭鋼にしようとすると、
推力受け面における摺り傷発生の対策が最大の技
術的ネツクとなる。即ち、ラジアル方向の軸受面
を保護するためには前述の従来方法のごとくスリ
ーブ状の焼ばめジヤーナルを設ければ良いが、こ
の方法はスラスト方向の軸受面に適用できないも
のである。この為、従来、高圧ロータと中圧ロー
タとの両方をオーステナイト合金系又は高クロム
系強靭鋼で作ると、両ロータの接続部近傍にスラ
スト軸受を設けることはできないものとされてい
た。 However, as mentioned above, with recent advances in turbine technology, research is underway to increase the main steam temperature to over 560°C, and the high-pressure rotor is also made of austenitic alloy-based or high-chromium-based strong steel. Although it is necessary, if both the high-pressure rotor and the intermediate-pressure rotor are made of austenitic alloy-based or high-chromium-based strong steel in accordance with this request,
The biggest technical hurdle is countermeasures against scratches on the thrust receiving surface. That is, in order to protect the bearing surface in the radial direction, it is sufficient to provide a sleeve-shaped shrink-fit journal as in the conventional method described above, but this method cannot be applied to the bearing surface in the thrust direction. For this reason, it has conventionally been thought that if both the high-pressure rotor and the intermediate-pressure rotor are made of austenitic alloy-based or high-chromium-based strong steel, it is not possible to provide a thrust bearing near the connection between the two rotors.
これに対し、最近では第２図に示すような構造
のものも提案されている。第２図に示す構造例
は、その参考線Ｘ−X′よりも右方の部分、すな
わち中圧ロータ２およびこれに附属する部材は、
第１図に示した従来装置と同等のものである。そ
して、高圧ロータ１′は高クロム合金系強靭鋼の
12Cr−Mo−Ｖで作られ、そのジヤーナルには焼
ばめジヤーナル５′，５′が嵌着されていて、第１
軸受３′、第２軸受４′によつて支承されている。 On the other hand, recently, a structure as shown in FIG. 2 has been proposed. In the structural example shown in FIG. 2, the portion to the right of the reference line X-X', that is, the intermediate pressure rotor 2 and its attached members are
This is equivalent to the conventional device shown in FIG. The high-pressure rotor 1' is made of high-chromium alloy tough steel.
It is made of 12Cr-Mo-V, and shrink-fit journals 5' and 5' are fitted into the journal, and the first
It is supported by a bearing 3' and a second bearing 4'.
この構造例においては、低クロム合金系の強靭
鋼として焼付けを起こしにくい1Cr−Mo−Ｖ鋼
で作られた中間ロータ１９を設け、この中間ロー
タ１９を高圧ロータ１′と中圧ロータ２との間に
同一軸線状に介装固着するとともに、その中央部
付近に推力軸受１２を設けている。更に中間ロー
タ１９を介装固着する手段として、その両端に削
出しカツプリング２０および同２１を設け、それ
ぞれ高圧ロータ１′に固着された焼きばめカツプ
リング２３および中圧ロータ２に固着された焼き
ばめカツプリング９と対向せしめてボルトで締結
している。また中間ロータ１９の中央部に推力軸
受１２を設けるために、中間ロータの中央付近に
一対のフランジ状推力受部２２，２２を形成し、
双方のフランジ状部が対向する面を推力受け面と
して、この両面の間に推力軸受１２を嵌合してい
る。 In this structure example, an intermediate rotor 19 made of 1Cr-Mo-V steel, which is a low-chromium alloy strong steel that is difficult to cause seizure, is provided, and this intermediate rotor 19 is connected to a high-pressure rotor 1' and an intermediate-pressure rotor 2. A thrust bearing 12 is provided in the vicinity of the central portion of the bearing 12, which is interposed and fixed coaxially therebetween. Further, as a means for interposing and fixing the intermediate rotor 19, cut-out couplings 20 and 21 are provided at both ends thereof, and a shrink-fit coupling 23 fixed to the high-pressure rotor 1' and a shrink-fit coupling 23 fixed to the medium-pressure rotor 2 are respectively provided. It is opposed to the coupling spring 9 and fastened with bolts. Further, in order to provide the thrust bearing 12 at the center of the intermediate rotor 19, a pair of flange-shaped thrust receiving parts 22, 22 are formed near the center of the intermediate rotor.
The opposing surfaces of both flanges are used as thrust receiving surfaces, and the thrust bearing 12 is fitted between these surfaces.
しかしこの構造では、第１図との対比から分か
るように、第２軸受４′と第３軸受６のスパンＳ
が従来よりも長くなるという問題がある。このよ
うにスパンＳが長くなると、設備費が増大し、更
にそればかりでなく、不安定振動の要因にもなる
ことがあるという欠点が生ずる。 However, in this structure, as can be seen from the comparison with FIG. 1, the span S of the second bearing 4' and the third bearing 6 is
The problem is that it is longer than before. When the span S becomes longer in this way, there arises a disadvantage that not only does the equipment cost increase, but also it may become a factor of unstable vibration.
本発明は以上の事情に鑑みて為されたもので、
同一軸線上に配設されたロータを直結してなる蒸
気タービン用のロータ系において、直結されるべ
き２本のロータの双方又は少なくとも一方を高温
強度の大きいオーステナイト合金系又は高クロム
系強靭鋼で作り、しかも両ロータの結合部付近に
耐久性の大きいスラスト軸受を設けるとともに、
このような構成にも拘らず軸受間のスパンが長く
ならないようにした、有利な蒸気タービンロータ
系を提供しようとするものである。
The present invention has been made in view of the above circumstances.
In a rotor system for a steam turbine in which rotors arranged on the same axis are directly connected, both or at least one of the two rotors to be directly connected is made of austenitic alloy type or high chromium type strong steel with high high temperature strength. In addition to installing a highly durable thrust bearing near the joint of both rotors,
It is an object of the present invention to provide an advantageous steam turbine rotor system in which the span between the bearings does not become long despite such a configuration.
上記の目的を達成するため、本発明は、同一軸
線上に配設されて相隣り合うロータ同士を直結し
てなる蒸気タービンロータ系において、当該ロー
タ系の相隣り合うロータの双方のロータをオース
テナイト系合金鋼又は高クロム合金鋼で構成する
か、あるいは当該ロータ系の一方のロータをオー
ステナイト系合金鋼、他方のロータを高クロム合
金鋼のロータ材によつて構成すると共に、当該ロ
ータ間に低クロム合金系鋼で形成された推力受け
部を直接介装し、これによりロータスパンの短縮
化を可能ならしめて構成する。
In order to achieve the above object, the present invention provides a steam turbine rotor system in which adjacent rotors arranged on the same axis are directly connected to each other, in which both rotors of the rotor system are made of austenite. or high chromium alloy steel, or one rotor of the rotor system is made of austenitic alloy steel and the other rotor is made of high chromium alloy steel, and a low A thrust receiving portion made of chromium alloy steel is directly interposed, thereby making it possible to shorten the rotor span.
以下、本発明の実施例の内のいくつかについ
て、図面を参照して説明する。
Some embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
第３図に、本発明の第１の実施例を示す。この
図は、第２軸受４′と第３軸受６との間につい
て、図示を行つている。本実施例の第３軸受６よ
り右方の部分、つまり中圧ロータ２およびこれに
付属する部材は、第１図に示した従来装置と同等
のものが使用されている。 FIG. 3 shows a first embodiment of the invention. This figure illustrates the space between the second bearing 4' and the third bearing 6. In this embodiment, the portion to the right of the third bearing 6, that is, the intermediate pressure rotor 2 and the members attached thereto, are the same as those in the conventional device shown in FIG. 1.
本実施例の高圧ロータ１′は、高クロム合金系
強靭鋼の12Cr−Mo−Ｖで作られている。そのジ
ヤーナル部には焼ばめジヤーナル５′が嵌着され
ていて、第２軸受４′により支承されている。 The high-pressure rotor 1' of this embodiment is made of 12Cr-Mo-V, which is a high-chromium alloy strong steel. A shrink-fit journal 5' is fitted into the journal portion and supported by a second bearing 4'.
而して本実施例においては、低クロム系の強靭
鋼として1Cr−Mo−Ｖ鋼で作られた推力受け部
２２を設け、これを高圧ロータ１′と中圧ロータ
２との間に設置し、ボルト１０で直接ロータと推
力受け板を締結している。 Therefore, in this embodiment, a thrust receiving part 22 made of 1Cr-Mo-V steel, which is a low-chromium strong steel, is provided, and this is installed between the high-pressure rotor 1' and the intermediate-pressure rotor 2. , the rotor and the thrust receiving plate are directly fastened with bolts 10.
この推力受け部２２で、双方のフランジ状部が
対向する面を推力受け面として、この両面の間に
推力軸受１２を嵌合している。こうすることによ
り、第２図に示したスパンＳは、本実施例におい
てはカツプリングの長さ分だけ短縮されることに
なる。即ち第２図に示した長さａ，ｂについて、
ｂ−ａの分は短くすることができる。 In this thrust receiving portion 22, the opposing surfaces of both flanged portions serve as thrust receiving surfaces, and the thrust bearing 12 is fitted between these surfaces. By doing this, the span S shown in FIG. 2 is reduced by the length of the coupling in this embodiment. That is, regarding the lengths a and b shown in Fig. 2,
ba can be shortened.
なおこの実施例ではクロムが１％含有の低クロ
ム合金系鋼を用いたが、2.5％含有のものも有効
に使用できる。その他、焼付けを起こしにくい範
囲でのCr含有量の合金を用い得る。 In this example, a low chromium alloy steel containing 1% chromium was used, but a steel containing 2.5% chromium can also be used effectively. In addition, an alloy with a Cr content within a range that does not easily cause seizure may be used.
次に第４図を参照して、本発明の第２の実施例
について説明する。前記第３図で説明した実施例
は、その締結用のボルト１０がスタツトボルトで
あるのに対し、本例では第４図図示の如くボルト
１０としてスルーボルトを用いている。即ち第４
図の例は、ボルト１０としてスタツトボルトを使
用するため、ネジ部が長くなり、従つて推力受け
部２２も厚くなる。これに対し本実施例は、ボル
ト１０をスルーボルトにして、更に軸受間隔を短
くしたものである。但しこの場合、スラスト軸受
１２側にもナツトが来るため、ナツト部に蓋をす
る必要がある。この部分の詳細構造を、第４図の
Ａ部拡大図である第５図について説明すると、次
通りである。 Next, referring to FIG. 4, a second embodiment of the present invention will be described. In the embodiment described in FIG. 3, the fastening bolt 10 is a stud bolt, but in this embodiment, a through bolt is used as the bolt 10 as shown in FIG. 4. That is, the fourth
In the illustrated example, since a stud bolt is used as the bolt 10, the threaded portion is long and the thrust receiving portion 22 is also thick. In contrast, in this embodiment, the bolt 10 is a through bolt, and the bearing spacing is further shortened. However, in this case, since the nut also comes to the thrust bearing 12 side, it is necessary to cover the nut portion. The detailed structure of this portion will be explained as follows with reference to FIG. 5, which is an enlarged view of section A in FIG. 4.
焼ばめカツプリング９と推力受け部２２は、ボ
ルト１０（スルーボルト）を挿入することによ
り、第５図の如くナツト２４で締結される。この
ナツト２４は、座ぐり穴の中にねじ込み、更に蓋
２５を推力受け部２２に焼ばめする。 The shrink-fit coupling 9 and the thrust receiving portion 22 are fastened together with a nut 24 as shown in FIG. 5 by inserting a bolt 10 (through bolt). The nut 24 is screwed into the counterbore, and the lid 25 is shrink-fitted onto the thrust receiving portion 22.
このように構成すると、前記同様に推力受け面
は均一化し、軸受金２６となじみよく摺動する推
力面となる。もちろん、ジヤーナル軸受と、推力
（スラスト）軸受１２を同一とする構造の推力軸
受にも、本発明の適用で可能である。 With this configuration, the thrust receiving surface becomes uniform as described above, and becomes a thrust surface that slides smoothly on the bearing metal 26. Of course, the present invention can also be applied to a thrust bearing having the same structure as the journal bearing and the thrust bearing 12.
上述した２実施例の作用効果について述べると
以下の如くである。即ち、これらの実施例のロー
タ系は、高圧ロータ１′、および中圧ロータ２の
双方が高クロム合金系の強靭鋼12Cr−Mo−Ｖで
作られているので、556℃程度の高温蒸気で運転
されても充分な高温強度と靭性とを有している。
そして、推力軸受１２に摺接する推力受け部２２
は低クロム合金系の強靭鋼1Cr−Mo−Ｖで作ら
れているので、適当な潤滑を行えば充分の耐久性
を示し、摺り傷を発生するおそれが少ない。 The effects of the two embodiments described above are as follows. That is, in the rotor system of these examples, both the high pressure rotor 1' and the intermediate pressure rotor 2 are made of high-chromium alloy-based strong steel 12Cr-Mo-V, so it can withstand high-temperature steam of about 556°C. It has sufficient high temperature strength and toughness even when operated.
A thrust receiving portion 22 slidingly contacts the thrust bearing 12.
Since it is made of 1Cr-Mo-V, a low-chromium alloy-based strong steel, it exhibits sufficient durability with proper lubrication, and there is little risk of scratches.
このようなロータ１′，２の充分な高温強度と
靭性、および推力受け部２２の充分な耐久性とと
りわけ摺り傷が発生しないことにより、これらの
ロータ系はその効率も向上するものである。たと
えば、第１図に示した従来型のロータ系を用い
て、蒸気条件246Kg／cm2・ｇ−538／566℃でター
ビンを運転した場合に比して、第３図、第４図に
示した本発明の実施例を用いて蒸気条件246Kg／
cm2・ｇ−566／566で運転した場合、0.9％の効率
向上が得られた。 The efficiency of these rotor systems is also improved due to the sufficient high-temperature strength and toughness of the rotors 1', 2 and the sufficient durability of the thrust receiving portion 22, especially the absence of scratches. For example, compared to the case where the conventional rotor system shown in Fig. 1 is used and the turbine is operated at a steam condition of 246 kg/cm 2 ·g - 538/566°C, as shown in Figs. 3 and 4, Using the embodiment of the present invention, the steam condition was 246Kg/
When operating at cm2.g -566/566, an efficiency improvement of 0.9% was obtained.
また上記各実施例は、両ロータの結合部付近に
スラスト軸受１２を設けたので、その材質により
摺り傷発生のおそれを少なくできるばかりでな
く、該スラスト軸受１２により、スラスト方向の
位置決めをすることができるという効果がある。 Furthermore, in each of the above embodiments, since the thrust bearing 12 is provided near the joint between both rotors, the material of the thrust bearing 12 not only reduces the risk of scratches, but also allows positioning in the thrust direction to be performed using the thrust bearing 12. It has the effect of being able to
上述の如く本発明は、同一軸線上に配設して直
結されるべき２本のロータの双方又は少なくとも
一方をオーステナイト合金系又は高クロム系強靭
鋼で製作したので充分な高温強度を得ることがで
き、かつ両ロータの結合部付近に推力受け部を設
けて耐久性を高め、しかもこの推力受け部はロー
タ間に直接介装したので、軸受間のスパンを短く
することができるという効果を有するものであ
る。
As described above, in the present invention, both or at least one of the two rotors to be arranged on the same axis and directly connected are made of austenite alloy system or high chromium system strong steel, so that sufficient high temperature strength can be obtained. In addition, a thrust receiving section is provided near the joint of both rotors to increase durability, and since this thrust receiving section is directly interposed between the rotors, it has the effect of shortening the span between the bearings. It is something.
なお当然のことではあるが、本発明は図示の実
施例にのみ限定されるものではない。 It should be noted that, as a matter of course, the present invention is not limited to the illustrated embodiment.
第１図は従来の蒸気タービンロータ系の断面図
である。第２図は推力軸受焼付防止対策の提案例
である。第３図は本発明の第１の実施例の一部断
面要部側面図である。第４図は本発明の第２の実
施例の一部断面要部側面図、第５図は第４図にお
けるＡ部拡大図である。
１′……高圧ロータ、２……中圧ロータ、３，
３′……第１軸受、４，４′……第２軸受、５，
５′……焼きばめジヤーナル、６……第３軸受、
７……第４軸受、１０……ボルト、１２……スラ
スト軸受け、２２……推力受け部、Ｓ……ロータ
スパン。
FIG. 1 is a sectional view of a conventional steam turbine rotor system. Figure 2 shows an example of proposed measures to prevent thrust bearing seizure. FIG. 3 is a partially cross-sectional side view of the main part of the first embodiment of the present invention. FIG. 4 is a partially cross-sectional side view of the main part of the second embodiment of the present invention, and FIG. 5 is an enlarged view of section A in FIG. 4. 1'... High pressure rotor, 2... Medium pressure rotor, 3,
3'...First bearing, 4, 4'...Second bearing, 5,
5'...Shrink fit journal, 6...Third bearing,
7... Fourth bearing, 10... Bolt, 12... Thrust bearing, 22... Thrust receiver, S... Rotor span.
Claims (1)
士を直結してなる蒸気タービンロータ系におい
て、当該ロータ系の相隣り合うロータの双方のロ
ータをオーステナイト系合金鋼又は高クロム合金
鋼で構成するか、あるいは当該ロータ系の一方の
ロータをオーステナイト系合金鋼、他方のロータ
を高クロム合金鋼のロータ材によつて構成すると
共に、当該ロータ間に焼付けを起こしにくい低ク
ロム合金鋼で形成された推力受け部を直接介装
し、これによりロータスパンの短縮化を可能なら
しめたことを特徴とする蒸気タービンロータ系。 ２ 特許請求の範囲第１項において、双方のロー
タと推力受け部とをスタツトボルトで締結した構
造としたことを特徴とする蒸気タービンロータ
系。 ３ 特許請求の範囲第１項において、双方のロー
タと推力受け部とを両ねじボルトで締結する構造
としたことを特徴とする蒸気タービンロータ系。[Claims] 1. In a steam turbine rotor system in which adjacent rotors arranged on the same axis are directly connected, both rotors of the rotor system are made of austenitic alloy steel or high-grade steel. Either the rotor system is made of chromium alloy steel, or one rotor of the rotor system is made of austenitic alloy steel and the other rotor is made of high chromium alloy steel. A steam turbine rotor system characterized in that a thrust receiving part made of alloy steel is directly interposed, thereby making it possible to shorten the rotor span. 2. A steam turbine rotor system according to claim 1, characterized in that both rotors and the thrust receiving portion are fastened together with stud bolts. 3. A steam turbine rotor system according to claim 1, characterized in that both rotors and the thrust receiving portion are fastened together with double threaded bolts.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8774183A JPS59213903A (en) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | Steam turbine rotor system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8774183A JPS59213903A (en) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | Steam turbine rotor system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59213903A JPS59213903A (en) | 1984-12-03 |
| JPS6240524B2 true JPS6240524B2 (en) | 1987-08-28 |
Family
ID=13923349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8774183A Granted JPS59213903A (en) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | Steam turbine rotor system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59213903A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62189301A (en) * | 1986-02-14 | 1987-08-19 | Hitachi Ltd | High and low pressure integrated steam turbine rotor |
| JP2004245187A (en) * | 2003-02-17 | 2004-09-02 | Toshiba Corp | Non-contact seal device for turbo machine and steam turbine equipment using this device |
-
1983
- 1983-05-20 JP JP8774183A patent/JPS59213903A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59213903A (en) | 1984-12-03 |
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