JPS62297808A - 分散シフト光フアイバ - Google Patents
分散シフト光フアイバInfo
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- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2207/00—Glass deposition burners
- C03B2207/50—Multiple burner arrangements
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
産業上の利用分野
この発明は、長距離、低損失、広帯域の光フアイバ伝送
系に最適な石英系の光ファイバに関し、特に、１．４ｐ
ｍ−１，フルｍという広い波長域にわたって波長分散を
低くした分散シフト光ファイバに関する。
系に最適な石英系の光ファイバに関し、特に、１．４ｐ
ｍ−１，フルｍという広い波長域にわたって波長分散を
低くした分散シフト光ファイバに関する。
従来の技術
従来から良く知られているように、石英系光ファイバの
低損失波長域は１．４ｐｍ”１．フルｍの波長域（望ま
しくは１ 、５μｍ−１、６μｍの波長域）にある、す
なわち、長距離無中継光伝送を行なうにはこの波長域が
最も適しており、たとえば光フアイバ伝送系の光源とし
て１０ｍＷ程度の出力を有するレーザダイオードを用い
て２５０ｋｍ程度の無中審伝送が可能である。
低損失波長域は１．４ｐｍ”１．フルｍの波長域（望ま
しくは１ 、５μｍ−１、６μｍの波長域）にある、す
なわち、長距離無中継光伝送を行なうにはこの波長域が
最も適しており、たとえば光フアイバ伝送系の光源とし
て１０ｍＷ程度の出力を有するレーザダイオードを用い
て２５０ｋｍ程度の無中審伝送が可能である。
一方、伝送速度に関して、光源の波長が単一スペクトル
でないためにいわゆる波長分散による伝送波形の歪の影
響の問題がある。これまで最も良く使用されてきた第８
図に示すようなコア径約ｌＯＢｍ、コアφクラッド間の
比屈折率差Δ＝０゜３％の単一モードファイバでは、波
長分散は第９図の実線で示される曲線のようになり、波
長１゜３ｐｍで零となるが、それ以外の波長では大きな
値となる。たとえば最も伝送損失が少なくなる波長１．
５５１Ｌｍでの波長分散値は、この従来型単一モードフ
ァイバでは約１７〜２０ ｐｓｅｃ ／ ｋｍ／ｎｍと
なる。この意味は光源のスペクトル幅ｌｎｍ、ファイバ
長さｌｋｍ当りの光パルスの広がりが１７〜２０ｐｓｅ
ｃあるということである。この場合、たとえば光源のス
ペクトル幅が４ｎｍ（半値全幅）、１１００ｋ伝送、光
ファイバの波長分散が２０ ｐｓｅｃ ／ ｋｍ／ ｎ
ｍのとき、光パルス幅は８ｎｓｅｃとなり、せいぜい６
０Ｍｂｉｔ／ｓｅｃ程度の情報しか送れないことになる
。
でないためにいわゆる波長分散による伝送波形の歪の影
響の問題がある。これまで最も良く使用されてきた第８
図に示すようなコア径約ｌＯＢｍ、コアφクラッド間の
比屈折率差Δ＝０゜３％の単一モードファイバでは、波
長分散は第９図の実線で示される曲線のようになり、波
長１゜３ｐｍで零となるが、それ以外の波長では大きな
値となる。たとえば最も伝送損失が少なくなる波長１．
５５１Ｌｍでの波長分散値は、この従来型単一モードフ
ァイバでは約１７〜２０ ｐｓｅｃ ／ ｋｍ／ｎｍと
なる。この意味は光源のスペクトル幅ｌｎｍ、ファイバ
長さｌｋｍ当りの光パルスの広がりが１７〜２０ｐｓｅ
ｃあるということである。この場合、たとえば光源のス
ペクトル幅が４ｎｍ（半値全幅）、１１００ｋ伝送、光
ファイバの波長分散が２０ ｐｓｅｃ ／ ｋｍ／ ｎ
ｍのとき、光パルス幅は８ｎｓｅｃとなり、せいぜい６
０Ｍｂｉｔ／ｓｅｃ程度の情報しか送れないことになる
。
そこで、これを改善するために考えられたのが波長分散
曲線を第９図の１点鎖線で示すようにシフトさせた分散
シフト光ファイバである。この分散シフト光ファイバで
は、零分散波長を低損失帯である１、５ｐｍ帯にシフト
させるためにその屈折率分布に工夫を要し、たとえば第
１Ｏ図Ａ−Ｄのような屈折率分布としている。
曲線を第９図の１点鎖線で示すようにシフトさせた分散
シフト光ファイバである。この分散シフト光ファイバで
は、零分散波長を低損失帯である１、５ｐｍ帯にシフト
させるためにその屈折率分布に工夫を要し、たとえば第
１Ｏ図Ａ−Ｄのような屈折率分布としている。
ところで、一般に光ファイバの波長分散は、第１１図に
示すように■材料分散と■導波路分散との和で表わされ
るが、■材料分散は光ファイバの屈折率分布にあまり左
右されない、そこで、■導波路分散を、■材料分散と異
符号でかつ絶対値を等しくして、第９図の１点鎖線で示
す波長分散曲線のように１．５５μｍ付近で波長分散を
零としている。そのためには、実際にはΔが小さいと十
分大きい導波路分散が得られないので、Δ＝０゜６５％
もしくはそれ以上にする必要があり、第１０図の屈折率
分布をとる光ファイバにおいても同様のパラメータとし
ている。
示すように■材料分散と■導波路分散との和で表わされ
るが、■材料分散は光ファイバの屈折率分布にあまり左
右されない、そこで、■導波路分散を、■材料分散と異
符号でかつ絶対値を等しくして、第９図の１点鎖線で示
す波長分散曲線のように１．５５μｍ付近で波長分散を
零としている。そのためには、実際にはΔが小さいと十
分大きい導波路分散が得られないので、Δ＝０゜６５％
もしくはそれ以上にする必要があり、第１０図の屈折率
分布をとる光ファイバにおいても同様のパラメータとし
ている。
発明が解決しようとする問題点
しかし、上記のような低損失Φ低分散光ファイバは、そ
れだけでは実際に使用することはできない、すなわち、
一般の光ファイバと同様に、（１）、安定にケーブル化
できること、（２）、低い損失で接続できること、 が必要である。
れだけでは実際に使用することはできない、すなわち、
一般の光ファイバと同様に、（１）、安定にケーブル化
できること、（２）、低い損失で接続できること、 が必要である。
光ファイバは実際の使用環境に敷設することができるよ
うにする必要があり、そのため、ケーブル化される。す
なわち、光ファイバを他のケーブル構成材料とともに集
合して外被（保護シース）を施し、ケーブルへの引っ張
り力やケーブルへの横方向からの力に対して保護する。
うにする必要があり、そのため、ケーブル化される。す
なわち、光ファイバを他のケーブル構成材料とともに集
合して外被（保護シース）を施し、ケーブルへの引っ張
り力やケーブルへの横方向からの力に対して保護する。
このとき、曲げられることがある。ところが、元来光フ
ァイバは外径も細く、しなやかで、容易に曲がり易い。
ァイバは外径も細く、しなやかで、容易に曲がり易い。
そのため、ファイバパラメータの設定によっては、曲げ
られたときに光を十分にファイバコア内にとじ込めてお
くことができず、放射してしまうことが生じる。定性的
に言えば、分散シフト光ファイバでは、零分散波長が一
定の場合、コア會クラッド間の比居折率差が大きいほど
、同じ曲げ半径に対して曲げに伴う損失増加が小さくな
る。
られたときに光を十分にファイバコア内にとじ込めてお
くことができず、放射してしまうことが生じる。定性的
に言えば、分散シフト光ファイバでは、零分散波長が一
定の場合、コア會クラッド間の比居折率差が大きいほど
、同じ曲げ半径に対して曲げに伴う損失増加が小さくな
る。
一方、光フアイバ同士を接続する場合、いわゆるモード
フィールド径が大きい方が有利である。
フィールド径が大きい方が有利である。
ここで、モードフィールド径と言うのは、光フアイバ断
面内における光エネルギの広がり方を示す指標であるが
、その大きさはコア径とは一致しない。いわゆる単一モ
ードファイバにおいては、伝播するエネルギはコア内の
みを伝播するのではなくて、１０％ないし５０％のエネ
ルギがクラッド中を伝わるので、分散シフト光ファイバ
のように原理的にコアへの光のとじ込めが弱くなりがち
な光ファイバの場合には、モードフィールド径の方がコ
ア径よりも大きくなる。しかし、分散シフト光ファイバ
の場合、通常の１．３４ｍ零分散ファイバと比較して最
初からコア径が細めに設定されているので、最終的なモ
ードフィールド径をそれほど大きくすることができない
、光ファイバと光ファイバとの接続において最も問題と
なるのは、コアの偏心であり、その偏心量は、通常、コ
アの中心が光ファイバの外径の中心に対してどれだけず
れているかで表わされる。偏心量が大きいと光ファイバ
と光ファイバとの外径を一致させて突き合わせたとき、
コアとコアの中心が一致せず、一方の光ファイバの光が
他方の光ファイバに伝達さ五ず外に放射してしまう、こ
れが接続損失である。また、同じ偏心量であっても、接
続する光ファイバのモードフィールド径が小さければ相
対的に光の伝達量は減少するので接続損失が大きくなる
。すなわち、分散シフト光ファイバを接続するには、同
じ零分散波長の場合、モードフィールド径が大きい方が
良いと言える。同じ零分散波長の場合、モードフィール
ド径を大きくするにはコア・クラッド間の比屈折率差を
小さくすることが有効である。
面内における光エネルギの広がり方を示す指標であるが
、その大きさはコア径とは一致しない。いわゆる単一モ
ードファイバにおいては、伝播するエネルギはコア内の
みを伝播するのではなくて、１０％ないし５０％のエネ
ルギがクラッド中を伝わるので、分散シフト光ファイバ
のように原理的にコアへの光のとじ込めが弱くなりがち
な光ファイバの場合には、モードフィールド径の方がコ
ア径よりも大きくなる。しかし、分散シフト光ファイバ
の場合、通常の１．３４ｍ零分散ファイバと比較して最
初からコア径が細めに設定されているので、最終的なモ
ードフィールド径をそれほど大きくすることができない
、光ファイバと光ファイバとの接続において最も問題と
なるのは、コアの偏心であり、その偏心量は、通常、コ
アの中心が光ファイバの外径の中心に対してどれだけず
れているかで表わされる。偏心量が大きいと光ファイバ
と光ファイバとの外径を一致させて突き合わせたとき、
コアとコアの中心が一致せず、一方の光ファイバの光が
他方の光ファイバに伝達さ五ず外に放射してしまう、こ
れが接続損失である。また、同じ偏心量であっても、接
続する光ファイバのモードフィールド径が小さければ相
対的に光の伝達量は減少するので接続損失が大きくなる
。すなわち、分散シフト光ファイバを接続するには、同
じ零分散波長の場合、モードフィールド径が大きい方が
良いと言える。同じ零分散波長の場合、モードフィール
ド径を大きくするにはコア・クラッド間の比屈折率差を
小さくすることが有効である。
このように、一方で曲げ損失を小さくするためのはコア
番りラッド間の比屈折率差を大きくする必要があり、他
方でモードフィールド径を大きくして接続損失を小さく
するためにはコア・クラッド間の比屈折率差を小さくす
る必要があるというように、両者が矛盾することになり
、従来では、両方を同時に満足させることはできなかっ
た。
番りラッド間の比屈折率差を大きくする必要があり、他
方でモードフィールド径を大きくして接続損失を小さく
するためにはコア・クラッド間の比屈折率差を小さくす
る必要があるというように、両者が矛盾することになり
、従来では、両方を同時に満足させることはできなかっ
た。
この発明は、曲げ損失を小さく抑えることと、接続損失
を小さくするためにモードフィールド径を大きくするこ
ととの両方を達成する分散シフト光ファイバを提供する
ことを目的とする。
を小さくするためにモードフィールド径を大きくするこ
ととの両方を達成する分散シフト光ファイバを提供する
ことを目的とする。
問題点を解決するための手段
この発明の分散シフト光ファイバは、石英ガラスを主成
分とし、半径方向の屈折率分布が第１図に示すように実
質的に凹型となっており、且つ実質的に単一のモードが
伝播ししかも波長分散が１．４ｐｍ以上の波長になるよ
うコア径および屈折率差が調整されている。
分とし、半径方向の屈折率分布が第１図に示すように実
質的に凹型となっており、且つ実質的に単一のモードが
伝播ししかも波長分散が１．４ｐｍ以上の波長になるよ
うコア径および屈折率差が調整されている。
作 用
種々の屈折率分布を有する分散シフト光ファイバの曲げ
損失特性とモードフィールド径との関係を調べてみたと
ころ、第２図のようなデータが得られた。ここで、モー
ドフィールド径は、「半径方向にガウス分布状の強度分
布を有する光ビームで光ファイバを励振するとき、最も
効率良く光が励振されるところの光ビームの（１／ｅ）
直径」で定義されている。第２図でαは光ファイバの屈
折率分布を決定しているパラメータであって。
損失特性とモードフィールド径との関係を調べてみたと
ころ、第２図のようなデータが得られた。ここで、モー
ドフィールド径は、「半径方向にガウス分布状の強度分
布を有する光ビームで光ファイバを励振するとき、最も
効率良く光が励振されるところの光ビームの（１／ｅ）
直径」で定義されている。第２図でαは光ファイバの屈
折率分布を決定しているパラメータであって。
α＝１は三角形屈折率分布、α：＝（７）はいわゆるス
テップ型屈折率分布に対応している。この図において、
光ファイバの曲げ損失特性は、光ファイバを直径２０ｍ
ｍに曲げたときの光ファイバ１ｍあたりの損失で代表し
て示しである０発明者らのこれまでの経験からは、比較
的容易にケーブル化できるためには、直径２０ｍｍにお
ける曲げ損失がおおよそ３０ｄＢ／ｍ以下である必要が
ある。
テップ型屈折率分布に対応している。この図において、
光ファイバの曲げ損失特性は、光ファイバを直径２０ｍ
ｍに曲げたときの光ファイバ１ｍあたりの損失で代表し
て示しである０発明者らのこれまでの経験からは、比較
的容易にケーブル化できるためには、直径２０ｍｍにお
ける曲げ損失がおおよそ３０ｄＢ／ｍ以下である必要が
ある。
この第２図において興味深いことは、いわゆる単峰型の
屈折率分布では、三角形でもステップ型でもほとんど同
−曲線上にあり、零分散波長が同一でモードフィールド
径が同じである限りはたとえピークの屈折率が異なろう
とも実質的に同じ曲げ損失特性を示すということである
。このような解析を行なう前は、三角形や２乗分布のよ
うにコアの中心の屈折率が高くてコア周辺の屈折率が低
い場合にはモードフィールド径の電磁界分布が広がり、
零分散波長が一定の下においてもモードフィールド径を
大きくすることが可能であると思われていた。ところが
、事実は、この直感的な認識に反して単峰型である限り
はどれでも五十歩百歩である。
屈折率分布では、三角形でもステップ型でもほとんど同
−曲線上にあり、零分散波長が同一でモードフィールド
径が同じである限りはたとえピークの屈折率が異なろう
とも実質的に同じ曲げ損失特性を示すということである
。このような解析を行なう前は、三角形や２乗分布のよ
うにコアの中心の屈折率が高くてコア周辺の屈折率が低
い場合にはモードフィールド径の電磁界分布が広がり、
零分散波長が一定の下においてもモードフィールド径を
大きくすることが可能であると思われていた。ところが
、事実は、この直感的な認識に反して単峰型である限り
はどれでも五十歩百歩である。
そこで、発明者らは、半径方向の屈折率分布が凹型の場
合、同じモードフィールド径であっても曲げ損失を小さ
くできることを見いだした。第２図に示すように凹型の
屈折率分布の場合、内径／外径比が０．５ （ｄ２／ｄ
ｌ＝０．５）、零分散波長が１．５５ｐｍ、モードフィ
ールド径が８膳ｍのとき、ステップ型と比べて曲げ損失
が約届に改善されている。さらにｄ２／ｄ１＝０．６５
としたときは、約１／１０の曲げ損失特性に改善される
。このような曲げ損失特性の改善は、原理的には、屈折
率分布の中心部の落ち込みによりもたらされたものであ
るが、前述のように単峰型の屈折率分布ではかなり大き
く分布を変化させてもモードフィールド径に影響が与え
られないことを考えると、この凹型分布の効果の大きさ
が分る。
合、同じモードフィールド径であっても曲げ損失を小さ
くできることを見いだした。第２図に示すように凹型の
屈折率分布の場合、内径／外径比が０．５ （ｄ２／ｄ
ｌ＝０．５）、零分散波長が１．５５ｐｍ、モードフィ
ールド径が８膳ｍのとき、ステップ型と比べて曲げ損失
が約届に改善されている。さらにｄ２／ｄ１＝０．６５
としたときは、約１／１０の曲げ損失特性に改善される
。このような曲げ損失特性の改善は、原理的には、屈折
率分布の中心部の落ち込みによりもたらされたものであ
るが、前述のように単峰型の屈折率分布ではかなり大き
く分布を変化させてもモードフィールド径に影響が与え
られないことを考えると、この凹型分布の効果の大きさ
が分る。
なお、第３図には一例としてピークの屈折率差が約１％
で、コアの内径（ｄ２）／外径（ｄｌ）比０．５の場合
のモードフィールド径の実際の形を示す。
で、コアの内径（ｄ２）／外径（ｄｌ）比０．５の場合
のモードフィールド径の実際の形を示す。
実施例
この発明の一実施例にかかる分散シフト光ファイバは、
ＶＡＤ法によって作製された。すなわち、第４図に示す
ような、一般的な多数本バーナを備えるＶＡＤ単一モー
ドファイバ用母材製造装置を用いた。この第４図では７
本のバーナ１〜７よりガラス微粉末を発生し、これを軸
方向に堆積させてガラス微粉末焼結体８を形成する。不
要なガス等は排気管９により排気される０通常の屈折率
分布の光ファイバを製造する場合は最下部に配した第１
バーナｌにドーパントガスを供給するのに対し、ここで
は第１バーナｌにはドーパントガスを流さずに酸化もし
くは加水分解により純粋な石英ガラスの微粉末を発生す
るような主原料ガスを供給する。その代り、第２のバー
ナ２にのみドーパントガスを主原料ガスとともに供給し
て第１図のような半径方向に凹型の屈折率分布を形成す
る。具体的には、この実施例では、次表に示すような流
量で、第１バーナ１から第７バーナ７までの各バーナに
原料ガスおよび燃焼／加熱ガスであるところの酸素／水
素ガスをＡｒガス（キャリアガス）とともに供給した（
流量の単位；ＣＣ７分）。
ＶＡＤ法によって作製された。すなわち、第４図に示す
ような、一般的な多数本バーナを備えるＶＡＤ単一モー
ドファイバ用母材製造装置を用いた。この第４図では７
本のバーナ１〜７よりガラス微粉末を発生し、これを軸
方向に堆積させてガラス微粉末焼結体８を形成する。不
要なガス等は排気管９により排気される０通常の屈折率
分布の光ファイバを製造する場合は最下部に配した第１
バーナｌにドーパントガスを供給するのに対し、ここで
は第１バーナｌにはドーパントガスを流さずに酸化もし
くは加水分解により純粋な石英ガラスの微粉末を発生す
るような主原料ガスを供給する。その代り、第２のバー
ナ２にのみドーパントガスを主原料ガスとともに供給し
て第１図のような半径方向に凹型の屈折率分布を形成す
る。具体的には、この実施例では、次表に示すような流
量で、第１バーナ１から第７バーナ７までの各バーナに
原料ガスおよび燃焼／加熱ガスであるところの酸素／水
素ガスをＡｒガス（キャリアガス）とともに供給した（
流量の単位；ＣＣ７分）。
バーナ Ａｒ ５ｉＣ１４ＧｅＣ１ｍ 酸素
水素４ ２００ ２００ ０ ３８００ １
？００６５θ０ ５００ ０ １００００ ８
０００こうして作製したガラス微粉末焼結体８を、塩素
ガスを含有するヘリウムガス雰囲気内で、約８００℃
の温度でもって脱水処理を行ない、さらに１６４０℃の
温度を有するヘリウム雰囲気で透明ガラス化してファイ
バプリフォームを作った。
水素４ ２００ ２００ ０ ３８００ １
？００６５θ０ ５００ ０ １００００ ８
０００こうして作製したガラス微粉末焼結体８を、塩素
ガスを含有するヘリウムガス雰囲気内で、約８００℃
の温度でもって脱水処理を行ない、さらに１６４０℃の
温度を有するヘリウム雰囲気で透明ガラス化してファイ
バプリフォームを作った。
このファイバプリフォームを約２０００℃の炉内で線引
きしてファイバ化し、光ファイバを得た。
きしてファイバ化し、光ファイバを得た。
こうして得た光ファイバの屈折率分布は第５図のように
なった。また、光ファイバの損失は、波長１．５５Ｂｍ
において０．２１８ｄＢ／ｋｍと良好であり、さらに目
的とする零分散波長はほぼ１．５５μｍであった。また
、曲げ損失を測定したところ、１．５５μｍの波長にお
いて１０ｄＢ／ｍと比較的低いものであった。モードフ
ィールド直径は、このように曲げ損失が低いものである
にもかかわらず、計算通り８．５ＪＬｍと大きいものと
なった。
なった。また、光ファイバの損失は、波長１．５５Ｂｍ
において０．２１８ｄＢ／ｋｍと良好であり、さらに目
的とする零分散波長はほぼ１．５５μｍであった。また
、曲げ損失を測定したところ、１．５５μｍの波長にお
いて１０ｄＢ／ｍと比較的低いものであった。モードフ
ィールド直径は、このように曲げ損失が低いものである
にもかかわらず、計算通り８．５ＪＬｍと大きいものと
なった。
なお、他の実験等により、実質的な凹型の屈折率分布の
効果が現われるのは、コアの内径／外径比が０．３５以
上の場合であった・ また、凹型の屈折率分布は第１図に示すようなものに限
らず、第６図Ａ−Ｆのようなものが考えられる。すなわ
ち、中心部の屈折率がクラッド部の屈折率より高くなっ
ていてもよいしく同図Ａ）、凹型分布の外側に、クラッ
ド部よりも屈折率の高い層を設けて最終的に２重もしく
はそれ以上の多重の凹型屈折率分布としく同図Ｂ、Ｃ１
Ｄ）、または各層の境界が明確でなく、いわゆる、だれ
を生じている状態（同図Ｅ、Ｆ）でもよい。
効果が現われるのは、コアの内径／外径比が０．３５以
上の場合であった・ また、凹型の屈折率分布は第１図に示すようなものに限
らず、第６図Ａ−Ｆのようなものが考えられる。すなわ
ち、中心部の屈折率がクラッド部の屈折率より高くなっ
ていてもよいしく同図Ａ）、凹型分布の外側に、クラッ
ド部よりも屈折率の高い層を設けて最終的に２重もしく
はそれ以上の多重の凹型屈折率分布としく同図Ｂ、Ｃ１
Ｄ）、または各層の境界が明確でなく、いわゆる、だれ
を生じている状態（同図Ｅ、Ｆ）でもよい。
さらに、第６図Ｂ、 Ｃ，Ｄ、 Ｆのような屈折率分布
の場合、パラメータの設定値を選択することにより、第
７図に示すような、１．３ルｍ〜１゜６μｍのかなり広
い波長帯にわたって分散が零に近い平担な分散特性を得
ることが可能である。
の場合、パラメータの設定値を選択することにより、第
７図に示すような、１．３ルｍ〜１゜６μｍのかなり広
い波長帯にわたって分散が零に近い平担な分散特性を得
ることが可能である。
また、製造方法としては、上記のようなＶＡＤ法の他に
、いわゆるＭＣＶＤ法や外付は法などが適用できる。Ｍ
ＣＶＤ法および外付は法の場合には光ファイバの半径方
向の屈折率分布の制御が半径方向に行なわれるため特に
格別の配慮がなくても上記のような凹型分布を容易に作
製できる。特に、従来、ガラス微粉末の堆積を行なう際
にマンドレルを使用している外付は法の場合、マンドレ
ルの代りに純粋な石英ガラス棒を用いることにすれば、
マンドレルをガラス微粉末堆積工程の後に引き抜くこと
が必要なくなるので、上記のような凹型分布の作製に有
利である。
、いわゆるＭＣＶＤ法や外付は法などが適用できる。Ｍ
ＣＶＤ法および外付は法の場合には光ファイバの半径方
向の屈折率分布の制御が半径方向に行なわれるため特に
格別の配慮がなくても上記のような凹型分布を容易に作
製できる。特に、従来、ガラス微粉末の堆積を行なう際
にマンドレルを使用している外付は法の場合、マンドレ
ルの代りに純粋な石英ガラス棒を用いることにすれば、
マンドレルをガラス微粉末堆積工程の後に引き抜くこと
が必要なくなるので、上記のような凹型分布の作製に有
利である。
発明の効果
この発明による分散シフト光ファイバでは、曲げ損失が
小さく抑えられており、且つモードフィールド径が大き
くなっていて接続損失が小さくなっている。
小さく抑えられており、且つモードフィールド径が大き
くなっていて接続損失が小さくなっている。
【図面の簡単な説明】
第１図はこの発明の分散シフト光ファイバの原理的な屈
折率分布を表わすグラフ、第２図はモードフィールド径
と曲げ損失との関係を表わすグラフ、第３図は屈折率分
布とモードフィールド径との関係の一例を表わすグラフ
、第４図は実施例のＶＡＤ法による作製方法を示す模式
図、第５図は実施例において実際に得られた分散シフト
光ファイバの屈折率分布を示すグラフ、第６図Ａ、 Ｂ
、Ｃ，Ｄ、Ｅ、Ｆは変形例の屈折率分布を表わすグラフ
、第７図は変形例の波長分散特性を表わすグラフ、第８
図は従来の典型的な単一モードファイバの屈折率分布図
、第９図は伝送損失特性および波長分散特性の従来例を
表わすグラフ、第１０図Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄは従来の分散シ
フト光ファイバの屈折率分布を表わすグラフ、第１１図
は導波路分散と材料分散を説明するための波長分散特性
図である。 １〜７・・・バーナ ８・・・ガラス微粉末焼結体 ９・・・排気管 港３ソ コ７￥−神Ｃ）７ｎ） 写ｇ≦ 答５０ 屈＃キ 箋θ國 刃 寡６′圏 力 そ１０目 Ａ Ｂ Ｃ。 箋１目
折率分布を表わすグラフ、第２図はモードフィールド径
と曲げ損失との関係を表わすグラフ、第３図は屈折率分
布とモードフィールド径との関係の一例を表わすグラフ
、第４図は実施例のＶＡＤ法による作製方法を示す模式
図、第５図は実施例において実際に得られた分散シフト
光ファイバの屈折率分布を示すグラフ、第６図Ａ、 Ｂ
、Ｃ，Ｄ、Ｅ、Ｆは変形例の屈折率分布を表わすグラフ
、第７図は変形例の波長分散特性を表わすグラフ、第８
図は従来の典型的な単一モードファイバの屈折率分布図
、第９図は伝送損失特性および波長分散特性の従来例を
表わすグラフ、第１０図Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄは従来の分散シ
フト光ファイバの屈折率分布を表わすグラフ、第１１図
は導波路分散と材料分散を説明するための波長分散特性
図である。 １〜７・・・バーナ ８・・・ガラス微粉末焼結体 ９・・・排気管 港３ソ コ７￥−神Ｃ）７ｎ） 写ｇ≦ 答５０ 屈＃キ 箋θ國 刃 寡６′圏 力 そ１０目 Ａ Ｂ Ｃ。 箋１目
Claims (4)
- （１）石英ガラスを主成分とし、半径方向の屈折率分布
が実質的に凹型となっており、且つ実質的に単一のモー
ドが伝播ししかも波長分散が１．４μｍ以上の波長にな
るようコア径および屈折率差が調整されていることを特
徴とする分散シフト光ファイバ。 - （２）コア中心付近の屈折率の落ち込み部分の直径が、
コア径に対して実質的に３０％よりも大きいことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の分散シフト光ファイ
バ。 - （３）コアの中心付近の屈折率がほぼ純粋な石英ガラス
の屈折率に近いことを特徴とする特許請求の範囲第１項
または第２項記載の分散シフト光ファイバ。 - （４）凹型屈折率分布のうち、高屈折率部分のドーパン
トとしてゲルマニウム、低屈折率部分のドーパントとし
てフッ素を用いたことを特徴とする特許請求の範囲第１
項または第２項記載の分散シフト光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61141779A JP2668677B2 (ja) | 1986-06-18 | 1986-06-18 | 分散シフト光フアイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61141779A JP2668677B2 (ja) | 1986-06-18 | 1986-06-18 | 分散シフト光フアイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62297808A true JPS62297808A (ja) | 1987-12-25 |
| JP2668677B2 JP2668677B2 (ja) | 1997-10-27 |
Family
ID=15299972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61141779A Expired - Lifetime JP2668677B2 (ja) | 1986-06-18 | 1986-06-18 | 分散シフト光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2668677B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999018461A1 (fr) * | 1997-10-02 | 1999-04-15 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Fibre optique a decalage et dispersion |
| WO2001001179A1 (fr) * | 1999-06-28 | 2001-01-04 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Ligne de transmission optique |
| US6275636B1 (en) | 1995-01-26 | 2001-08-14 | Corning Incorporated | Large effective area waveguide fiber |
| USRE37680E1 (en) | 1994-10-17 | 2002-04-30 | Corning Incorporated | Dispersion shifted optical waveguide fiber |
| WO2002083581A3 (en) * | 2001-04-17 | 2003-02-13 | Bular Llc | Apparatus having a plurality of deposition burners and method of forming silica glass preforms |
| US6556756B2 (en) | 1999-03-17 | 2003-04-29 | Corning Incorporated | Dispersion shifted optical waveguide fiber |
| US6798961B2 (en) | 2000-08-03 | 2004-09-28 | Mitsubishi Cable Industries, Ltd. | Optical fiber and optical fiber wiring board using the optical fiber |
| EP1518832A1 (en) * | 2003-09-19 | 2005-03-30 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Low loss optical fiber and method for fabricating optical fiber preform thereof |
| WO2009107260A1 (ja) * | 2008-02-29 | 2009-09-03 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバ |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5015564A (ja) * | 1973-06-07 | 1975-02-19 | ||
| JPS51134137A (en) * | 1975-05-15 | 1976-11-20 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Light transmission fiber |
| JPS52106748A (en) * | 1976-02-16 | 1977-09-07 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Light transmission channel |
-
1986
- 1986-06-18 JP JP61141779A patent/JP2668677B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5015564A (ja) * | 1973-06-07 | 1975-02-19 | ||
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|---|---|---|---|---|
| USRE37680E1 (en) | 1994-10-17 | 2002-04-30 | Corning Incorporated | Dispersion shifted optical waveguide fiber |
| US6275636B1 (en) | 1995-01-26 | 2001-08-14 | Corning Incorporated | Large effective area waveguide fiber |
| WO1999018461A1 (fr) * | 1997-10-02 | 1999-04-15 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Fibre optique a decalage et dispersion |
| US6229946B1 (en) | 1997-10-02 | 2001-05-08 | Sumitomo Chemical Company, Ltd. | Dispersion-shifted optical fiber |
| US6556756B2 (en) | 1999-03-17 | 2003-04-29 | Corning Incorporated | Dispersion shifted optical waveguide fiber |
| WO2001001179A1 (fr) * | 1999-06-28 | 2001-01-04 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Ligne de transmission optique |
| US6724966B2 (en) | 1999-06-28 | 2004-04-20 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Optical transmission line |
| US6810186B2 (en) | 1999-06-28 | 2004-10-26 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Optical transmission line |
| US6798961B2 (en) | 2000-08-03 | 2004-09-28 | Mitsubishi Cable Industries, Ltd. | Optical fiber and optical fiber wiring board using the optical fiber |
| WO2002083581A3 (en) * | 2001-04-17 | 2003-02-13 | Bular Llc | Apparatus having a plurality of deposition burners and method of forming silica glass preforms |
| EP1518832A1 (en) * | 2003-09-19 | 2005-03-30 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Low loss optical fiber and method for fabricating optical fiber preform thereof |
| WO2009107260A1 (ja) * | 2008-02-29 | 2009-09-03 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバ |
| US7702205B2 (en) | 2008-02-29 | 2010-04-20 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Optical fiber |
| JP5307114B2 (ja) * | 2008-02-29 | 2013-10-02 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2668677B2 (ja) | 1997-10-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |