JPS62280418A - 高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレストレストコンクリ−トくい体 - Google Patents
高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレストレストコンクリ−トくい体Info
- Publication number
- JPS62280418A JPS62280418A JP12346586A JP12346586A JPS62280418A JP S62280418 A JPS62280418 A JP S62280418A JP 12346586 A JP12346586 A JP 12346586A JP 12346586 A JP12346586 A JP 12346586A JP S62280418 A JPS62280418 A JP S62280418A
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- JP
- Japan
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- bending
- concrete
- pile
- outer periphery
- prestressed concrete
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
本発明はプレテンション工法、又はポストテンション工
法によって製造される遠心力成形プレストレストコンク
リートくい体に於いて、第１図ｔａ＋、山）、（ｃ＋に
示すようにＰＣ鋼材である縦筋群の外周に接して、また
は縦筋群と中空円筒コンクリート体外周との間、或いは
中空円筒コンクリート体外周の内側に外周と接して、円
環状又はスパイラル状のコンクリート横拘束筋を配！す
ることにより、通常のくいに於ける曲げ破壊の直接原因
である圧縮側コンクリートの曲げ圧縮破壊の発生を横拘
束筋の内部にあるコンクリートには及ばないようにする
ことによって、くい体の曲げ破壊に至るまでの曲げ変形
能力（曲率）を通常のくい体の場合の少なくとも２倍以
上に改善した高曲げ靭性遠心力成形プレストレストコン
クリート（い体、及び上記のコンクリート横拘束筋及び
横拘束効果に加えて、使用するｐｃＢ材の一様伸びが３
％以上で従来慣用のものと比べて１．５〜２倍以上の高
い一様伸びを示すＰＣ鋼材を用いることにより、くい体
の曲げ破壊に至るまでの曲げ変形能力（曲率）を、通常
のくい体のそれの少なくとも３倍以上に改善した、超高
曲げ靭性遠心力成形プレストレストコンクリートくい体
に関するものである。
法によって製造される遠心力成形プレストレストコンク
リートくい体に於いて、第１図ｔａ＋、山）、（ｃ＋に
示すようにＰＣ鋼材である縦筋群の外周に接して、また
は縦筋群と中空円筒コンクリート体外周との間、或いは
中空円筒コンクリート体外周の内側に外周と接して、円
環状又はスパイラル状のコンクリート横拘束筋を配！す
ることにより、通常のくいに於ける曲げ破壊の直接原因
である圧縮側コンクリートの曲げ圧縮破壊の発生を横拘
束筋の内部にあるコンクリートには及ばないようにする
ことによって、くい体の曲げ破壊に至るまでの曲げ変形
能力（曲率）を通常のくい体の場合の少なくとも２倍以
上に改善した高曲げ靭性遠心力成形プレストレストコン
クリート（い体、及び上記のコンクリート横拘束筋及び
横拘束効果に加えて、使用するｐｃＢ材の一様伸びが３
％以上で従来慣用のものと比べて１．５〜２倍以上の高
い一様伸びを示すＰＣ鋼材を用いることにより、くい体
の曲げ破壊に至るまでの曲げ変形能力（曲率）を、通常
のくい体のそれの少なくとも３倍以上に改善した、超高
曲げ靭性遠心力成形プレストレストコンクリートくい体
に関するものである。
本発明を第１図〜第４図を引用しつつ以下詳細に説明す
る。
る。
まず、本発明がなされた背景について述べる。
１９６８年十勝沖地震において鉄筋コンクリート構造物
が数多く被災し、我国における構造物の耐震設計の根本
的な見直しの契機となり、今日では大地震時の構造物の
エネルギー吸収能力を高めるためには、塑性変形能力の
大きい高曲げ靭性を示す構造部材の開発が重要視される
に至っている。特にプレストレストコンクリート （以
下ＰＣ） ＜いについては１９７８年宮城県沖地震に
よって被害を受けたことが明らかにされ、その破壊の状
況が極めて粘りのないぜい性的様相を示したことから、
ＰＣ＜いの耐震性能、特に曲げモーメントに対する塑性
変形能力のほとんど期待出来ない点が重要視され、その
改善なくしては地震国であるわが国での使用さえも危ぶ
まれている。耐震性を向上するには、その曲げ破壊耐力
の増大と同時に塑性変形能力の増大をはかることが大切
である。前者については導入するプレストレスの大きさ
を大きくすることによって解決されるが、後者について
はプレストレスが大きくなると塑性変形能力はますます
小さくなるという逆の方向となり、導入プレストレスを
大きくすることがかえって耐震性能を劣化させるといっ
たことにもなりかねない、このようなコンクリート系曲
げ材の一般的性質を踏まえて、プレストレスの増大によ
るくい体の曲げ耐力増大をはかると同時に、別の手段に
よって曲げ破壊時の塑性変形能力の増大をはかることが
、特にくい体の耐震性向上にとって欠くことの出来ない
急務である。発明者はその１つの有力な方法としてコン
クリートの横拘束によるコンクリートそのものの圧縮変
形能力の増大に着目し、長年にわたって横拘束コンクリ
ートの圧縮変形特性及びこれを一般のコンクリート系部
材に利用したときの効果について研究を重ねてきたが、
遠心力成形ｐｃ＜い体のようにコンクリート体そのもの
が中空円筒の場合には、横拘束効果が激減するという推
論が長年にわたって専門家の間の定説となっており、こ
のことからくい体への横拘束の適用については論外とさ
れてきた。しかし、発明者はコンクリートの横拘束効果
は、横拘束筋が降伏しない限りどのようなコンクリート
断面形状であっても期待できることを実験及び理論の裏
付けによって見出し、くい体への横拘束の適用によって
その曲げ靭性を大幅に改善できる可能性を見出したもの
である。
が数多く被災し、我国における構造物の耐震設計の根本
的な見直しの契機となり、今日では大地震時の構造物の
エネルギー吸収能力を高めるためには、塑性変形能力の
大きい高曲げ靭性を示す構造部材の開発が重要視される
に至っている。特にプレストレストコンクリート （以
下ＰＣ） ＜いについては１９７８年宮城県沖地震に
よって被害を受けたことが明らかにされ、その破壊の状
況が極めて粘りのないぜい性的様相を示したことから、
ＰＣ＜いの耐震性能、特に曲げモーメントに対する塑性
変形能力のほとんど期待出来ない点が重要視され、その
改善なくしては地震国であるわが国での使用さえも危ぶ
まれている。耐震性を向上するには、その曲げ破壊耐力
の増大と同時に塑性変形能力の増大をはかることが大切
である。前者については導入するプレストレスの大きさ
を大きくすることによって解決されるが、後者について
はプレストレスが大きくなると塑性変形能力はますます
小さくなるという逆の方向となり、導入プレストレスを
大きくすることがかえって耐震性能を劣化させるといっ
たことにもなりかねない、このようなコンクリート系曲
げ材の一般的性質を踏まえて、プレストレスの増大によ
るくい体の曲げ耐力増大をはかると同時に、別の手段に
よって曲げ破壊時の塑性変形能力の増大をはかることが
、特にくい体の耐震性向上にとって欠くことの出来ない
急務である。発明者はその１つの有力な方法としてコン
クリートの横拘束によるコンクリートそのものの圧縮変
形能力の増大に着目し、長年にわたって横拘束コンクリ
ートの圧縮変形特性及びこれを一般のコンクリート系部
材に利用したときの効果について研究を重ねてきたが、
遠心力成形ｐｃ＜い体のようにコンクリート体そのもの
が中空円筒の場合には、横拘束効果が激減するという推
論が長年にわたって専門家の間の定説となっており、こ
のことからくい体への横拘束の適用については論外とさ
れてきた。しかし、発明者はコンクリートの横拘束効果
は、横拘束筋が降伏しない限りどのようなコンクリート
断面形状であっても期待できることを実験及び理論の裏
付けによって見出し、くい体への横拘束の適用によって
その曲げ靭性を大幅に改善できる可能性を見出したもの
である。
このような背景のもとに本発明の高曲げ靭性くい体及び
超高曲げじん性くい体が開発されたが、その基礎となる
中空円筒コンクリート体の横拘束効果を実験した一例を
第２図に示す、この図は中空円筒コンクリート体を種々
の量の横拘束筋によって横拘束した場合の、圧縮破壊時
のコンクリート圧縮ひずみを測定した結果であって、横
拘束筋の横拘束効果を表す指標である横拘束係数ｆ、’
Ｄ Ｐ、−４ａｍ ／ＳＤ：横拘束筋体積比（中空円筒部も
コンクリートが充填されているものとして計算） ｆア ：横拘束筋の降伏点応力度 ｆｃｍ ：横拘束のない普通のコンクリート圧縮強度 ａ、：筋金束筋一本の断面積 Ｓ ：横拘束筋の配置ピッチ Ｄ ：中空円筒コンクリート体の外径（横拘束筋の巻
付は径） が大きくなると、圧縮破壊時のコンクリート圧縮ひずみ
が大きくなることを明確にあられしている。
超高曲げじん性くい体が開発されたが、その基礎となる
中空円筒コンクリート体の横拘束効果を実験した一例を
第２図に示す、この図は中空円筒コンクリート体を種々
の量の横拘束筋によって横拘束した場合の、圧縮破壊時
のコンクリート圧縮ひずみを測定した結果であって、横
拘束筋の横拘束効果を表す指標である横拘束係数ｆ、’
Ｄ Ｐ、−４ａｍ ／ＳＤ：横拘束筋体積比（中空円筒部も
コンクリートが充填されているものとして計算） ｆア ：横拘束筋の降伏点応力度 ｆｃｍ ：横拘束のない普通のコンクリート圧縮強度 ａ、：筋金束筋一本の断面積 Ｓ ：横拘束筋の配置ピッチ Ｄ ：中空円筒コンクリート体の外径（横拘束筋の巻
付は径） が大きくなると、圧縮破壊時のコンクリート圧縮ひずみ
が大きくなることを明確にあられしている。
横拘束コンクリートとしての圧縮破壊時ひずみ−と横拘
束のない普通のコンクリートの値ムとの関係の一例をあ
げると、 ％ −＆ （１＋ ９９０ ＣＣ”） −・−−−−−
（２１となり、図中に点線で示しである。（２）式は中
空部のない円筒コンクリート体を横拘束したときの関係
式であって、（１１式で横拘束効果を評価する限り。
束のない普通のコンクリートの値ムとの関係の一例をあ
げると、 ％ −＆ （１＋ ９９０ ＣＣ”） −・−−−−−
（２１となり、図中に点線で示しである。（２）式は中
空部のない円筒コンクリート体を横拘束したときの関係
式であって、（１１式で横拘束効果を評価する限り。
中空円筒コンクリート体にも通用されることが第２図か
られかる。−例として上の各式を用いて横拘束した場合
のＤ＝４０ａｍ中空円筒コンクリート体（Ｄ ＝４００
ｍ ＜い体にあたる）についての圧縮破壊時ひずみ−を
計算すると次のようになる。 筋金束筋φ−５鶴、ａ
、−０，１９６４ｃｄ、Ｓ−５ｃｍ。
られかる。−例として上の各式を用いて横拘束した場合
のＤ＝４０ａｍ中空円筒コンクリート体（Ｄ ＝４００
ｍ ＜い体にあたる）についての圧縮破壊時ひずみ−を
計算すると次のようになる。 筋金束筋φ−５鶴、ａ
、−０，１９６４ｃｄ、Ｓ−５ｃｍ。
ｆ、 −１００００ｋｉｒｆ／ｃｄ、 Ｐ、−０，００
３９２８コンクリートｆ Ｃ’−８００ｂｆ／ｃ＋Ｊ、
＆＝０．３％横拘束係数筋金−４．６０３ｘｌＯ−’、
’、 ％−０，００３ｘ（１＋９９０ｘ４．６０３ｘ
ｌＯ−’）−０，００４３７鋼０．４３７％ 即ち、Ｄ４００鶴＜い体に外周に降伏点応力度ｒ。
３９２８コンクリートｆ Ｃ’−８００ｂｆ／ｃ＋Ｊ、
＆＝０．３％横拘束係数筋金−４．６０３ｘｌＯ−’、
’、 ％−０，００３ｘ（１＋９９０ｘ４．６０３ｘ
ｌＯ−’）−０，００４３７鋼０．４３７％ 即ち、Ｄ４００鶴＜い体に外周に降伏点応力度ｒ。
−１００００ｋｒｆ／ｅｅｌのφ５ｆｉ横拘束筋金をピ
ッチＳ−５艶でまき付けることによって、コンクリート
の圧縮破壊ひずみ瓜は横拘束筋のない場合の値−ａＯ，
３％の１．４６倍の一−０．４３７％まで改善できるこ
とになる。
ッチＳ−５艶でまき付けることによって、コンクリート
の圧縮破壊ひずみ瓜は横拘束筋のない場合の値−ａＯ，
３％の１．４６倍の一−０．４３７％まで改善できるこ
とになる。
特にここで強調しておくべきことは、＋１１式で示され
る横拘束効果を表す横拘束係数Ｃｃについてである。Ｃ
ｃは横拘束筋の降伏点応力度ｆアの関数であって同じピ
ッチで横拘束筋を配！したとしてもｆ、の値が小さいも
のを用いるとそれだけで横拘束効果が減少する。
る横拘束効果を表す横拘束係数Ｃｃについてである。Ｃ
ｃは横拘束筋の降伏点応力度ｆアの関数であって同じピ
ッチで横拘束筋を配！したとしてもｆ、の値が小さいも
のを用いるとそれだけで横拘束効果が減少する。
従来、円筒中空コンクリート体では横拘束を行ってもそ
の効果が期待できないであろうといわれていた理由の１
つは、降伏点応力度がｆ、−３０００ｋｇｆ／−程度の
横拘束筋を用いていたためと考えられる。ちなみに、上
記計算例をｆ ｙ −３０００ｋｆ／ｃｊとして行うと
、ＣＣ−２，８５７Ｘ １０− ’、％−０，３８５％
となって、Ｓ＝５ｍというかなり狭いピッチで横拘束筋
を配置した場合でも圧縮破壊時ひずみの改善は半減する
。したがって、使用する横拘束筋としては、横拘束効果
を高めるために高降伏点応力度のものを用いるのが望ま
しい０発明者の研究によるとｆ、≧６０００ｋｇｆ／ｊ
、通常ｆ、−８０００〜１００１００Ｏ０／−のものが
最も効果的である。
の効果が期待できないであろうといわれていた理由の１
つは、降伏点応力度がｆ、−３０００ｋｇｆ／−程度の
横拘束筋を用いていたためと考えられる。ちなみに、上
記計算例をｆ ｙ −３０００ｋｆ／ｃｊとして行うと
、ＣＣ−２，８５７Ｘ １０− ’、％−０，３８５％
となって、Ｓ＝５ｍというかなり狭いピッチで横拘束筋
を配置した場合でも圧縮破壊時ひずみの改善は半減する
。したがって、使用する横拘束筋としては、横拘束効果
を高めるために高降伏点応力度のものを用いるのが望ま
しい０発明者の研究によるとｆ、≧６０００ｋｇｆ／ｊ
、通常ｆ、−８０００〜１００１００Ｏ０／−のものが
最も効果的である。
次に、このような横拘束筋を配置したＰＣくいについて
、如何に曲げ靭性が改善されるかを、実験によってえら
れた結果を用いて説明する。
、如何に曲げ靭性が改善されるかを、実験によってえら
れた結果を用いて説明する。
実験は第３図に示すＤ４００ｍＣｆｌＩＰＣ＜いを用い
て行った。供試くいの種類は横拘束筋を配置していない
通常の遠心力成形超高強度ＰＣくい（記号ＰＨＣ）２本
、くい外周内側に接して降伏点応力度が１００００瞳ｆ
／ｊ、直径がφ５、φ６またはφ７鶴横筋金筋をピッチ
５Ｃ１１で配置したくい（記号ＰＣＰＥＸ）が各々２本
、ＰＣａＣ外材に接して上記拘束筋を配置したくい（記
号ＰＣＰＩＮ）が各々１本、これに加えて降伏点応力度
が３０００ｋｒｆ／ｃｄ、φ５ｆｉ横拘束筋金ｐｃ鋼材
外周に接してピッチ５ｃｍで配置したくい（記号Ｐ Ｃ
Ｐ Ｉ Ｎ５００２）が１本である。
て行った。供試くいの種類は横拘束筋を配置していない
通常の遠心力成形超高強度ＰＣくい（記号ＰＨＣ）２本
、くい外周内側に接して降伏点応力度が１００００瞳ｆ
／ｊ、直径がφ５、φ６またはφ７鶴横筋金筋をピッチ
５Ｃ１１で配置したくい（記号ＰＣＰＥＸ）が各々２本
、ＰＣａＣ外材に接して上記拘束筋を配置したくい（記
号ＰＣＰＩＮ）が各々１本、これに加えて降伏点応力度
が３０００ｋｒｆ／ｃｄ、φ５ｆｉ横拘束筋金ｐｃ鋼材
外周に接してピッチ５ｃｍで配置したくい（記号Ｐ Ｃ
Ｐ Ｉ Ｎ５００２）が１本である。
実験の結果は第し図に示すように横拘束筋のない通常の
ＰＣ（い（記号ＰＨＣ）に比べて横拘束筋を配置したく
い（記号ＰＣＰＥＸ及びＰＣＰＩＮ）では何れも曲げ破
壊時の中央たわみ、コンクリート圧ｍｍひすみ、曲げ破
壊時引っ張り側層外端ｐｃ鋼材伸びひずみ、曲げスパン
内断面の曲率は著しく大きくなっており、高曲げ靭性を
示すことが明らかにわかる。
ＰＣ（い（記号ＰＨＣ）に比べて横拘束筋を配置したく
い（記号ＰＣＰＥＸ及びＰＣＰＩＮ）では何れも曲げ破
壊時の中央たわみ、コンクリート圧ｍｍひすみ、曲げ破
壊時引っ張り側層外端ｐｃ鋼材伸びひずみ、曲げスパン
内断面の曲率は著しく大きくなっており、高曲げ靭性を
示すことが明らかにわかる。
上記の実験では降伏点応力度が３０００ｋｒｆ／ｃｄの
横拘束筋を用いたくいではほとんど曲げ靭性の改善効果
が認められず、横拘束筋のない通常のくいとかわらない
性能しか発揮されていない、これは（１）式の横拘束係
数Ｃ６の値が前記計算例でもしめしたように不足してお
り、十分な横拘束効果を期待出来なかったためである。
横拘束筋を用いたくいではほとんど曲げ靭性の改善効果
が認められず、横拘束筋のない通常のくいとかわらない
性能しか発揮されていない、これは（１）式の横拘束係
数Ｃ６の値が前記計算例でもしめしたように不足してお
り、十分な横拘束効果を期待出来なかったためである。
また、上記実験例において横拘束筋のない通常のｐｃ＜
いく記号ＰＨＣ）の曲げ破壊は、曲げスパン内圧縮側コ
ンクリートの圧壊によっておこっているのに対し、ｐ
ｃ ｐ ［Ｎ５００２＜いを除く横拘束筋を配置したく
い（記号ＰＣＰＥＸ及びＰＣＰＩＮ）では何れも引っ張
り側のｐｃｍ材の破断によって曲げ破壊に至っている。
いく記号ＰＨＣ）の曲げ破壊は、曲げスパン内圧縮側コ
ンクリートの圧壊によっておこっているのに対し、ｐ
ｃ ｐ ［Ｎ５００２＜いを除く横拘束筋を配置したく
い（記号ＰＣＰＥＸ及びＰＣＰＩＮ）では何れも引っ張
り側のｐｃｍ材の破断によって曲げ破壊に至っている。
これはコンクリートの横拘束によって圧縮破壊に至るま
でのコンクリートの圧縮変形能力が著しく改善され、圧
縮側コンクリートがその圧縮変形限界に達して圧壊をお
こす以前に、引っ張り側ＰＣ！ＩＩ材の伸びひずみが破
断限界ひずみに達したことによるものであり、この実験
的事実はくい体曲げ靭性をさらに改善するのにｐｃｍ材
の引っ張り破断限界伸びひずみのさらに大きいものを用
いることによって可能となることを示唆している。更に
ｐｃ鋼材の引っ張り破断限界伸びひずみは、上記実験で
は平均値で２．０３１％であり、ＰＩＪ材そのものの引
っ張り試験から得られる破断伸び規格値５％とくらべ著
しく小さい。
でのコンクリートの圧縮変形能力が著しく改善され、圧
縮側コンクリートがその圧縮変形限界に達して圧壊をお
こす以前に、引っ張り側ＰＣ！ＩＩ材の伸びひずみが破
断限界ひずみに達したことによるものであり、この実験
的事実はくい体曲げ靭性をさらに改善するのにｐｃｍ材
の引っ張り破断限界伸びひずみのさらに大きいものを用
いることによって可能となることを示唆している。更に
ｐｃ鋼材の引っ張り破断限界伸びひずみは、上記実験で
は平均値で２．０３１％であり、ＰＩＪ材そのものの引
っ張り試験から得られる破断伸び規格値５％とくらべ著
しく小さい。
即ち２．０３１％という限界伸びひずみは使用ＰＣ＠材
の一様伸び（工学的には応力ひずみ曲線におけるピーク
応力に到達するときのひずみ）に略一致しており、この
ことからくい体曲げ靭性の更なる改善には一様伸びの更
に大きいＰＣ鋼材の使用によって可能となり、破断伸び
が大きいことだけではその目的を達し得ないという重要
な示唆をあたえている。
の一様伸び（工学的には応力ひずみ曲線におけるピーク
応力に到達するときのひずみ）に略一致しており、この
ことからくい体曲げ靭性の更なる改善には一様伸びの更
に大きいＰＣ鋼材の使用によって可能となり、破断伸び
が大きいことだけではその目的を達し得ないという重要
な示唆をあたえている。
以上に述べた実験的示唆に基づき高一様伸びＰＣ鋼材を
用いた超高曲げ靭性ＰＣ＜い体の発明が行われたのであ
る。
用いた超高曲げ靭性ＰＣ＜い体の発明が行われたのであ
る。
従来ＰＣｌ３材の品質として、降伏後の破断に至るまで
の伸び及び絞りの出来るだけ大きいものが望ましいとさ
れ、このことは一様伸びが小さく押さえられることにつ
ながり、一様伸びの曲げ靭性改善に対するすぐれた効果
が知られないままに今日に至っているが、むしろこれは
ＰＣりいの曲げ破壊がＰＣ鋼材の破断によって誘発され
るようなケースが、従来のＰＣ＜いではおこり得なかっ
たためである０発明者は前述の実験結果から得られた一
様伸びの重要性に着目し、破断伸びは規格値５％以上を
満足し、かつ一様伸びが従来慣用品では１．５〜２％程
度であるのに対して３％以上の値を示すｐｃ鋼材を試作
し、横拘束筋と組み合わせることによって前記実験より
も更に曲げ靭性を改善した超高曲げ靭性くいを試作し、
実験を行った。実験に用いたｐｃ＜いは前記実験と全く
同じもので、使用ｐｃ鋼材の一様伸びひずみが前記実験
では２％であったのに対して、この実験では４％のもの
を用いている。実験結果の一例を表に示す。
の伸び及び絞りの出来るだけ大きいものが望ましいとさ
れ、このことは一様伸びが小さく押さえられることにつ
ながり、一様伸びの曲げ靭性改善に対するすぐれた効果
が知られないままに今日に至っているが、むしろこれは
ＰＣりいの曲げ破壊がＰＣ鋼材の破断によって誘発され
るようなケースが、従来のＰＣ＜いではおこり得なかっ
たためである０発明者は前述の実験結果から得られた一
様伸びの重要性に着目し、破断伸びは規格値５％以上を
満足し、かつ一様伸びが従来慣用品では１．５〜２％程
度であるのに対して３％以上の値を示すｐｃ鋼材を試作
し、横拘束筋と組み合わせることによって前記実験より
も更に曲げ靭性を改善した超高曲げ靭性くいを試作し、
実験を行った。実験に用いたｐｃ＜いは前記実験と全く
同じもので、使用ｐｃ鋼材の一様伸びひずみが前記実験
では２％であったのに対して、この実験では４％のもの
を用いている。実験結果の一例を表に示す。
麦 横拘束筋と高−罹伸びＰＣ＠材使用によ４曲げ靭
性改善実験時果の一例ｆ０４００１ｊｃ種ＰＣ＜い）麦
の′Ｘ驕結果から一１ｉ１１向東訪と高−橋伸びＰＣ調
材の併用によってさらに曲げ靭性の改善が進み、通常の
ＰＣ＜いと比較して、曲げ破壊時の中央′たわみは２．
９倍、曲率では３．５５倍に達し、著しく曲げ靭性が改
善されることが実証されている。これをエネルギー吸収
能力で表すと、通常のＰＣりいのそれの約５〜６倍に相
当し、大地震時の基礎くいとしての十分なエネルギー吸
収量をそなえているといえる。
性改善実験時果の一例ｆ０４００１ｊｃ種ＰＣ＜い）麦
の′Ｘ驕結果から一１ｉ１１向東訪と高−橋伸びＰＣ調
材の併用によってさらに曲げ靭性の改善が進み、通常の
ＰＣ＜いと比較して、曲げ破壊時の中央′たわみは２．
９倍、曲率では３．５５倍に達し、著しく曲げ靭性が改
善されることが実証されている。これをエネルギー吸収
能力で表すと、通常のＰＣりいのそれの約５〜６倍に相
当し、大地震時の基礎くいとしての十分なエネルギー吸
収量をそなえているといえる。
本発明により高曲げ靭性を備えたＰＣ＜いが簡単にえら
れ、激震時にうける地震エネルギーを十分に吸収して安
全に上部構造を支えろる超高強度遠心力成形ｐｃ＜い体
の実現が可能となった。
れ、激震時にうける地震エネルギーを十分に吸収して安
全に上部構造を支えろる超高強度遠心力成形ｐｃ＜い体
の実現が可能となった。
なお本発明を上部構造における２０部材に応用すること
によって、ＰＣ＜い体の場合と同様の高曲げ靭性及び超
高曲げ靭性部材を実現し得ることも付記する。
によって、ＰＣ＜い体の場合と同様の高曲げ靭性及び超
高曲げ靭性部材を実現し得ることも付記する。
第１図（ａｌ （ｂｌ （Ｃ１は本発明の実施例を示す
製品の断面図、第２図はひずみに対する横拘束係数の影
響説明図、第３図は横拘束筋の配置説明図、第４図は各
物理量測定結果の説明図である。 １は中空円筒コンクリート体、２は縦方向のＰＣ鋼材、
３は円環状またはスパイラル状の横拘束筋。 特許出願人 関西アサノ ポール株式会社Ｘ皿ザ止狂立
へ ・°カバー：Ｉシク（〜ｈ ｅｌｍ ｏ （＠
ｙｆ囚撒；レクリーーＥ相ぺひプみｔ’／ａ。）各物
理−ｉ ＣＨＩ ４ 図 之箱釆の上表Δ・１ 手 続 主甫 正 書（方式） 昭和６１年８月１日 特許庁長官 黒 １）明 雄 殿 １、事件の表示 特願昭６１〜１２３４６５号２、発
明の名称 高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレスト
レストコンクリートくい体 ３、補正をする者 事件との関係 出 願 人 関西アサノポール株式会社 （他５名） ４、代理人 東京都港区虎ノ門−丁目１番１８号 ５、補正命令の日付 昭和６１年７月２日（発送日昭和６１年７月２９日）６
、補正の対象 図面 ７、補正の内容 願書に最初に添付した図面の浄書・別紙の通り。（内容
に変更なし）
製品の断面図、第２図はひずみに対する横拘束係数の影
響説明図、第３図は横拘束筋の配置説明図、第４図は各
物理量測定結果の説明図である。 １は中空円筒コンクリート体、２は縦方向のＰＣ鋼材、
３は円環状またはスパイラル状の横拘束筋。 特許出願人 関西アサノ ポール株式会社Ｘ皿ザ止狂立
へ ・°カバー：Ｉシク（〜ｈ ｅｌｍ ｏ （＠
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理−ｉ ＣＨＩ ４ 図 之箱釆の上表Δ・１ 手 続 主甫 正 書（方式） 昭和６１年８月１日 特許庁長官 黒 １）明 雄 殿 １、事件の表示 特願昭６１〜１２３４６５号２、発
明の名称 高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレスト
レストコンクリートくい体 ３、補正をする者 事件との関係 出 願 人 関西アサノポール株式会社 （他５名） ４、代理人 東京都港区虎ノ門−丁目１番１８号 ５、補正命令の日付 昭和６１年７月２日（発送日昭和６１年７月２９日）６
、補正の対象 図面 ７、補正の内容 願書に最初に添付した図面の浄書・別紙の通り。（内容
に変更なし）
Claims (2)
- （１）プレテンション工法、またはポストテンション工
法によって、予め遠心力成形された中空円筒コンクリー
ト体にプレストレスを導入するプレストレストコンクリ
ートくい体において、ＰＣ鋼材である縦筋群の外周に接
して、または、縦筋群の外周と中空円筒コンクリート体
の外周との間に縦筋群および中空円筒コンクリート体の
外周とは接触しない状態で、あるいは、中空円筒コンク
リート体の外周の内側に外周と接して、円環状またはス
パイラル状のコンクリート横拘束筋を配置し、曲げモー
メント、または、軸力と曲げモーメントとを同時に受け
て曲げ破壊に至るまでの曲げ変形能力（曲率）を、横拘
束筋を配置しない通常の遠心力成形プレストレストコン
クリートくいのそれの少なくとも２倍以上に改善したこ
とを特徴とする高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレス
トレストコンクリートくい体。 - （２）上記高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレストレ
ストコンクリートくい体において、従来慣用のＰＣ鋼材
の一様伸びが１．５〜２％程度であるのに対し、一様伸
びが少なくとも３％以上の高一様伸びＰＣ鋼材を用いる
ことによって、横拘束によるコンクリートの圧縮変形改
善と相做って、くい体の曲げ破壊に至るまでの曲げ変形
能力（曲率）を、通常のくいのそれの少なくとも３倍以
上に改善したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレストレストコ
ンクリートくい体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12346586A JPS62280418A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレストレストコンクリ−トくい体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12346586A JPS62280418A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレストレストコンクリ−トくい体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62280418A true JPS62280418A (ja) | 1987-12-05 |
Family
ID=14861300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12346586A Pending JPS62280418A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 高曲げ、超高曲げ靭性遠心力成形プレストレストコンクリ−トくい体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62280418A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006052594A (ja) * | 2004-08-13 | 2006-02-23 | Motoyuki Suzuki | 鉄筋コンクリート柱状部材及びその横拘束筋拘束効果の評価方法を記した記録媒体 |
| JP2018084047A (ja) * | 2016-11-22 | 2018-05-31 | 大成建設株式会社 | コンクリート杭 |
| JP2018193751A (ja) * | 2017-05-16 | 2018-12-06 | 大成建設株式会社 | コンクリート杭 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55133908A (en) * | 1979-04-06 | 1980-10-18 | Koshuha Netsuren Kk | Preparation of pc pile body with superhigh strength* whose proof stress is improved* and its pc pile body |
| JPS57172029A (en) * | 1981-03-16 | 1982-10-22 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Prestressed concrete pile and its manufacture |
| JPS5825806A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-16 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ロ−ルワイパ−装置 |
| JPS5869925A (ja) * | 1981-10-21 | 1983-04-26 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 円周方向補強鋼材を有するコンクリ−トパイル |
-
1986
- 1986-05-30 JP JP12346586A patent/JPS62280418A/ja active Pending
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