JPS62279898A - し尿の嫌気的消化法 - Google Patents
し尿の嫌気的消化法Info
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- JPS62279898A JPS62279898A JP61123440A JP12344086A JPS62279898A JP S62279898 A JPS62279898 A JP S62279898A JP 61123440 A JP61123440 A JP 61123440A JP 12344086 A JP12344086 A JP 12344086A JP S62279898 A JPS62279898 A JP S62279898A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
本発明は、し尿を上向流嫌気性スラッジブランケット法
（以下、ＵＡＳＢ法と略記する）にエフ嫌気的に処理す
る方法に関するものである。
（以下、ＵＡＳＢ法と略記する）にエフ嫌気的に処理す
る方法に関するものである。
ＵＡＳＢ ＠は廃水をメタン発酵するための方法として
近年開発された方法であって、原廃水を反応器（発酵槽
）底部より上向流として流入させ、菌の付層担体を用い
ることなく、汚泥をフロック化若しくは粒状化せしめる
ことにょジスラツシヘッド全形成させ、反応器中に高一
度の微生物を確保することにより高容積負荷金許谷しう
る嫌気性的生物処理技術、即ちメタン発酵方法である（
下水道路会誌ＶｏＬ２２ 、 Ｎｏ、 ２５５１９８
ｓ／ａ、 ６７頁へ７７頁）。
近年開発された方法であって、原廃水を反応器（発酵槽
）底部より上向流として流入させ、菌の付層担体を用い
ることなく、汚泥をフロック化若しくは粒状化せしめる
ことにょジスラツシヘッド全形成させ、反応器中に高一
度の微生物を確保することにより高容積負荷金許谷しう
る嫌気性的生物処理技術、即ちメタン発酵方法である（
下水道路会誌ＶｏＬ２２ 、 Ｎｏ、 ２５５１９８
ｓ／ａ、 ６７頁へ７７頁）。
この方法は、廃液の質的差異により採用できる場合と採
用できない場合のあることが知られており、この方ｆ：
全し尿糸汚水のメタン発酵に適用できるか否かを検討［
〜ｆｃ報告？１Ｊはこれまでのところ皆無である。
用できない場合のあることが知られており、この方ｆ：
全し尿糸汚水のメタン発酵に適用できるか否かを検討［
〜ｆｃ報告？１Ｊはこれまでのところ皆無である。
本発明は、し尿糸汚水をＵＡＳ Ｂ法にニジメタン発酵
する方法全提供することを目的とする。
する方法全提供することを目的とする。
本発明は、し尿糸汚水をＵＡＳＢ法によりメタン発酵す
る方法において、生し尿中に含−！：ｆｉでいるアンモ
ニア注窒素嬢度が３，２００岬／ｌ以下で、かつ浮遊固
形物濃度が５，０００■／ｌ以下となるように希釈し友
後メタン発酵処理を行うことを特徴とするし尿糸汚水の
嫌気的消化法である。
る方法において、生し尿中に含−！：ｆｉでいるアンモ
ニア注窒素嬢度が３，２００岬／ｌ以下で、かつ浮遊固
形物濃度が５，０００■／ｌ以下となるように希釈し友
後メタン発酵処理を行うことを特徴とするし尿糸汚水の
嫌気的消化法である。
即ち、本発明に、従来のメタン発酵処理法では全く採用
されていなかつ九メタン発酵処理に先立って、し尿を希
釈し友後メタン発酵処理を行うという新しい方法を採用
することによって、し尿のＵＡＳＢ法による処理を可能
ならしめたものである。
されていなかつ九メタン発酵処理に先立って、し尿を希
釈し友後メタン発酵処理を行うという新しい方法を採用
することによって、し尿のＵＡＳＢ法による処理を可能
ならしめたものである。
以下、本発明方法を詳しく説明する。
従来のし尿のメタン発酵処理法においては、し尿をでき
るだけ長時間メタン発酵槽に保持するためし尿を希釈し
て処理することは全く考えられていなかった。
るだけ長時間メタン発酵槽に保持するためし尿を希釈し
て処理することは全く考えられていなかった。
従来のし尿糸汚水のメタン発酵処理法とは、完全混合式
消化槽、固定床式上向流嫌気性反応槽、固定床式下向流
嫌気性反応槽および流動床式嫌気性反応槽などを用い次
処理方法であって、これらの方法は何れもメタン菌等の
フロック形成がメタン菌等の担体に対する付着能力金利
用して構成され次処理プロセスであって、基質としての
し尿はこれらの薗のフロック形成や担体への付着に対し
て特に大きな影！＃會与えることがないので非効率的な
がらし尿糸汚水を希釈することなくそのま＼処理するこ
とが可能であつ次。
消化槽、固定床式上向流嫌気性反応槽、固定床式下向流
嫌気性反応槽および流動床式嫌気性反応槽などを用い次
処理方法であって、これらの方法は何れもメタン菌等の
フロック形成がメタン菌等の担体に対する付着能力金利
用して構成され次処理プロセスであって、基質としての
し尿はこれらの薗のフロック形成や担体への付着に対し
て特に大きな影！＃會与えることがないので非効率的な
がらし尿糸汚水を希釈することなくそのま＼処理するこ
とが可能であつ次。
従って、通常のし尿のメタン発酵法においては、メタン
発酵処理を行った後に約１０〜２０倍に希釈し次後活性
汚泥法や散水Ｆ床法等の嫌気性処理によって二次的に処
理する方式が採用されて米ている。
発酵処理を行った後に約１０〜２０倍に希釈し次後活性
汚泥法や散水Ｆ床法等の嫌気性処理によって二次的に処
理する方式が採用されて米ている。
前記従来方法に対し、ＵＡＳＢ＠は、メタン菌を中心と
する嫌気性菌を担体等の付着媒体に付着させるのではな
く、画体自身により自己固定化（１１１体がα５ｓｍ〜
５１１１１程度の顆粒状に袂果したグラニユールを形成
すること）シ、このグラニユールにより汚泥のブランケ
ラトラ形成させ、該ブランケット中を上向流で特定の有
機性汚水を通すことによって該汚水のメタン発酵処理を
行う方法でろる０ 本発明者らは、このＵＡＳＢ＠ｉ厘接し尿の処理に通用
できるかどうかについて爽秋を行ったが、第１図に示す
無希釈し尿ｔ−ＵＡＳＢ法により処理した場合の経過日
数に対するＢＯＤ除去軍のグラフかられかるように、生
し尿１ＵＡｓＢ法によってメタン発酵処理することは不
可能であっ次。なお、該実験においては、容量２０ｔの
反応槽に１７１／日（０割合で、ＢＯＤ １．５０００
１１ｑ／ｌ、 Ｓ Ｓ ６，２５０７Ｍ９／ｌ、アンモ
ニア性窒素６．０００岬／ｌで温度３３℃のし尿を通し
次。
する嫌気性菌を担体等の付着媒体に付着させるのではな
く、画体自身により自己固定化（１１１体がα５ｓｍ〜
５１１１１程度の顆粒状に袂果したグラニユールを形成
すること）シ、このグラニユールにより汚泥のブランケ
ラトラ形成させ、該ブランケット中を上向流で特定の有
機性汚水を通すことによって該汚水のメタン発酵処理を
行う方法でろる０ 本発明者らは、このＵＡＳＢ＠ｉ厘接し尿の処理に通用
できるかどうかについて爽秋を行ったが、第１図に示す
無希釈し尿ｔ−ＵＡＳＢ法により処理した場合の経過日
数に対するＢＯＤ除去軍のグラフかられかるように、生
し尿１ＵＡｓＢ法によってメタン発酵処理することは不
可能であっ次。なお、該実験においては、容量２０ｔの
反応槽に１７１／日（０割合で、ＢＯＤ １．５０００
１１ｑ／ｌ、 Ｓ Ｓ ６，２５０７Ｍ９／ｌ、アンモ
ニア性窒素６．０００岬／ｌで温度３３℃のし尿を通し
次。
そこで、その原因について検討を行なつ友ところ、ＵＡ
ＳＢ法によりメタン発酵処理を行う念めには、有機物を
メタンガスにまで分屏するのに関与する嫌気性菌体がグ
ラニユールを形成するのが必須の条件であるが、無希釈
し原音基質としてＵＡＳＢ法を適用した場合には、この
グラニユール（ブランケット）が形成されていないこと
から、し尿中にはグラニユールの形成を阻害する物質が
存在しているのではないかと考えられ次。
ＳＢ法によりメタン発酵処理を行う念めには、有機物を
メタンガスにまで分屏するのに関与する嫌気性菌体がグ
ラニユールを形成するのが必須の条件であるが、無希釈
し原音基質としてＵＡＳＢ法を適用した場合には、この
グラニユール（ブランケット）が形成されていないこと
から、し尿中にはグラニユールの形成を阻害する物質が
存在しているのではないかと考えられ次。
そこで、生し原音水道水によって５倍に希釈して、同じ
（ＵＡＳＢ ｆ：による処理を試みたところ、第２図に
示す経過日数に対するＢＯＤ除去軍のグラフかられかる
ように、し尿のＵＡＳＢ ｆ：によるメタン発酵処理が
可能であることがわかった０ 生し原音浄化槽汚泥、離廃水、地下水、河川水、海水等
で希釈した場合にもｆｉｌ様な結果が得られ、これは、
生し尿中のメタン陶全含む嫌気性菌に対するグラニユー
ル形成阻害物置の嬢匿が薄められ交友めであると考えら
れた。
（ＵＡＳＢ ｆ：による処理を試みたところ、第２図に
示す経過日数に対するＢＯＤ除去軍のグラフかられかる
ように、し尿のＵＡＳＢ ｆ：によるメタン発酵処理が
可能であることがわかった０ 生し原音浄化槽汚泥、離廃水、地下水、河川水、海水等
で希釈した場合にもｆｉｌ様な結果が得られ、これは、
生し尿中のメタン陶全含む嫌気性菌に対するグラニユー
ル形成阻害物置の嬢匿が薄められ交友めであると考えら
れた。
そこで、し尿中の嫌気性画体グラニユールの形成阻害因
子について検討を行った。
子について検討を行った。
先づ、無希釈し尿を陽イオン交換処理した後ＵＡＳＢ
ｆ：による処理を行ったところ、前記希釈し尿と同様に
メタン発酵処理が可能であった。
ｆ：による処理を行ったところ、前記希釈し尿と同様に
メタン発酵処理が可能であった。
そこでし尿中の陽イオン成分として比較的多葉に含１れ
でいるアンモニウムイオンの影響ではないかと考え、陽
イオン交換処理した無希釈し尿にＮＨ４Ｃｌをアンモニ
ア性窒素嬢度が種々の嬢度になるように添加したものに
ついてＵＡＳＢ法による処理を行つ次ところ、アンモニ
ア性窒素濃度が、５．２００岬／を以下の場合にはＵＡ
ＳＢ法による処理が可能であるが、アンモニア性窒素濃
度が５．５００ｑ／ｌとなるとＵＡＳＢ法による処理は
不可能であること、即ちメタン菌等のグラニユールは形
成されないことを見いだした。
でいるアンモニウムイオンの影響ではないかと考え、陽
イオン交換処理した無希釈し尿にＮＨ４Ｃｌをアンモニ
ア性窒素嬢度が種々の嬢度になるように添加したものに
ついてＵＡＳＢ法による処理を行つ次ところ、アンモニ
ア性窒素濃度が、５．２００岬／を以下の場合にはＵＡ
ＳＢ法による処理が可能であるが、アンモニア性窒素濃
度が５．５００ｑ／ｌとなるとＵＡＳＢ法による処理は
不可能であること、即ちメタン菌等のグラニユールは形
成されないことを見いだした。
この知見に基いて、ＢＯＤ ５０，０００岬／ｌｓアン
モニア性窒素ａ、ｏｏｏｑ／ｚの生し尿を２．５倍以上
に希釈してＵＡＳ Ｂ法による処理を試みたところ、良
好な嫌気性菌のグラニユール即ちブランケットが形成さ
れ、順調にメタン発＃を行うことができたｏまた比較的
低濃度の生し尿であるＢＯＤ １０，０００η／ｌｓア
ンモニア性窒素４．０００ ｊｌＦ／ Ｌの生し尿につ
いては１．３倍以上に希釈してＵＡＳＢ法にエフ処理す
ることにより前記と同様グラニユールの形成が十分で、
ＵＡＳＢ法による消化処理が可能であった。
モニア性窒素ａ、ｏｏｏｑ／ｚの生し尿を２．５倍以上
に希釈してＵＡＳ Ｂ法による処理を試みたところ、良
好な嫌気性菌のグラニユール即ちブランケットが形成さ
れ、順調にメタン発＃を行うことができたｏまた比較的
低濃度の生し尿であるＢＯＤ １０，０００η／ｌｓア
ンモニア性窒素４．０００ ｊｌＦ／ Ｌの生し尿につ
いては１．３倍以上に希釈してＵＡＳＢ法にエフ処理す
ることにより前記と同様グラニユールの形成が十分で、
ＵＡＳＢ法による消化処理が可能であった。
以上の結果から、し尿をＵＡＳＢ法に：り処理する場合
、グラニユールの生成を阻害する因子はアンモニア性窒
素であり、その濃度を３，２００ｖｑ７を以下に希釈す
る必要があることがわかつ次０ また、上記ｙｌ：験ｔ−、ａｖ返している中に、アンモ
ニア性窒素濃度を３，２００η／を以下に希釈してＵＡ
ＳＢ法にエフし尿のメタン発酵処理を行う場合にもメタ
ン発酵が順調に行なわれない場合があることを見出し、
更にその原因について検討を行った所、し尿中に多量の
ＳＳが存在する場合、メタン発酵槽内で大量のスカムが
発生し、このスカムに随伴してグラニユール化菌体が浮
上し流出するのが原因であることが判明し九〇 そこでし尿中の９８衾ｆｉとＵＡＳＢ方式のメタン発酵
槽におけるスカムの発生との関係について検討を行った
ところ、し床中におけるＳＳ＠度ｉ５，０００η／を以
下に制御することによって、メタン発酵槽中におけるス
カムの発生を有効に減少させることができ、従ってスカ
ムに随伴してグラニユール陶体が浮上流出するの全防止
でき、ＵＡＳＢ処理槽内にグラニユール化した菌体を高
濃度に保持しうろことを見いだした。
、グラニユールの生成を阻害する因子はアンモニア性窒
素であり、その濃度を３，２００ｖｑ７を以下に希釈す
る必要があることがわかつ次０ また、上記ｙｌ：験ｔ−、ａｖ返している中に、アンモ
ニア性窒素濃度を３，２００η／を以下に希釈してＵＡ
ＳＢ法にエフし尿のメタン発酵処理を行う場合にもメタ
ン発酵が順調に行なわれない場合があることを見出し、
更にその原因について検討を行った所、し尿中に多量の
ＳＳが存在する場合、メタン発酵槽内で大量のスカムが
発生し、このスカムに随伴してグラニユール化菌体が浮
上し流出するのが原因であることが判明し九〇 そこでし尿中の９８衾ｆｉとＵＡＳＢ方式のメタン発酵
槽におけるスカムの発生との関係について検討を行った
ところ、し床中におけるＳＳ＠度ｉ５，０００η／を以
下に制御することによって、メタン発酵槽中におけるス
カムの発生を有効に減少させることができ、従ってスカ
ムに随伴してグラニユール陶体が浮上流出するの全防止
でき、ＵＡＳＢ処理槽内にグラニユール化した菌体を高
濃度に保持しうろことを見いだした。
従って、し尿をＵＡＳＢ法によりメタ／発部処理する場
合には、ＢＯＤ除去率７０％以上を達成するためにはし
尿を希釈してアンモニア性窒素濃度ｉ５，２００岬／ｌ
とすると共に、し尿中の８３！１度が高い場合にｉ、ｓ
ｓ＠ｉｔｓ、ｏｏ。
合には、ＢＯＤ除去率７０％以上を達成するためにはし
尿を希釈してアンモニア性窒素濃度ｉ５，２００岬／ｌ
とすると共に、し尿中の８３！１度が高い場合にｉ、ｓ
ｓ＠ｉｔｓ、ｏｏ。
Ｗ９／を以下となるようにしてメタン発酵槽中における
スカムの発生を抑制することにエフグラニユール化した
画体の浮上流出を防止する必要がある。
スカムの発生を抑制することにエフグラニユール化した
画体の浮上流出を防止する必要がある。
実施例
陽イオン交換処理によってアンモニア會除去したＢＯＤ
１．２０００”ｉ／ ｔ、 Ｓ Ｓ ４，０００’
９／１の無希釈し尿に、アンモニア性窒素濃度が夫々６
−５００ ”ＩＩ／ Ｚ ｓ ５−５００ Ｑ ／ ｔ
％ ４−５００ ”ｉ／ｌ、３，５００岬／ｌ、 ５
．２００ Ｗ９／ｌ、 ２，５００ｑ７を及びｉ、５０
（ＩＰ／ｌとなるようにＮＨ４Ｃ’ｔ’に添加し、これ
らをグラニユール化汚泥の存在しないし原酒化汚泥１．
０ｔを植種したＵＡＳＢ反応槽に１゜５１１日の割合で
通水しながら（滞留時間１．５３日）３５℃の発６？ｉ
度で６ケ月にわ九って運転し、主としてＢＯＤ除去率を
鉤べ友。
１．２０００”ｉ／ ｔ、 Ｓ Ｓ ４，０００’
９／１の無希釈し尿に、アンモニア性窒素濃度が夫々６
−５００ ”ＩＩ／ Ｚ ｓ ５−５００ Ｑ ／ ｔ
％ ４−５００ ”ｉ／ｌ、３，５００岬／ｌ、 ５
．２００ Ｗ９／ｌ、 ２，５００ｑ７を及びｉ、５０
（ＩＰ／ｌとなるようにＮＨ４Ｃ’ｔ’に添加し、これ
らをグラニユール化汚泥の存在しないし原酒化汚泥１．
０ｔを植種したＵＡＳＢ反応槽に１゜５１１日の割合で
通水しながら（滞留時間１．５３日）３５℃の発６？ｉ
度で６ケ月にわ九って運転し、主としてＢＯＤ除去率を
鉤べ友。
定常状態に達したと判断された期間における平均ＢＯＤ
除去＊は第３図に示す通りである。
除去＊は第３図に示す通りである。
この結果からＢＯＤ除去能に対するアンモニア性電素歯
度の影響はＮＨ，−Ｎが２，５００η／ｌと３．５００
ｙ／ｌの間で大きく変化することがわかった。また２、
５００岬／を以下のＮＨ４−Ｎ濃度のし尿の処理実験で
はメタン菌による１〜２■粒径のグラニユールが形成さ
れＵＡＳＢ反応槽内の汚泥濃度［５０，０００１１９／
ｚａ上となったが、！１，５００ ”ＩＩ／ １以上の
ＮＨ４−Ｎ濃度のし床上通水し九ＵＡＳＢ反応槽は６ケ
月の運転後も汚泥のグラニユール化は生ぜず、フロック
状の汚泥が存在しており、その汚泥濃度は４，０００〜
／ｌと低いものであつ友。すなわちＮＨ４−Ｎ嬢ｇが３
，５００ｖｑ７を以上の場合には十分なメタン防嬢度を
ＵＡＳ Ｂ反応器内に保持することができない九め、Ｂ
ＯＤ除去軍５６％以下の低性能しか得られなかつ次。
度の影響はＮＨ，−Ｎが２，５００η／ｌと３．５００
ｙ／ｌの間で大きく変化することがわかった。また２、
５００岬／を以下のＮＨ４−Ｎ濃度のし尿の処理実験で
はメタン菌による１〜２■粒径のグラニユールが形成さ
れＵＡＳＢ反応槽内の汚泥濃度［５０，０００１１９／
ｚａ上となったが、！１，５００ ”ＩＩ／ １以上の
ＮＨ４−Ｎ濃度のし床上通水し九ＵＡＳＢ反応槽は６ケ
月の運転後も汚泥のグラニユール化は生ぜず、フロック
状の汚泥が存在しており、その汚泥濃度は４，０００〜
／ｌと低いものであつ友。すなわちＮＨ４−Ｎ嬢ｇが３
，５００ｖｑ７を以上の場合には十分なメタン防嬢度を
ＵＡＳ Ｂ反応器内に保持することができない九め、Ｂ
ＯＤ除去軍５６％以下の低性能しか得られなかつ次。
アンモニア性窒素濃度がグラニユール形成のうえでどの
［まで許容されるかについて他の条件は同一としてさら
に調べたところ、第３図に示し友ようにＮｌ（、−Ｎ
３．２００１１ｊｌ／ ｔまでは約３ケ月間の運転で汚
泥のグニニ瓢−ル化七達成できＢＯＤ除去軍も７７％以
上と、それ以上のＮＥ４−Ｎ一度の場合に比べてＢＯＤ
除去軍が急速にｉｌｉ！Ｉまることがわかった。このＮ
Ｈ４−Ｎ ５．２００ Ｗ／ ｔの時のメタンガス発生
＠ｆ−１４．４６ｔ／処理し尿１ｔでＮＨ４−Ｎ ５，
５００ Ｍ９／ｌの時のメタンガス発生徽１．２５ｔ／
処理し尿１ｔの約五６倍と十分なものであった。
［まで許容されるかについて他の条件は同一としてさら
に調べたところ、第３図に示し友ようにＮｌ（、−Ｎ
３．２００１１ｊｌ／ ｔまでは約３ケ月間の運転で汚
泥のグニニ瓢−ル化七達成できＢＯＤ除去軍も７７％以
上と、それ以上のＮＥ４−Ｎ一度の場合に比べてＢＯＤ
除去軍が急速にｉｌｉ！Ｉまることがわかった。このＮ
Ｈ４−Ｎ ５．２００ Ｗ／ ｔの時のメタンガス発生
＠ｆ−１４．４６ｔ／処理し尿１ｔでＮＨ４−Ｎ ５，
５００ Ｍ９／ｌの時のメタンガス発生徽１．２５ｔ／
処理し尿１ｔの約五６倍と十分なものであった。
つぎに、ｓｓ濃度７，０００岬／ｌのし尿（ＢＯＤ２０
．０００ Ｗ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度３，０００ｗ
ｈｙ／ｌ（陽イオン父換によって濃度調整）を、ＳＳＳ
度が夫＃ ６，０００ ｑ７ｔ１ｓ、ｏ ｏ ｏｑ７ｔ
。
．０００ Ｗ／Ｌ、アンモニア性窒素濃度３，０００ｗ
ｈｙ／ｌ（陽イオン父換によって濃度調整）を、ＳＳＳ
度が夫＃ ６，０００ ｑ７ｔ１ｓ、ｏ ｏ ｏｑ７ｔ
。
４．０００ ｗｘｉ７ｔ、 ｓ、ｏ ｏ ａ ｘｑ７
ｔ、 ２，００ ａｑ７ｔ、１，０００η／ｌ（７倍
希釈）となるように希釈し、アンモニア性窒素濃度の影
響を調べた時と四じようにＵＡＳＢ反ろ檜（２ｔ）を用
いて、ＢＯＤ容積負荷が８ Ｋ／ｍ”・日で一定になる
ように各希釈段階のし原音通水して処理案１！Ａｔ行っ
た。
ｔ、 ２，００ ａｑ７ｔ、１，０００η／ｌ（７倍
希釈）となるように希釈し、アンモニア性窒素濃度の影
響を調べた時と四じようにＵＡＳＢ反ろ檜（２ｔ）を用
いて、ＢＯＤ容積負荷が８ Ｋ／ｍ”・日で一定になる
ように各希釈段階のし原音通水して処理案１！Ａｔ行っ
た。
無希釈のものについても同様の処理実験上行つ次。この
時の滞留時１ｉＪ’）は無希釈し尿の処理を行うＵＡＳ
Ｂ反応僧で２．５日、７倍希釈し尿を処理を行うＵＡＳ
Ｂ反応檜で［Ｌ３６日であった。また発酵温度はいずれ
も３５℃で同一条件とした。
時の滞留時１ｉＪ’）は無希釈し尿の処理を行うＵＡＳ
Ｂ反応僧で２．５日、７倍希釈し尿を処理を行うＵＡＳ
Ｂ反応檜で［Ｌ３６日であった。また発酵温度はいずれ
も３５℃で同一条件とした。
約７ケ月間の運転で最終的に処理が安定したと思われる
期間の平均のＢＯＤ除去’ｔＡｋ投入したし尿のＳＳに
対して示すと第４図に示す通りである。し尿中のＳＳＳ
変度５，０００■／を以下の場合のＢＯＤ除去軍は８０
％以上と島く、この場合１日当りのメタンガス発生量が
７．８１７日と多かつ九のに対して、ＳＳ６度が６，０
００η／を以上の場合にはＢＯＤ除去率が極端に低下し
く２５チ以下）、メタンガス発生量も１．７ｔ／日と低
いものであつ友。これは６，０００岬／を以上の鳥ＳＳ
のし尿のＵＡＳＢ ＠による処理では、大量のスカムが
発生し、せっかく形成されたグラニユールをすべて浮上
流亡させてしまい、ＵＡＳＥ反応ｍ円での汚泥強度ｔ−
高められなかったことによるものであつ次。
期間の平均のＢＯＤ除去’ｔＡｋ投入したし尿のＳＳに
対して示すと第４図に示す通りである。し尿中のＳＳＳ
変度５，０００■／を以下の場合のＢＯＤ除去軍は８０
％以上と島く、この場合１日当りのメタンガス発生量が
７．８１７日と多かつ九のに対して、ＳＳ６度が６，０
００η／を以上の場合にはＢＯＤ除去率が極端に低下し
く２５チ以下）、メタンガス発生量も１．７ｔ／日と低
いものであつ友。これは６，０００岬／を以上の鳥ＳＳ
のし尿のＵＡＳＢ ＠による処理では、大量のスカムが
発生し、せっかく形成されたグラニユールをすべて浮上
流亡させてしまい、ＵＡＳＥ反応ｍ円での汚泥強度ｔ−
高められなかったことによるものであつ次。
第１図は、無希釈し尿ｔ−ＵＡｓＢ法により処理した場
合の経過日数とＢＯＤ除去率の関係全示す図、第２図は
５倍に希釈した生し尿ｉ ＵＡＳＢ ＠により処理した
場合の経過日数とＢＯＤ除去軍の関係を示す図、第３図
はし尿ｔ−ＵＡｓＢ法により処理する場合のし尿中のア
ンモニア性窒素濃度（”ｉＪ／ｌ）とＢＯＤ除去率との
関係を示す図、第４図にし尿をＵＡＳＢ法により処理す
る場合のし尿中の５Ｓｖａ度（”％’＃）と溶解性ＢＯ
Ｄ除去率との関係を示す図である。
合の経過日数とＢＯＤ除去率の関係全示す図、第２図は
５倍に希釈した生し尿ｉ ＵＡＳＢ ＠により処理した
場合の経過日数とＢＯＤ除去軍の関係を示す図、第３図
はし尿ｔ−ＵＡｓＢ法により処理する場合のし尿中のア
ンモニア性窒素濃度（”ｉＪ／ｌ）とＢＯＤ除去率との
関係を示す図、第４図にし尿をＵＡＳＢ法により処理す
る場合のし尿中の５Ｓｖａ度（”％’＃）と溶解性ＢＯ
Ｄ除去率との関係を示す図である。
Claims (1)
- １、し尿糸汚水を、上向流嫌気性スラッジブランケット
法によりメタン発酵処理する方法において、生し尿中に
含まれるアンモニア性窒素濃度が３，２００ｍｇ／ｌ以
下で、かつ浮遊固形物濃度が５，０００ｍｇ／ｌ以下と
なるように希釈した後メタン発酵処理することを特徴と
するし尿糸汚水の嫌気的消化法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61123440A JPS62279898A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | し尿の嫌気的消化法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61123440A JPS62279898A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | し尿の嫌気的消化法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62279898A true JPS62279898A (ja) | 1987-12-04 |
| JPH0218914B2 JPH0218914B2 (ja) | 1990-04-27 |
Family
ID=14860644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61123440A Granted JPS62279898A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | し尿の嫌気的消化法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62279898A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4915841A (en) * | 1987-08-07 | 1990-04-10 | Snamprogetti, S.P.A. | Process for the biological purification of waste waters |
| JP2007237055A (ja) * | 2006-03-07 | 2007-09-20 | Toshiba Corp | 有機性廃水の処理方法及び装置 |
| JP2010234203A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Meiji Milk Prod Co Ltd | メタン発酵方法及びメタン発酵装置 |
| US20140353246A1 (en) * | 2013-05-30 | 2014-12-04 | Universidad De Santiago De Chile | Process to anaerobic digestion of wastewater with high concentration of ammonia nitrogen or protein, in upflow anaerobic digester and sludge blanket, with immobilization of microorganisms and inhibition by ammonium controlled using zeolite-clinoptilolite, and optional production of biofertilizer |
-
1986
- 1986-05-30 JP JP61123440A patent/JPS62279898A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4915841A (en) * | 1987-08-07 | 1990-04-10 | Snamprogetti, S.P.A. | Process for the biological purification of waste waters |
| JP2007237055A (ja) * | 2006-03-07 | 2007-09-20 | Toshiba Corp | 有機性廃水の処理方法及び装置 |
| JP2010234203A (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-21 | Meiji Milk Prod Co Ltd | メタン発酵方法及びメタン発酵装置 |
| US20140353246A1 (en) * | 2013-05-30 | 2014-12-04 | Universidad De Santiago De Chile | Process to anaerobic digestion of wastewater with high concentration of ammonia nitrogen or protein, in upflow anaerobic digester and sludge blanket, with immobilization of microorganisms and inhibition by ammonium controlled using zeolite-clinoptilolite, and optional production of biofertilizer |
| US9422179B2 (en) * | 2013-05-30 | 2016-08-23 | Universidad De Santiago De Chile | Process to anaerobic digestion of wastewater with high concentration of ammonia nitrogen or protein, in upflow anaerobic digester and sludge blanket, with immobilization of microorganisms and inhibition by ammonium controlled using zeolite-clinoptilolite, and optional production of biofertilizer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0218914B2 (ja) | 1990-04-27 |
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