JPS62276216A - 内燃機関の燃焼室 - Google Patents
内燃機関の燃焼室Info
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- JPS62276216A JPS62276216A JP11617586A JP11617586A JPS62276216A JP S62276216 A JPS62276216 A JP S62276216A JP 11617586 A JP11617586 A JP 11617586A JP 11617586 A JP11617586 A JP 11617586A JP S62276216 A JPS62276216 A JP S62276216A
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- combustion chamber
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- piston
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/12—Other methods of operation
- F02B2075/125—Direct injection in the combustion chamber for spark ignition engines, i.e. not in pre-combustion chamber
Landscapes
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
［産業上の利用分野］
本発明は燃焼室内に燃料を直接噴射する内燃ＩＩＩＩｌ
の燃焼室に係り、特に燃料油として軽油をはじめとして
ガソリン、アルコール等の低セタン価・揮発性燃料油を
低温始動時を含むあらゆる使用負荷運転領域で使用でき
る内燃！ＩＩ）Ｑの燃焼室に関する。
の燃焼室に係り、特に燃料油として軽油をはじめとして
ガソリン、アルコール等の低セタン価・揮発性燃料油を
低温始動時を含むあらゆる使用負荷運転領域で使用でき
る内燃！ＩＩ）Ｑの燃焼室に関する。
［従来の技術］
軽油をはじめガソリン、アルコール等の低セタン価・揮
発性燃料油を燃焼させることのできる内燃機関の燃焼室
としては本出願人の先の提案（特願昭５９−２１０５１
９号）の直噴式ディーゼルエンジン燃焼室がある。
発性燃料油を燃焼させることのできる内燃機関の燃焼室
としては本出願人の先の提案（特願昭５９−２１０５１
９号）の直噴式ディーゼルエンジン燃焼室がある。
第４図に示すようにこの提案はビス°トン頂部ａに互い
に連通させて主燃焼室すと０１燃焼室Ｃとを並設し、そ
れら燃焼室内に燃料油を噴出する燃料噴射ノズルを配設
して直噴式ディーゼルエンジン燃焼室を構成するもので
ある。
に連通させて主燃焼室すと０１燃焼室Ｃとを並設し、そ
れら燃焼室内に燃料油を噴出する燃料噴射ノズルを配設
して直噴式ディーゼルエンジン燃焼室を構成するもので
ある。
［発明が解決しようとする問題点１
ところが、上記の提案の上記副燃焼室Ｃの中心はピスト
ンｅの軸心Ｏに対して偏心された位置におかれたために
、副燃焼室Ｃの中心とスワールボ−トからのスワールＳ
２の旋回中心０１とが一致されなくなって、実質的にＤ
Ｉ燃焼室ＣのスワールＳ２は減衰されていた。したがっ
てスワールＳ２の求心力によって質量の軽いもの即ち燃
料蒸気との混合気ｍを副燃焼室Ｃの中心に分布させるこ
とが困難になるため、例えばスパークプラグを配設して
も着火しにくい状態となっていた。ここでスパークプラ
グを副燃焼室Ｃの内壁ｄ近傍に位置させた場合にあって
も、混合気ｍは内壁ｄに沿って下流側に流れるため、ス
パークプラグのプラグギャップ部（放電部）近傍に可燃
性混合気が存在される確率が低下され、そのギャップ部
近傍をり一ン状態として失火に至る問題点を残していた
。
ンｅの軸心Ｏに対して偏心された位置におかれたために
、副燃焼室Ｃの中心とスワールボ−トからのスワールＳ
２の旋回中心０１とが一致されなくなって、実質的にＤ
Ｉ燃焼室ＣのスワールＳ２は減衰されていた。したがっ
てスワールＳ２の求心力によって質量の軽いもの即ち燃
料蒸気との混合気ｍを副燃焼室Ｃの中心に分布させるこ
とが困難になるため、例えばスパークプラグを配設して
も着火しにくい状態となっていた。ここでスパークプラ
グを副燃焼室Ｃの内壁ｄ近傍に位置させた場合にあって
も、混合気ｍは内壁ｄに沿って下流側に流れるため、ス
パークプラグのプラグギャップ部（放電部）近傍に可燃
性混合気が存在される確率が低下され、そのギャップ部
近傍をり一ン状態として失火に至る問題点を残していた
。
［問題点を解決するための手段］
本発明は上記問題点を解決することを目的としてａ３す
、ピストン頂部に窪まされて形成される副燃焼室をピス
トンの軸芯上に設けると共に、該副燃焼室に連通されて
上記ピストン頂部に並設される主燃焼室を形成して内燃
１１圓の燃焼室を構成するものである。
、ピストン頂部に窪まされて形成される副燃焼室をピス
トンの軸芯上に設けると共に、該副燃焼室に連通されて
上記ピストン頂部に並設される主燃焼室を形成して内燃
１１圓の燃焼室を構成するものである。
［作 用］
ピストンの軸芯上に副燃焼室が形成されるために、Ｏ１
燃焼室内には減衰されることのないスワールが生成され
る。このスワールによる求心力は副燃焼室内へ供給され
て蒸発された燃料即ち質量の軽いガスを燃焼室の中心へ
集め分布させる。したがってこれをスパークプラグの点
火により急速燃焼させることができ、そしてこの火炎及
び火炎エネルギを主燃焼室内の混合気に伝播できる。ゆ
えに両燃焼室での燃焼未燃物の排出を抑えて出力・燃費
の良い燃焼を図ることができる。
燃焼室内には減衰されることのないスワールが生成され
る。このスワールによる求心力は副燃焼室内へ供給され
て蒸発された燃料即ち質量の軽いガスを燃焼室の中心へ
集め分布させる。したがってこれをスパークプラグの点
火により急速燃焼させることができ、そしてこの火炎及
び火炎エネルギを主燃焼室内の混合気に伝播できる。ゆ
えに両燃焼室での燃焼未燃物の排出を抑えて出力・燃費
の良い燃焼を図ることができる。
［実施例］
以下にこの発明の内燃機関の燃焼室の好適−実施例を添
付図面に基づいて説明する。
付図面に基づいて説明する。
第１図及び第２図に示す１は内燃機関のシリンダ（図示
せず）内に、そのシリンダに沿って往復動自在に収容さ
れるピストン、２はそのピストン１の頂面を形成するピ
ストン頂部、３は主燃焼室、４は副燃焼室である。
せず）内に、そのシリンダに沿って往復動自在に収容さ
れるピストン、２はそのピストン１の頂面を形成するピ
ストン頂部、３は主燃焼室、４は副燃焼室である。
図示されるようにピストン１のピストン頂部２には、そ
のピストン１の軸方向に沿って主燃焼室３が窪まされて
設けられている。また、ピストン頂部２には、上記主燃
焼室３に並行に、Ｄ１燃焼室４が窪まされて設けられて
おり、この実施例ではピストン１の軸芯Ｏを通る主燃焼
室３及び副燃焼室４の垂直断面は、共に円形の上部を截
頭された形状に、且つピストン頂部２に対して平行な水
平断面は、共に円形となるように形成される。
のピストン１の軸方向に沿って主燃焼室３が窪まされて
設けられている。また、ピストン頂部２には、上記主燃
焼室３に並行に、Ｄ１燃焼室４が窪まされて設けられて
おり、この実施例ではピストン１の軸芯Ｏを通る主燃焼
室３及び副燃焼室４の垂直断面は、共に円形の上部を截
頭された形状に、且つピストン頂部２に対して平行な水
平断面は、共に円形となるように形成される。
窪み深ざについては、副燃焼室４が主燃焼室３に対して
浅く窪まされ、容積については、副燃焼室４の容積が主
燃焼室３の容積に対して小さく形成されている。主燃焼
室３と副燃焼室４との間で互いに共有する周側壁を成す
バンク部５には、そのバンク部５の上部に、主Ｍ焼室３
と副燃焼室４とを連通する連通路７が形成される。
浅く窪まされ、容積については、副燃焼室４の容積が主
燃焼室３の容積に対して小さく形成されている。主燃焼
室３と副燃焼室４との間で互いに共有する周側壁を成す
バンク部５には、そのバンク部５の上部に、主Ｍ焼室３
と副燃焼室４とを連通する連通路７が形成される。
ここで０１燃焼室４はピストン１の軸芯Ｏに対して副燃
焼室４の中心０１が略一致し且つ、シリンダ内へのスワ
ールＳ１の中心がそのＮｊｌ燃焼室４の中心０１と一致
される位置に形成される。したがって副燃焼室４に対し
て主燃焼室３はピストン１の外周側に形成される。
焼室４の中心０１が略一致し且つ、シリンダ内へのスワ
ールＳ１の中心がそのＮｊｌ燃焼室４の中心０１と一致
される位置に形成される。したがって副燃焼室４に対し
て主燃焼室３はピストン１の外周側に形成される。
この実施例にあってその連通路７は、バンク部５の上部
に形成されて互いを各燃焼室３．４の略中心方向に沿っ
て連通ずる切欠溝となっている。
に形成されて互いを各燃焼室３．４の略中心方向に沿っ
て連通ずる切欠溝となっている。
以上のように、ピストン頂部２には、互いに連通されて
、上部が開放された主燃焼室３と副燃焼室４が並設され
る。またこれら主燃焼室３及び副燃焼室４には、Ｕ１０
上部に、その上部間口縁９ａ。
、上部が開放された主燃焼室３と副燃焼室４が並設され
る。またこれら主燃焼室３及び副燃焼室４には、Ｕ１０
上部に、その上部間口縁９ａ。
９ｂに沿って半径方向内方に適宜突出され各燃焼室３．
４内にそれぞれ独立したスワー・ルＳ＋ 。
４内にそれぞれ独立したスワー・ルＳ＋ 。
Ｓ２とスキッシュとを生成するためのリップ部２５ａ、
２５ｂが形成されている。
２５ｂが形成されている。
燃料噴射ノズルは、この実施例では例えば第３図の形式
が採用される。
が採用される。
図示されるようにノズルボディ１３の先端に、針弁１５
のスロットル部１８が着座される弁座１４を形成し、そ
の弁座１４より先端側に向って軸方向へ隆起され、上記
スロットル部１８の動作によって燃料油室（図示せず）
との連通が１８１閉される燃料哨ＯＡ室２０を形成し、
上記弁座１４に極細直径の副噴口１６が、上記燃料噴射
室２０に主唱口１７が開口されて構成されている。
のスロットル部１８が着座される弁座１４を形成し、そ
の弁座１４より先端側に向って軸方向へ隆起され、上記
スロットル部１８の動作によって燃料油室（図示せず）
との連通が１８１閉される燃料哨ＯＡ室２０を形成し、
上記弁座１４に極細直径の副噴口１６が、上記燃料噴射
室２０に主唱口１７が開口されて構成されている。
以上のように燃料噴射ノズル１２は、共に針弁１５のリ
フト値が所定値に至るまでは副噴口１６のみを開放し、
そのリフト値を越えたとぎに、副噴口１６と主噴口１７
とを開放するように構成される。いいかえれば主噴口１
７に対して副噴口１６が先行して開放されるように構成
された、いわゆるビントークスタイプのものとなってい
る。
フト値が所定値に至るまでは副噴口１６のみを開放し、
そのリフト値を越えたとぎに、副噴口１６と主噴口１７
とを開放するように構成される。いいかえれば主噴口１
７に対して副噴口１６が先行して開放されるように構成
された、いわゆるビントークスタイプのものとなってい
る。
さて燃料噴射ノズル１２は、第１図乃至第２図にも示す
ように、噴口側が上記連通路７に臨んでシリンダヘッド
（図示せず）に一体内に配設されており、副噴口１６が
副燃焼室４内に、主唱口１７が主燃焼室３内に臨ませら
れている。副燃焼室４内にはその略中央位置にスパーク
プラグ３０のプラグギャップ部ＰＧが収容されており、
そのスパークプラグ３０は、シリンダヘッド１０に一体
的に収容されている。
ように、噴口側が上記連通路７に臨んでシリンダヘッド
（図示せず）に一体内に配設されており、副噴口１６が
副燃焼室４内に、主唱口１７が主燃焼室３内に臨ませら
れている。副燃焼室４内にはその略中央位置にスパーク
プラグ３０のプラグギャップ部ＰＧが収容されており、
そのスパークプラグ３０は、シリンダヘッド１０に一体
的に収容されている。
また燃料噴射ノズル１２の副噴口１６は上記プラグギャ
ップＰＧの近傍または、そのプラグギャップＰＧに対し
てスワールＳ２の上流側に臨ませられている。
ップＰＧの近傍または、そのプラグギャップＰＧに対し
てスワールＳ２の上流側に臨ませられている。
以下に本発明の内燃機関の燃焼室の作用を添付図面に基
づいて説明する。
づいて説明する。
第１図、第２図に示すようにスワールボート（図示せず
）から供給される燃焼用空気のスワールは、ピストン１
の上死点位置にあっても角運動量が保存されて主燃焼室
３及び副燃焼室４のそれぞれの内壁３ａ、４ａに沿って
独立したスワールＳ＋ 、Ｓ２に生成される。
）から供給される燃焼用空気のスワールは、ピストン１
の上死点位置にあっても角運動量が保存されて主燃焼室
３及び副燃焼室４のそれぞれの内壁３ａ、４ａに沿って
独立したスワールＳ＋ 、Ｓ２に生成される。
内燃機関の始動時及びアイドリング時を含む軽負荷運転
領域では、第３図にも示す針弁１５が所定リフト値以下
のため、副噴口１６のみが開放される。副噴口１６が開
放されると副燃焼室４の内壁４ａに向けて燃料粒子径の
極めて小さな低セタン価・揮発性燃料油の微粒化燃料噴
ｒＡｆ１が噴出される。この微粒化燃料噴ｒＭｆ ＋は
、副燃焼室４の内壁４ａに衝突させられることによって
、その一部がさらに微粒化されて飛散し、圧縮空気の熱
によって瞬時のうちに蒸気化して空気と混合しスワール
Ｓ２の下流側へ流れる可燃性混合気ｍ１となり、残部は
副燃焼室４の内壁４ａに沿うように下流側へ蒸発しなが
ら流される噴霧層Ｆ１となる。
領域では、第３図にも示す針弁１５が所定リフト値以下
のため、副噴口１６のみが開放される。副噴口１６が開
放されると副燃焼室４の内壁４ａに向けて燃料粒子径の
極めて小さな低セタン価・揮発性燃料油の微粒化燃料噴
ｒＡｆ１が噴出される。この微粒化燃料噴ｒＭｆ ＋は
、副燃焼室４の内壁４ａに衝突させられることによって
、その一部がさらに微粒化されて飛散し、圧縮空気の熱
によって瞬時のうちに蒸気化して空気と混合しスワール
Ｓ２の下流側へ流れる可燃性混合気ｍ１となり、残部は
副燃焼室４の内壁４ａに沿うように下流側へ蒸発しなが
ら流される噴霧層Ｆ１となる。
このとき副燃焼室４の中心０１とピストン１の軸芯Ｏは
一致され且つスワールＳ２の中心と副燃焼室４の中心０
１が一致されて形成されることにより、スワールＳ２は
ピストン１の軸芯Ｏを中心とする求心力をもつことにな
る。この求心力によって、質量の軽いものは副燃焼室４
の中心０１に集まり反対に重いものは副燃焼室４の内壁
４ａ側に集められるからリッチな噴Ｎ層Ｆ１の燃料蒸気
は、スワールの生成されないものに比較して副燃焼室４
の中心０１側へ集められる。ゆえに副燃焼室４の中心ｏ
１近傍には、着火しやすい可燃性混合気ｍ１が多く分布
されることになり、このことはスパークプラグ３０のプ
ラグギャップ（放電部）Ｐ６に可燃性混合気ｍ１を存在
させる確率を高め、スワールＳ２により副燃焼室４の中
心０１へ集められる。即ち点火と同時に確実に急速燃焼
が行なわれ、この燃焼によって副燃焼室４の内壁４ａ側
に分布された噴霧層Ｆ１に火炎伝播される。ここで低温
始動時にあっての針弁１５は、スタータによる内燃１Ｉ
Ｉ３１１駆！７１時の噴射ポンプの回転数が５０ｒｐ−
〜１５０ｒｐｍに設定される、いわゆる過剰供給状態（
全負荷時よりも多い状ｒｓ＞にありながら燃料流速が極
低速のために、ａ１噴口１６のみを開放させる低いリフ
ト値に保つことができる。これにより副燃焼室４内には
、微粒化燃料噴ｎ ｆ ＋ を多聞に供給することがで
きる。したがって燃焼があらゆる使用負荷運転領域であ
っても急速にでき、これによって燃焼平均温度が上昇さ
れることになるから、スモーク、青白煙、１１Ｃそして
未燃メタノール、アルデヒドの排出を大巾に低減し且つ
燃焼騒音を低減することができる。
一致され且つスワールＳ２の中心と副燃焼室４の中心０
１が一致されて形成されることにより、スワールＳ２は
ピストン１の軸芯Ｏを中心とする求心力をもつことにな
る。この求心力によって、質量の軽いものは副燃焼室４
の中心０１に集まり反対に重いものは副燃焼室４の内壁
４ａ側に集められるからリッチな噴Ｎ層Ｆ１の燃料蒸気
は、スワールの生成されないものに比較して副燃焼室４
の中心０１側へ集められる。ゆえに副燃焼室４の中心ｏ
１近傍には、着火しやすい可燃性混合気ｍ１が多く分布
されることになり、このことはスパークプラグ３０のプ
ラグギャップ（放電部）Ｐ６に可燃性混合気ｍ１を存在
させる確率を高め、スワールＳ２により副燃焼室４の中
心０１へ集められる。即ち点火と同時に確実に急速燃焼
が行なわれ、この燃焼によって副燃焼室４の内壁４ａ側
に分布された噴霧層Ｆ１に火炎伝播される。ここで低温
始動時にあっての針弁１５は、スタータによる内燃１Ｉ
Ｉ３１１駆！７１時の噴射ポンプの回転数が５０ｒｐ−
〜１５０ｒｐｍに設定される、いわゆる過剰供給状態（
全負荷時よりも多い状ｒｓ＞にありながら燃料流速が極
低速のために、ａ１噴口１６のみを開放させる低いリフ
ト値に保つことができる。これにより副燃焼室４内には
、微粒化燃料噴ｎ ｆ ＋ を多聞に供給することがで
きる。したがって燃焼があらゆる使用負荷運転領域であ
っても急速にでき、これによって燃焼平均温度が上昇さ
れることになるから、スモーク、青白煙、１１Ｃそして
未燃メタノール、アルデヒドの排出を大巾に低減し且つ
燃焼騒音を低減することができる。
針弁１５のリフト値が所定リフト値を越える中・高負荷
運転領域では、副噴口１６のみならず主噴口１７も開放
される。
運転領域では、副噴口１６のみならず主噴口１７も開放
される。
第１図及び第２図に示すように、主噴口１７からの燃料
噴ｎ ｆ ２は副噴口１６からの微粒化燃料噴霧ｆ１よ
りも飛翔距離が長く、且つ噴射に際する拡散面積が大き
くなっている。この燃料噴霧ｆ２は一部が主燃焼室３の
内壁３ａに衝突されることで微粒化され残部が主燃焼室
３の内Ｗ３ａに沿ってスワール方向下流側へ末広がりと
なって流れる噴霧層Ｆ２となる。微粒化された燃料噴霧
ｆ２は圧縮空気熱及び連通路７を介しての副燃焼室４の
火炎エネルギにて可燃性混合気ｍ２になり、噴ｆ１層Ｆ
２も圧縮空気熱及び壁熱とにより蒸気化され可燃性混合
気ｍ２になる。これらの可燃性混合気ｍ２は連通路７を
介して副燃焼室４の火炎を伝播されて比較的急速な燃焼
が行われ、噴霧層Ｆ２を蒸発燃焼させることができる。
噴ｎ ｆ ２は副噴口１６からの微粒化燃料噴霧ｆ１よ
りも飛翔距離が長く、且つ噴射に際する拡散面積が大き
くなっている。この燃料噴霧ｆ２は一部が主燃焼室３の
内壁３ａに衝突されることで微粒化され残部が主燃焼室
３の内Ｗ３ａに沿ってスワール方向下流側へ末広がりと
なって流れる噴霧層Ｆ２となる。微粒化された燃料噴霧
ｆ２は圧縮空気熱及び連通路７を介しての副燃焼室４の
火炎エネルギにて可燃性混合気ｍ２になり、噴ｆ１層Ｆ
２も圧縮空気熱及び壁熱とにより蒸気化され可燃性混合
気ｍ２になる。これらの可燃性混合気ｍ２は連通路７を
介して副燃焼室４の火炎を伝播されて比較的急速な燃焼
が行われ、噴霧層Ｆ２を蒸発燃焼させることができる。
［発明の効果コ
以上説明したことから明らかなように本発明の内燃機関
の燃焼室によりば次の如き優れた効果を発揮できる。
の燃焼室によりば次の如き優れた効果を発揮できる。
ｎ１燃焼室内に配設されるスパークプラグのプラグギャ
ップ近傍に低セタン価・揮発性燃料油の可燃性混合気を
多く分布させることができ、確実な燃焼を行わせること
ができる。
ップ近傍に低セタン価・揮発性燃料油の可燃性混合気を
多く分布させることができ、確実な燃焼を行わせること
ができる。
第１図は本発明の内燃ｍ圓の燃焼室の好適一実施例を示
す平面図、第２図は第１図の■−■線矢視断面図、第３
図は燃料噴射ノズルを示す部分断面図、第４図は従来の
直噴式ディーゼルエンジン燃焼室を示す概略図である。 図中、１はピストン、２はピストン頂部、３は主燃焼室
、４は副燃焼室、１２は燃料噴射ノズル、１６は副噴口
、１７は主噴口、３０はスパークプラグである。
す平面図、第２図は第１図の■−■線矢視断面図、第３
図は燃料噴射ノズルを示す部分断面図、第４図は従来の
直噴式ディーゼルエンジン燃焼室を示す概略図である。 図中、１はピストン、２はピストン頂部、３は主燃焼室
、４は副燃焼室、１２は燃料噴射ノズル、１６は副噴口
、１７は主噴口、３０はスパークプラグである。
Claims (3)
- （１）ピストン頂部に窪まされて形成される副燃焼室を
ピストンの軸芯上に設けると共に、該副燃焼室に連通さ
れて上記ピストン頂部に並設される主燃焼室を形成した
ことを特徴とする内燃機関の燃焼室。 - （２）上記副燃焼室と主燃焼室との連通部分が、各燃焼
室内に燃料を供給する燃料噴射ノズルを臨ませられた上
記特許請求の範囲第１項記載の内燃機関の燃焼室。 - （３）上記副燃焼室がスパークプラグを有すると共にそ
の副燃焼室の容積が主燃焼室の容積に対して小さく形成
された上記特許請求の範囲第１項または第２項記載の内
燃機関の燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61116175A JPH063137B2 (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 内燃機関の燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61116175A JPH063137B2 (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 内燃機関の燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62276216A true JPS62276216A (ja) | 1987-12-01 |
| JPH063137B2 JPH063137B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=14680649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61116175A Expired - Lifetime JPH063137B2 (ja) | 1986-05-22 | 1986-05-22 | 内燃機関の燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH063137B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0879944A3 (en) * | 1997-05-21 | 1999-07-14 | Nissan Motor Company, Limited | Cylinder direct injection spark-ignition engine |
| US7695275B2 (en) | 2004-06-02 | 2010-04-13 | Fuel Management, Inc. | Air:fluid distribution system and method |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5430482U (ja) * | 1977-07-30 | 1979-02-28 | ||
| JPS589922U (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-22 | 日産自動車株式会社 | 直接噴射式デイ−ゼル機関 |
| JPS59196521U (ja) * | 1983-06-14 | 1984-12-27 | トヨタ自動車株式会社 | 直接噴射式内燃機関 |
| JPS6011626A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-21 | Fuji Heavy Ind Ltd | 分割燃焼式エンジンの燃焼室 |
-
1986
- 1986-05-22 JP JP61116175A patent/JPH063137B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5430482U (ja) * | 1977-07-30 | 1979-02-28 | ||
| JPS589922U (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-22 | 日産自動車株式会社 | 直接噴射式デイ−ゼル機関 |
| JPS59196521U (ja) * | 1983-06-14 | 1984-12-27 | トヨタ自動車株式会社 | 直接噴射式内燃機関 |
| JPS6011626A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-21 | Fuji Heavy Ind Ltd | 分割燃焼式エンジンの燃焼室 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0879944A3 (en) * | 1997-05-21 | 1999-07-14 | Nissan Motor Company, Limited | Cylinder direct injection spark-ignition engine |
| US7695275B2 (en) | 2004-06-02 | 2010-04-13 | Fuel Management, Inc. | Air:fluid distribution system and method |
| US8162237B2 (en) | 2004-06-02 | 2012-04-24 | Fuel Management, Inc. | Air:fluid distribution system and method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH063137B2 (ja) | 1994-01-12 |
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