JPS62275094A - 高いq係数を有するベルリナイト結晶の製造方法 - Google Patents
高いq係数を有するベルリナイト結晶の製造方法Info
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- JPS62275094A JPS62275094A JP62049873A JP4987387A JPS62275094A JP S62275094 A JPS62275094 A JP S62275094A JP 62049873 A JP62049873 A JP 62049873A JP 4987387 A JP4987387 A JP 4987387A JP S62275094 A JPS62275094 A JP S62275094A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C30—CRYSTAL GROWTH
- C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
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-
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- C30—CRYSTAL GROWTH
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- C30B29/14—Phosphates
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
[産業上の利用分野]
本発明は高いQ係数を有するベルリナイト結晶を成長さ
せる方法に関する。
せる方法に関する。
[従来技術]
通信トラヒックの密集状態および使用する周波数のレベ
ルにおいて、接続を行うためには濾波器装置(体積また
は表面波システム)を使用することが欠くことのできな
いこととなっている。これら装置の基本的部品は共振器
であり、この共振器の品質は共振器自体を製造するのに
必要な圧電材料によって左右される。
ルにおいて、接続を行うためには濾波器装置(体積また
は表面波システム)を使用することが欠くことのできな
いこととなっている。これら装置の基本的部品は共振器
であり、この共振器の品質は共振器自体を製造するのに
必要な圧電材料によって左右される。
体積または表面波共振器を形成するためには、できるだ
け優れた圧電圧および機械的品質を有する大型結晶(数
Cm3)を使用しなければならない。
け優れた圧電圧および機械的品質を有する大型結晶(数
Cm3)を使用しなければならない。
この場合、3つの結晶が用いられる:即ち、石英、ベル
リナイト(A、Q PO4’)およびタンタル酸リチウ
ム(Li Ta 03 )。帯域および電気機械的結合
率の観点から、ベルリナイトは上記2つの他の材料の中
間にある。さらに温度関数とじての周波数導関数は、公
知の事例によれば1 /1.5〜1/2だけ少ない。
リナイト(A、Q PO4’)およびタンタル酸リチウ
ム(Li Ta 03 )。帯域および電気機械的結合
率の観点から、ベルリナイトは上記2つの他の材料の中
間にある。さらに温度関数とじての周波数導関数は、公
知の事例によれば1 /1.5〜1/2だけ少ない。
しかしながら、ベルリナイトの工業的利用は、依然とし
て低いQ係数によって制限されたままである。なお上記
Q係数は石英の106と比較して数千にすぎない。
て低いQ係数によって制限されたままである。なお上記
Q係数は石英の106と比較して数千にすぎない。
ベルリナイトを成長させるのに用いる方法は熱水法であ
る。リン媒体において、ベルリナイトの溶解度は減少す
るので、次の2つの方法が実施可能である: 1)いわゆる逆勾配法: 母体を入れる低温領域および種結晶を入れる高温領域の
2つの領域から成るオートクレーブを用いる。温度勾配
は垂直である。(オートクレーブは垂直に位置している
)。この場合、母体から溶媒を通して種結晶に材料を輸
送することは対流電流によって行われる。温度勾配は水
平であってもよい。(オートクレーブは水平に位置して
いる)。
る。リン媒体において、ベルリナイトの溶解度は減少す
るので、次の2つの方法が実施可能である: 1)いわゆる逆勾配法: 母体を入れる低温領域および種結晶を入れる高温領域の
2つの領域から成るオートクレーブを用いる。温度勾配
は垂直である。(オートクレーブは垂直に位置している
)。この場合、母体から溶媒を通して種結晶に材料を輸
送することは対流電流によって行われる。温度勾配は水
平であってもよい。(オートクレーブは水平に位置して
いる)。
この場合、材料の輸送は拡散によって行われる。
なお、この方式に対して垂直勾配を加えることもできる
。
。
2)いわゆる温度低速上昇法(ML):溶液を予備飽和
するいわゆる結晶化開始温度で成長が始まる。温度は規
則的に且つ連続的に上昇させる。次に溶液を過飽和状態
とし、種結晶上に、または種結晶の不在の下でオートク
レーブの壁土に生成物を沈殿させる。
するいわゆる結晶化開始温度で成長が始まる。温度は規
則的に且つ連続的に上昇させる。次に溶液を過飽和状態
とし、種結晶上に、または種結晶の不在の下でオートク
レーブの壁土に生成物を沈殿させる。
上記2つの方法を一緒に使用することもできる。
溶媒(H3PO4、HCρ)中におけるベルリナイトの
溶解度曲線から、135〜約400 ’Cの間でARP
O4を成長させることができる。しかしながら、種結晶
上における成長の場合、一般的に用いられる温度範囲は
150〜210℃である。
溶解度曲線から、135〜約400 ’Cの間でARP
O4を成長させることができる。しかしながら、種結晶
上における成長の場合、一般的に用いられる温度範囲は
150〜210℃である。
それにもかかわらず現時点においては、これらの方法に
よって工業的に利用できるQ係数を有するベルリナイト
結晶を得ることはできない。
よって工業的に利用できるQ係数を有するベルリナイト
結晶を得ることはできない。
[発明の目的]
本発明を熱水法によって種結晶または
AρPO4の結晶フレークから高いQ係数を有するベル
リナイト結晶(AN PO4)を製造する方法に関り、
その特徴とするところは結晶化溶液がAflPO4を含
む硫酸溶液であるということにある。
リナイト結晶(AN PO4)を製造する方法に関り、
その特徴とするところは結晶化溶液がAflPO4を含
む硫酸溶液であるということにある。
[発明の構成]
充分に理解しなければならないことは、ここで用いられ
る熱水法は上記において説明した方法、即ち水平傾斜法
(GHT) 、垂直傾斜法(GVT)またはMLTのい
ずれでもよいということである。
る熱水法は上記において説明した方法、即ち水平傾斜法
(GHT) 、垂直傾斜法(GVT)またはMLTのい
ずれでもよいということである。
下記に述べられている事項を除いて、これら方法の条件
は当業者にとって明らかなものであり、または公知の方
法により決定することができる。
は当業者にとって明らかなものであり、または公知の方
法により決定することができる。
硫酸溶液のみまたは硫酸とリン酸との混合物から成る溶
液を使用すれば、高いQ係数を有するベルリナイト結晶
が得られる。
液を使用すれば、高いQ係数を有するベルリナイト結晶
が得られる。
さらに、硫酸溶液を使用すれば、水利硫酸アルミニウム
とH3PO4の反応により、必要ならばH2SO4の存
在の下で母体を含む結晶化溶液を直接調製することがで
きる。なおこの場合原料の割合は、次の反応に従って所
望の割合を酊する結晶化溶液を得るように算出すること
かできる:AΩ (So ) 、xHO+2H3P
O4・・・2AgPO4+3H2SO4+XH2Oこの
反応は好ましくは結晶化オートクレーブ内において直接
行うことができる。
とH3PO4の反応により、必要ならばH2SO4の存
在の下で母体を含む結晶化溶液を直接調製することがで
きる。なおこの場合原料の割合は、次の反応に従って所
望の割合を酊する結晶化溶液を得るように算出すること
かできる:AΩ (So ) 、xHO+2H3P
O4・・・2AgPO4+3H2SO4+XH2Oこの
反応は好ましくは結晶化オートクレーブ内において直接
行うことができる。
このようにして得られた1PO4溶液に対して結晶化周
期を迅速に行うことにより、母体を構成することのでき
る微細なベルリナイト結晶が得られる。
期を迅速に行うことにより、母体を構成することのでき
る微細なベルリナイト結晶が得られる。
[発明の効果]
この方法は多数の利点を有している。
(a)純度の高いベルリナイトが得られること。
(b)純度が極端に高いアルミナを使用することと比べ
、およびAg2O3に対する反応の迅速化操作に比べて
安価な硫酸アンモニウムを使用するのでコストを低くお
さえることができる点。
、およびAg2O3に対する反応の迅速化操作に比べて
安価な硫酸アンモニウムを使用するのでコストを低くお
さえることができる点。
(C)温度低速上昇結晶化に使用することのできる硫酸
媒体中においてベルリナイトとベルリナイト溶液を同時
に分離できること。
媒体中においてベルリナイトとベルリナイト溶液を同時
に分離できること。
もちろん、AgPO4溶液は他の方法、例えば高純度の
アルミナおよびリン酸から製造することができる。その
後、このAΩP04は硫酸または硫酸とリン酸との混合
物中に溶解され、上記溶液および母体を生成する。
アルミナおよびリン酸から製造することができる。その
後、このAΩP04は硫酸または硫酸とリン酸との混合
物中に溶解され、上記溶液および母体を生成する。
結晶化パラメーターを決定する研究により、結晶の性質
に及ぼす結晶中における水分含有量の影響を明らかにし
た。特に水分含有量の高い結晶は低いQ係数を示す。さ
らに、結晶中への水分の混入は、共振器から構成される
装置の信頼性および安定性に対して悪影響を及ぼす。
に及ぼす結晶中における水分含有量の影響を明らかにし
た。特に水分含有量の高い結晶は低いQ係数を示す。さ
らに、結晶中への水分の混入は、共振器から構成される
装置の信頼性および安定性に対して悪影響を及ぼす。
従って、水分含有量の低い結晶を得ることが有利である
。
。
例えばH3PO4に対する溶媒として
H2SO4を用いる利点は、その蒸気圧がかなり低いこ
とである。このため結晶化がおこる圧力を低下させるこ
とができ、且つ結晶中への水分の混入を制限することが
できる。
とである。このため結晶化がおこる圧力を低下させるこ
とができ、且つ結晶中への水分の混入を制限することが
できる。
また、結晶化オートクレーブ中における圧力を減少させ
ること、即ちオートクレーブの全容量の80〜85%ま
で原料を充填することにより、オートクレーブの充填を
制限することは望ましいことである。
ること、即ちオートクレーブの全容量の80〜85%ま
で原料を充填することにより、オートクレーブの充填を
制限することは望ましいことである。
溶解度曲線の勾配により、H2S O4の溶液が約19
0〜300℃、好ましくは200〜260℃の温度範囲
内で使用可能であることを予知することができる。
0〜300℃、好ましくは200〜260℃の温度範囲
内で使用可能であることを予知することができる。
さらに、これらの温度は、H3PO4溶液に対して従来
しばしば用いられる低い温度の場合より、結晶中におけ
る水の溶解度を低下させる利点を有する。
しばしば用いられる低い温度の場合より、結晶中におけ
る水の溶解度を低下させる利点を有する。
本発明における他のパラメーターは特に、(a)使用す
る熱水技術、 (b)使用する溶液および (C)場合によっては、オートクレーブの一定のパラメ
ーターの関数として決定することができる。
る熱水技術、 (b)使用する溶液および (C)場合によっては、オートクレーブの一定のパラメ
ーターの関数として決定することができる。
本発明はまた下記において「硫酸溶液中において得られ
たベルリナイト結晶」と呼ばれる硫酸溶液から得られた
ベルリナイト結晶に係っている。
たベルリナイト結晶」と呼ばれる硫酸溶液から得られた
ベルリナイト結晶に係っている。
H2SO4溶液中に得られたベルリナイト結晶はH3P
O4中に得られた結晶と形態が異なっている。即ち種結
晶Y(天然成長面mと平行に切断されたもの)から開始
する場合: 1) 表面πおよびπ′の発達はH2SO4の場合より
ずっと大きく、 2) XおよびZに沿う成長速度が大変異なっており
、このためH2SO4の場合構造の異なる結晶を生成す
る(H2S04の場合、Xに沿う成長速度はずっと速く
、Zに沿う成長速度にほぼ等しい)。
O4中に得られた結晶と形態が異なっている。即ち種結
晶Y(天然成長面mと平行に切断されたもの)から開始
する場合: 1) 表面πおよびπ′の発達はH2SO4の場合より
ずっと大きく、 2) XおよびZに沿う成長速度が大変異なっており
、このためH2SO4の場合構造の異なる結晶を生成す
る(H2S04の場合、Xに沿う成長速度はずっと速く
、Zに沿う成長速度にほぼ等しい)。
[実 施 例]
添付した図面において、第1図はGVTに関し且つ第2
図はGHTに関しており、これら第1図および第2図は
160〜180℃のH3PO4溶液から得られた結晶の
写真であり、これに対して第3図および第4図は210
℃におけるH2SO4溶液から得られた結晶の写真であ
る。
図はGHTに関しており、これら第1図および第2図は
160〜180℃のH3PO4溶液から得られた結晶の
写真であり、これに対して第3図および第4図は210
℃におけるH2SO4溶液から得られた結晶の写真であ
る。
これらの図面においてπ=πまたはπ’、Rh=rまた
はZであり、斜方六面体の表面mは自然成長面を表して
いる。
はZであり、斜方六面体の表面mは自然成長面を表して
いる。
H2SO4溶液からこのようにして得られた結晶は、先
行技術の結晶と形態が著しく異なり、その上優れた性質
を有している。
行技術の結晶と形態が著しく異なり、その上優れた性質
を有している。
次の実施例は本発明の他の利点および特徴を説明するた
めのものである。
めのものである。
実施例 l
H3PO4およびH2SO4の混合物中に水和硫酸アル
ミニウムを溶解した溶液を調製する。この場合、反応後
の溶液が4MのAg2O3および9Mの H2SO4を
含むようにする。テフロンで外側被覆したオートクレー
ブに上記溶液を入れる。この時上記溶液の充填量はオー
トクレーブの80%以下である。次にこの溶液に対して
1周期/日の速度で200〜270℃の温度周期を15
回繰り返す。オートクレーブを急冷した後、2〜4mm
の大きさを有するベルリナイト結晶を得る。
ミニウムを溶解した溶液を調製する。この場合、反応後
の溶液が4MのAg2O3および9Mの H2SO4を
含むようにする。テフロンで外側被覆したオートクレー
ブに上記溶液を入れる。この時上記溶液の充填量はオー
トクレーブの80%以下である。次にこの溶液に対して
1周期/日の速度で200〜270℃の温度周期を15
回繰り返す。オートクレーブを急冷した後、2〜4mm
の大きさを有するベルリナイト結晶を得る。
実施例 2
水和硫酸アルミニウムをH3PO4に溶解する。
この場合、上記原料の割合は、反応後の溶液が3.5M
のARPO4および5.25 MのH2SO4を含むよ
うに設定する。テフロンで外側被覆したオートクレーブ
に上記溶液を入れ、この時溶液の充填量を80%以内と
する。この溶液に対して1周期/日の速度で200〜2
70℃の温度周期を3回繰り返す。オートクレーブを急
冷した後、粉状のベルリナイトを得る。
のARPO4および5.25 MのH2SO4を含むよ
うに設定する。テフロンで外側被覆したオートクレーブ
に上記溶液を入れ、この時溶液の充填量を80%以内と
する。この溶液に対して1周期/日の速度で200〜2
70℃の温度周期を3回繰り返す。オートクレーブを急
冷した後、粉状のベルリナイトを得る。
実施例 3
30111fflの外径を有すると共に狭部(内径10
1m、長さの1/3を占める)を有し、真空の下で密封
しておいたガラス容器中に: 短い低温部分に、20gのリン酸アルミニウム微結晶粉
体を入れ、さらに、 長い高温部分に、6枚のベルリナイトプレート(単層)
(方向x、 y、 zおよびr)を入れる。
1m、長さの1/3を占める)を有し、真空の下で密封
しておいたガラス容器中に: 短い低温部分に、20gのリン酸アルミニウム微結晶粉
体を入れ、さらに、 長い高温部分に、6枚のベルリナイトプレート(単層)
(方向x、 y、 zおよびr)を入れる。
なお上記プレートに金線を通し、ガラスジブに吊架する
。
。
上記容器には5MのH2S O4と2MのAlPO4の
混合溶液を容器の80%まで充填する。
混合溶液を容器の80%まで充填する。
容器の温度をできるだけ速やかに所望の水準まで高める
:即ち低温部分子 1= 190℃、高温部分子 2=
200℃であり、且つ3℃の高温部分における温度勾
配は垂直である。
:即ち低温部分子 1= 190℃、高温部分子 2=
200℃であり、且つ3℃の高温部分における温度勾
配は垂直である。
2週間の実験期間経過後、方向x、y、zおよびrにお
ける0、25. 0.13. 0.04および0.04
mm/87面の成長をそれぞれ記録する。
ける0、25. 0.13. 0.04および0.04
mm/87面の成長をそれぞれ記録する。
実施例 4
外径30n+mおよび長さ250mmを有し、真空の下
で密封しておいたガラス容器に5MのH2S 04およ
び2.5MのAg2O3の溶液を80%まで充填し、こ
の中にベルリナイトの8枚のフレークYを入れる。これ
らフレークに金線を通しガラスジブに吊架する。H2S
O4中におけるベルリナイトの溶解度曲線から前もって
測定した溶液の結晶化開始温度は175℃である。
で密封しておいたガラス容器に5MのH2S 04およ
び2.5MのAg2O3の溶液を80%まで充填し、こ
の中にベルリナイトの8枚のフレークYを入れる。これ
らフレークに金線を通しガラスジブに吊架する。H2S
O4中におけるベルリナイトの溶解度曲線から前もって
測定した溶液の結晶化開始温度は175℃である。
容器の温度をできるだけ速やかに結晶化開始温度175
℃まで引き上げ、その後1℃/口の低速温度上昇率で2
00℃まで、その後2℃/日の温度上昇率で220℃ま
で加熱する。
℃まで引き上げ、その後1℃/口の低速温度上昇率で2
00℃まで、その後2℃/日の温度上昇率で220℃ま
で加熱する。
35日目に容器を開け、0.14 mm/87面のフレ
ークYの成長を観察する。
ークYの成長を観察する。
実施例 5
いわゆる垂直温度勾配技術にふされしい有効容量375
cm 3および低温部分/高温部分=215の白金外側
被覆オートクレーブ(直径40mm、高さ300報)を
使用する。
cm 3および低温部分/高温部分=215の白金外側
被覆オートクレーブ(直径40mm、高さ300報)を
使用する。
低温部分には、母体バスケット中に1.5mmを越える
微結晶リン酸アルミニウムの50gを入れる。
微結晶リン酸アルミニウムの50gを入れる。
高温部分には、種々の配向性(X、Y、Zおよびr)を
有するベルリナイトの8枚のフレークを金線で白金はし
ごに吊架する。上記オートクレーブに6MのHSo
および2.2MのAgP○4の溶液を80%まで充填す
る。
有するベルリナイトの8枚のフレークを金線で白金はし
ごに吊架する。上記オートクレーブに6MのHSo
および2.2MのAgP○4の溶液を80%まで充填す
る。
次に容器の温度を所望の水準まで、即ち低温部分子−1
95℃および高温部分子2=200℃まで加熱する。
95℃および高温部分子2=200℃まで加熱する。
3週間経過後、オートクレーブを開放し方向X。
Y、 Zおよびrにおける0、22. 0.13.
0.04および0.04 mm/87面の成長を記録す
る。
0.04および0.04 mm/87面の成長を記録す
る。
実施例 6
実施例3と同じ容器を用いる。低温部分においては、母
体バスケット中に微結晶リン酸アルミニウムの50gを
入れる。これらの微結晶は1〜2ma+の大きさを有す
る。高温部分においては、配向性Yのベルリナイトの8
枚のフレークを金線により白金はしごに吊架する。
体バスケット中に微結晶リン酸アルミニウムの50gを
入れる。これらの微結晶は1〜2ma+の大きさを有す
る。高温部分においては、配向性Yのベルリナイトの8
枚のフレークを金線により白金はしごに吊架する。
上記オートクレーブに6MのH2So 4. 6MのH
POおよび2.5MのAlPO4の溶液を80%まで充
填し、次にできるだけ速やかに所望の温度まで加熱する
。結晶化開示温度を「空試験」によってあらかじめ測定
する。上記空試験においてはベルリナイトフレークの代
わりに並みの品質を有する種結晶を用いる。使用する溶
液の温度は195℃である。
POおよび2.5MのAlPO4の溶液を80%まで充
填し、次にできるだけ速やかに所望の温度まで加熱する
。結晶化開示温度を「空試験」によってあらかじめ測定
する。上記空試験においてはベルリナイトフレークの代
わりに並みの品質を有する種結晶を用いる。使用する溶
液の温度は195℃である。
5℃の温度勾配に従フて、3週間の実験経過後に、各プ
レートについて方向Yにおける0、08 mmZ日/面
の平均成長を記録する。
レートについて方向Yにおける0、08 mmZ日/面
の平均成長を記録する。
実施例 7
0.5MのH2S O4の溶液中において実施例5と同
様にして生成した結晶は次の性質を有する(Q=Q係数
): T 1= 200℃において、基本モードの5MHzで
Q=48.000、 T2=210℃で、基本モードの5MHzでQ=50.
000、 T2−220℃で、基本モードの5MHzでQ=84.
000゜ これらの値は106桁の石英の場合の係数と比較可能な
ものである。
様にして生成した結晶は次の性質を有する(Q=Q係数
): T 1= 200℃において、基本モードの5MHzで
Q=48.000、 T2=210℃で、基本モードの5MHzでQ=50.
000、 T2−220℃で、基本モードの5MHzでQ=84.
000゜ これらの値は106桁の石英の場合の係数と比較可能な
ものである。
これらの結果はまた「乾燥結晶」を得るために高い温度
が有利であることを示している。
が有利であることを示している。
次の表は、ベルリナイトが第1次数の定数C2E、EP
SおよびCTに匹敵する値を有するが、それ以上の次数
のCTに対してずっと低いことを前提として、本発明の
ベルリナイトを石英(同じ周波数で回転するYプレート
の厚さモードにおける共振器)と系統的に比較している
。
SおよびCTに匹敵する値を有するが、それ以上の次数
のCTに対してずっと低いことを前提として、本発明の
ベルリナイトを石英(同じ周波数で回転するYプレート
の厚さモードにおける共振器)と系統的に比較している
。
第1図および第2図はH3PO4溶液から得られた結晶
の写真であり、 第3図および第4図はH2SO4溶液から得られた結晶
の写真である。 π、π′・・・表 面 m・・・成長面はか1名
の写真であり、 第3図および第4図はH2SO4溶液から得られた結晶
の写真である。 π、π′・・・表 面 m・・・成長面はか1名
Claims (11)
- (1)結晶化溶液としてAlPO_4を含む硫酸溶液を
用いる熱水法によりAlPO_4の種結晶または結晶性
フレークから高いQ係数を有するベルリナイトAlPO
_4の結晶を製造する方法。 - (2)結晶化溶液がH_2SO_4およびH_3PO_
4の混合物中にAlPO_4を溶解した溶液であること
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載の方法。 - (3)結晶化溶液がH_2SO_4中にAlPO_4を
溶解した溶液であることを特徴とする特許請求の範囲第
1項記載の方法。 - (4)結晶化溶液および母体が水和硫酸アルミニウムに
H_3PO_4を作用させることにより製造され、この
場合反応の終了時に結晶化溶液中に母体を直接得ること
を特徴とする特許請求の範囲第1項から第3項のいずれ
かに記載の方法。 - (5)反応がH_2SO_4の存在下で行われることを
特徴とする特許請求の範囲第4項記載の方法。 - (6)反応が熱水法を実施する結晶化容器中において行
われることを特徴とする特許請求の範囲第4項および第
5項のいずれかに記載の方法。 - (7)結晶化溶液で結晶化容器をその容量の80〜85
%まで充填することを特徴とする特許請求の範囲第1項
から第6項のいずれかに記載の方法。 - (8)結晶化温度が190〜300℃の範囲内であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項から第7項のいず
れかに記載の方法。 - (9)結晶化温度が200〜260℃の範囲内であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第8項記載の方法。 - (10)硫酸溶液から得られたベルリナイト単結晶。
- (11)基本モードおよび5MHzで50000以上の
Q係数を有するベルリナイト単結晶。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8603009A FR2595344B1 (fr) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | Procede de preparation de cristaux de berlinite a haut coefficient de surtension |
FR8603009 | 1986-03-04 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62275094A true JPS62275094A (ja) | 1987-11-30 |
Family
ID=9332734
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62049873A Pending JPS62275094A (ja) | 1986-03-04 | 1987-03-04 | 高いq係数を有するベルリナイト結晶の製造方法 |
Country Status (5)
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---|---|
US (1) | US4990217A (ja) |
EP (1) | EP0241321B1 (ja) |
JP (1) | JPS62275094A (ja) |
DE (1) | DE3766527D1 (ja) |
FR (1) | FR2595344B1 (ja) |
Families Citing this family (14)
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FR2678921B1 (fr) * | 1991-07-11 | 1994-05-13 | Etat Francais Delegue Armement | Procede de croissance de cristaux de phosphate de gallium a partir de germes dans une solution acide de phosphate de gallium, et les cristaux obtenus. |
US5286469A (en) * | 1991-12-17 | 1994-02-15 | Northeastern University | Metal-phosphorus-nitrogen polymers, metal-phosphorus compounds and methods of preparation thereof |
US6740299B2 (en) * | 2001-05-16 | 2004-05-25 | George F. Carini | Method of manufacture of phosphate-bonded refractories |
US7763359B2 (en) * | 2004-08-30 | 2010-07-27 | Bunge Fertilizantes S.A. | Aluminum phosphate, polyphosphate and metaphosphate particles and their use as pigments in paints and method of making same |
BRPI0403713B1 (pt) * | 2004-08-30 | 2021-01-12 | Universidade Estadual De Campinas - Unicamp | processo de fabricação de um pigmento branco baseado na síntese de partículas ocas de ortofosfato ou polifosfato de alumínio |
KR101440163B1 (ko) | 2006-08-11 | 2014-09-16 | 번지 페르틸리잔테스 에씨.아. | 알루미늄 포스페이트 또는 폴리포스페이트 입자의 제조 |
US9023145B2 (en) * | 2008-02-12 | 2015-05-05 | Bunge Amorphic Solutions Llc | Aluminum phosphate or polyphosphate compositions |
AR075381A1 (es) * | 2009-02-10 | 2011-03-30 | Unicamp | Uso de particulas de fosfato, polifosfato y metafosfato, de aluminio en aplicaciones de recubrimiento de papeles. |
US9005355B2 (en) | 2010-10-15 | 2015-04-14 | Bunge Amorphic Solutions Llc | Coating compositions with anticorrosion properties |
US9371454B2 (en) | 2010-10-15 | 2016-06-21 | Bunge Amorphic Solutions Llc | Coating compositions with anticorrosion properties |
US9611147B2 (en) | 2012-04-16 | 2017-04-04 | Bunge Amorphic Solutions Llc | Aluminum phosphates, compositions comprising aluminum phosphate, and methods for making the same |
US9078445B2 (en) | 2012-04-16 | 2015-07-14 | Bunge Amorphic Solutions Llc | Antimicrobial chemical compositions |
US9155311B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-10-13 | Bunge Amorphic Solutions Llc | Antimicrobial chemical compositions |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US4300979A (en) * | 1980-11-03 | 1981-11-17 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Growth of AlPO4 crystals |
US4481069A (en) * | 1981-01-30 | 1984-11-06 | Allied Corporation | Hydrothermal crystal growing process |
US4324773A (en) * | 1981-01-30 | 1982-04-13 | Allied Corporation | Hydrothermal process and apparatus for synthesizing crystalline powders |
US4382840A (en) * | 1981-01-30 | 1983-05-10 | Allied Corporation | Hydrothermal crystal growing process and apparatus |
AT379831B (de) * | 1982-03-30 | 1986-03-10 | List Hans | Verfahren zur herstellung von kristallen |
US4578146A (en) * | 1983-04-28 | 1986-03-25 | Allied Corporation | Process for growing a large single crystal from multiple seed crystals |
US4579622A (en) * | 1983-10-17 | 1986-04-01 | At&T Bell Laboratories | Hydrothermal crystal growth processes |
FR2559165B1 (fr) * | 1984-02-08 | 1993-01-29 | Centre Nat Rech Scient | Procede de croissance de cristaux de compose a solubilite retrograde et dispositif pour sa mise en oeuvre |
FR2595344B1 (fr) * | 1986-03-04 | 1988-06-24 | Centre Nat Rech Scient | Procede de preparation de cristaux de berlinite a haut coefficient de surtension |
-
1986
- 1986-03-04 FR FR8603009A patent/FR2595344B1/fr not_active Expired
-
1987
- 1987-03-02 DE DE8787400451T patent/DE3766527D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-02 EP EP87400451A patent/EP0241321B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-03-04 JP JP62049873A patent/JPS62275094A/ja active Pending
-
1989
- 1989-01-26 US US07/303,001 patent/US4990217A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4990217A (en) | 1991-02-05 |
EP0241321B1 (fr) | 1990-12-05 |
EP0241321A1 (fr) | 1987-10-14 |
DE3766527D1 (de) | 1991-01-17 |
FR2595344A1 (fr) | 1987-09-11 |
FR2595344B1 (fr) | 1988-06-24 |
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