JPS62259326A - サ−マルプロテクタ - Google Patents
サ−マルプロテクタInfo
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- JPS62259326A JPS62259326A JP10232386A JP10232386A JPS62259326A JP S62259326 A JPS62259326 A JP S62259326A JP 10232386 A JP10232386 A JP 10232386A JP 10232386 A JP10232386 A JP 10232386A JP S62259326 A JPS62259326 A JP S62259326A
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Landscapes
- Details Of Indoor Wiring (AREA)
- Fuses (AREA)
- Thermally Actuated Switches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は冷蔵庫用圧縮機関係モータなどの焼損防止に好
適なサーマルプロテクタに関するものである。
適なサーマルプロテクタに関するものである。
従来の技術
従来のこの種のサーマルプロテクタにおいては、可動電
極お固定電極とを対向して設け、両電極リードをビード
ガラスで溶着してマウント体を構成し、このマウント体
をガラス容器内に収納し、この中に室内空気を杓３００
Ｔｏｒｒのガス圧力のもとで封入した後、ガラス容器の
端部を封着することによりガラス容器が１０−９ｃＷｌ
ｌｌｅ／ｓｅｅ （０〜１６０℃）の高気密となるハー
メチックシールが施されている。
極お固定電極とを対向して設け、両電極リードをビード
ガラスで溶着してマウント体を構成し、このマウント体
をガラス容器内に収納し、この中に室内空気を杓３００
Ｔｏｒｒのガス圧力のもとで封入した後、ガラス容器の
端部を封着することによりガラス容器が１０−９ｃＷｌ
ｌｌｅ／ｓｅｅ （０〜１６０℃）の高気密となるハー
メチックシールが施されている。
発明が解決しようとする問題点
前記サーマルプロテクタを誘導負荷通電条件のもとて接
点開閉を行ったとき、接点間にアーク放電が発生するが
、このアーク放電は高電圧、大電流になる程大きくなる
。このアーク放電による接点の発熱で接点材料の消耗が
激しくなり、またこれらの接点スパッタの飛散によって
スナップアクション熱応動メタル素子の焼損劣化を生じ
て動作温度、動作時間などの特性変化が大きくなり、さ
らに接点溶着を生じて接点開閉力を失うなどの問題点が
あった。
点開閉を行ったとき、接点間にアーク放電が発生するが
、このアーク放電は高電圧、大電流になる程大きくなる
。このアーク放電による接点の発熱で接点材料の消耗が
激しくなり、またこれらの接点スパッタの飛散によって
スナップアクション熱応動メタル素子の焼損劣化を生じ
て動作温度、動作時間などの特性変化が大きくなり、さ
らに接点溶着を生じて接点開閉力を失うなどの問題点が
あった。
本発明はこれらの問題点を解決するためになされたもの
であり、接点開閉動作過程の動作温度、動作時間などの
特性の安定化と接点開閉寿命の耐久信頼性の向上が図ら
れるサーマルプロテクタを提供するものである。
であり、接点開閉動作過程の動作温度、動作時間などの
特性の安定化と接点開閉寿命の耐久信頼性の向上が図ら
れるサーマルプロテクタを提供するものである。
問題点を解決するための手段
このような問題点を解決するために、本発明は容器内に
、可動電極体と固定電極体とを対向して設けるとともに
、窒素５０〜８０重量％、残部酸素の混合ガスを封入し
、かつ前記混合ガスの封入ガス圧力を４００Ｔｏｒｒ以
上としたサーマルプロテクタを特徴とするものである。
、可動電極体と固定電極体とを対向して設けるとともに
、窒素５０〜８０重量％、残部酸素の混合ガスを封入し
、かつ前記混合ガスの封入ガス圧力を４００Ｔｏｒｒ以
上としたサーマルプロテクタを特徴とするものである。
作用
かかる組成比率を有する窒素−酸素ガスの採用により、
固定電極と可動電極の接点間においてアーク放電が発生
しにくくなり、さらにその封入ガスの封入圧力の増加に
より接点材料の蒸発が防止される。
固定電極と可動電極の接点間においてアーク放電が発生
しにくくなり、さらにその封入ガスの封入圧力の増加に
より接点材料の蒸発が防止される。
実施例
以下、本発明の実施例について図面を参照して説明する
。
。
第１図に示すように、本発明実施例のサーマルプロテク
タは、スナップアクション熱応動メタル素子１の先端部
に銀糸接点２を溶接しており、またスナップアクション
熱応動メタル素子１の下端部に例えばステンレス板等か
らなる金属補助板３を溶接している（第２図参照）。さ
らに、金属補助板３を例えばノーボレートジメット等か
らなるリード線４に溶接して可動電極体を構成している
。一方、銀糸接点５を例えばノーボレートジメット等か
らなるリード線６の先端部に溶接固定して固定電極体を
構成している。これらの電極体を銀糸接点２．５が対向
するように位置決めして低融点ガラス例えば鉛ガラス系
の焼結ビードガラス７にて一体化してマウント体を構成
している。
タは、スナップアクション熱応動メタル素子１の先端部
に銀糸接点２を溶接しており、またスナップアクション
熱応動メタル素子１の下端部に例えばステンレス板等か
らなる金属補助板３を溶接している（第２図参照）。さ
らに、金属補助板３を例えばノーボレートジメット等か
らなるリード線４に溶接して可動電極体を構成している
。一方、銀糸接点５を例えばノーボレートジメット等か
らなるリード線６の先端部に溶接固定して固定電極体を
構成している。これらの電極体を銀糸接点２．５が対向
するように位置決めして低融点ガラス例えば鉛ガラス系
の焼結ビードガラス７にて一体化してマウント体を構成
している。
前記マウント体はソーダガラス、鉛ガラス等からなるガ
ラス容器８内に収納し、その下端部を加、熱封着し、さ
らに排気を行った後、この中に精製酸素との定比率組成
の混合ガスを増圧した封入ガス圧力のもとで封入し、ガ
ラス容器８のチップ部を加熱しチップオフすることによ
り、ガラス容器ｓ内を１０−’ｃｊＨｅ／ｓｅｃ （０
〜１６０℃）の高気密としたものである。
ラス容器８内に収納し、その下端部を加、熱封着し、さ
らに排気を行った後、この中に精製酸素との定比率組成
の混合ガスを増圧した封入ガス圧力のもとで封入し、ガ
ラス容器８のチップ部を加熱しチップオフすることによ
り、ガラス容器ｓ内を１０−’ｃｊＨｅ／ｓｅｃ （０
〜１６０℃）の高気密としたものである。
次に、封入ガスおよび封入ガス圧力について第３図およ
び第４図を参照して説明する。
び第４図を参照して説明する。
第３図および第４に示す実験結果を得るために用いた試
料は、測定条件を一定にするため、スナップアクション
熱応動メタル素子の代わりに、同一形状（５ｍＸ１０＋
ａｍ）、同一厚み（０，１０５＋ｗ＋＋）の熱応動しな
いステンレス板を用い、また接点間に対して接点閉路寸
前の間隔に相当する０、２ｍ＋の一定間隔を与えた前記
構成のサーマルプロテクタである。第３図および第４図
に示す実験結果は、いずれも試料数ｎ＝１０の平均値に
よるものである。また、測定値はいずれも一般の室内空
気を封入した場合のアーク放電開閉電圧を１００とした
それぞれの相対比率％で表示している。
料は、測定条件を一定にするため、スナップアクション
熱応動メタル素子の代わりに、同一形状（５ｍＸ１０＋
ａｍ）、同一厚み（０，１０５＋ｗ＋＋）の熱応動しな
いステンレス板を用い、また接点間に対して接点閉路寸
前の間隔に相当する０、２ｍ＋の一定間隔を与えた前記
構成のサーマルプロテクタである。第３図および第４図
に示す実験結果は、いずれも試料数ｎ＝１０の平均値に
よるものである。また、測定値はいずれも一般の室内空
気を封入した場合のアーク放電開閉電圧を１００とした
それぞれの相対比率％で表示している。
第３図に示すとおり、窒素５０〜８０重量％、残部酸素
の封入ガス組成の場合のアーク放電開始電圧は一般の室
内空気封入に比べて２倍以上となり、特に窒素６５重量
％、残部酸素封入ガス組成の場合にアーク放電開始電圧
が最高となる。すなわち、窒素５０〜８０重量％、残部
酸素の封入ガス組成において、アーク放電がし難い。
の封入ガス組成の場合のアーク放電開始電圧は一般の室
内空気封入に比べて２倍以上となり、特に窒素６５重量
％、残部酸素封入ガス組成の場合にアーク放電開始電圧
が最高となる。すなわち、窒素５０〜８０重量％、残部
酸素の封入ガス組成において、アーク放電がし難い。
一般の室内空気では窒素７５．５重量％、酸素２３重量
％の他に、アルゴン等の希ガス、炭酸ガス、ハイドロカ
ーボン、硫化酸素、水分その他が含まれているので、こ
れらの不純物の介在がアーク放電開始電圧を低下させる
原因となっていたものと考えられる。
％の他に、アルゴン等の希ガス、炭酸ガス、ハイドロカ
ーボン、硫化酸素、水分その他が含まれているので、こ
れらの不純物の介在がアーク放電開始電圧を低下させる
原因となっていたものと考えられる。
また、封入ガス圧力については第４図に示すとおり、前
記の封入ガス最適混合ガス組成として窒素６５重量％、
残部酸素の混合ガスを採用した場合、アーク放電開始電
圧は４００ Ｔｏｒｒのときに一般の室内空気の２．５
倍となり、さらに６００Ｔｏｒｒ付近までほぼ直線的に
微増となっているので、封入ガス圧力の増加はアーク放
電の発生を防止すると同時に接点材料の蒸発を抑制する
機能を果たすことにつながるわけであり、長寿命となる
。以上のように、ガラス容器中に封入ガスとして窒素５
０〜８０ｆｆｉ量％、残部酸素の混合ガスを用い、封入
ガス圧力を４００Ｔｏ ｒ ｒ以上とすることによって
、アーク放電し難（、かつ接点開閉の動作温度および動
作時間特性の安定化、接点開閉寿命等の耐久信頼性の向
上、さらには定格電圧、定格電流の向上が可能となるも
のである。
記の封入ガス最適混合ガス組成として窒素６５重量％、
残部酸素の混合ガスを採用した場合、アーク放電開始電
圧は４００ Ｔｏｒｒのときに一般の室内空気の２．５
倍となり、さらに６００Ｔｏｒｒ付近までほぼ直線的に
微増となっているので、封入ガス圧力の増加はアーク放
電の発生を防止すると同時に接点材料の蒸発を抑制する
機能を果たすことにつながるわけであり、長寿命となる
。以上のように、ガラス容器中に封入ガスとして窒素５
０〜８０ｆｆｉ量％、残部酸素の混合ガスを用い、封入
ガス圧力を４００Ｔｏ ｒ ｒ以上とすることによって
、アーク放電し難（、かつ接点開閉の動作温度および動
作時間特性の安定化、接点開閉寿命等の耐久信頼性の向
上、さらには定格電圧、定格電流の向上が可能となるも
のである。
これらの混合ガスは容易に入手できるものであり、また
封入ガス圧の増圧はマウント体とガラス容器を加熱封着
し、排気を行った後一定の冷却時間与えてチップ部の加
熱チップオフを行うか、またはガラス容器への送風冷却
の後、加熱チップオフするなどの処置にて容易に可能で
ある。
封入ガス圧の増圧はマウント体とガラス容器を加熱封着
し、排気を行った後一定の冷却時間与えてチップ部の加
熱チップオフを行うか、またはガラス容器への送風冷却
の後、加熱チップオフするなどの処置にて容易に可能で
ある。
上記実施例に示すサーマルプロテクタを多数個製作して
完成品の接点開閉寿命について従来品との比較試験を行
ったところ、下表に示すとおりの結果が得られた。
完成品の接点開閉寿命について従来品との比較試験を行
ったところ、下表に示すとおりの結果が得られた。
なお、接点開閉寿命試験は２５０Ｖの交流電源に誘導負
荷（力率０．５）を介してサーマルプロテクタを接続し
、回路電流を８Ａとして行ったもので、その場合の開閉
回路を接点開閉寿命とした。
荷（力率０．５）を介してサーマルプロテクタを接続し
、回路電流を８Ａとして行ったもので、その場合の開閉
回路を接点開閉寿命とした。
（以下余白）
上表から明らかであるように、本発明のサーマルプロテ
クタは従来のサーマルプロテクタに比べて接点開閉寿命
が３倍となり、また開閉１００００回後の動作温度およ
び動作時間の変化も少なく、耐久信頼性が著しく向上す
ることがわかる。
クタは従来のサーマルプロテクタに比べて接点開閉寿命
が３倍となり、また開閉１００００回後の動作温度およ
び動作時間の変化も少なく、耐久信頼性が著しく向上す
ることがわかる。
発明の詳細
な説明したように、本発明は接点開閉寿命の向上、寿命
過程における動作温度および動作時間の変動が少なく、
耐久信頼性の向上が図れるなどすぐれた効果を有するサ
ーマルプロテクタを提供することができるものである。
過程における動作温度および動作時間の変動が少なく、
耐久信頼性の向上が図れるなどすぐれた効果を有するサ
ーマルプロテクタを提供することができるものである。
第１図は本発明の一実施例であるサーマルプロテクタの
一部破断側面図、第２図は可動電極の斜視図、第３図は
封入ガス混合組成とアーク放電開始電圧の関係特性図、
第４図は封入ガス圧とアーク放電開始電圧の関係特性図
である。 １・・・・・・スナップアクション熱応動メタル素子、
２．５・・・・・・接点、３・・・・・・補助金属板、
４・・・・・・可動電極用のリード線、６・・・・・・
固定電極用のリード線、７・・・・・・ビードガラス、
８・・・・・・ガラス容器。 代理人の氏名 弁理士 中尾敏男 ほか１名ｆ−一一ス
ブジブアクラヨン熱烏 （タル素５μ ２．５−４１聡 熱、 ３−−−ネ萌゛１力 玉愛−，ａ％＆、４６−−−リー
ド腺 ７−−−ビードカ゛ラス ３−−一力°ラスｚ４各 第１図 第２図 第３図 第４図 村人方゛スミ力（Ｔｏｒｒ）
一部破断側面図、第２図は可動電極の斜視図、第３図は
封入ガス混合組成とアーク放電開始電圧の関係特性図、
第４図は封入ガス圧とアーク放電開始電圧の関係特性図
である。 １・・・・・・スナップアクション熱応動メタル素子、
２．５・・・・・・接点、３・・・・・・補助金属板、
４・・・・・・可動電極用のリード線、６・・・・・・
固定電極用のリード線、７・・・・・・ビードガラス、
８・・・・・・ガラス容器。 代理人の氏名 弁理士 中尾敏男 ほか１名ｆ−一一ス
ブジブアクラヨン熱烏 （タル素５μ ２．５−４１聡 熱、 ３−−−ネ萌゛１力 玉愛−，ａ％＆、４６−−−リー
ド腺 ７−−−ビードカ゛ラス ３−−一力°ラスｚ４各 第１図 第２図 第３図 第４図 村人方゛スミ力（Ｔｏｒｒ）
Claims (1)
- 容器内に、可動電極体と固定電極体とを対向して設ける
とともに、窒素５０〜８０重量％、残部酸素の混合ガス
を封入し、かつ前記混合ガスの封入ガス圧力を４００Ｔ
ｏｒｒ以上としたことを特徴とするサーマルプロテクタ
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10232386A JPH0760626B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | サ−マルプロテクタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10232386A JPH0760626B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | サ−マルプロテクタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62259326A true JPS62259326A (ja) | 1987-11-11 |
| JPH0760626B2 JPH0760626B2 (ja) | 1995-06-28 |
Family
ID=14324346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10232386A Expired - Lifetime JPH0760626B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | サ−マルプロテクタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0760626B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008018515A1 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-14 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally reactive switch |
| WO2008018516A1 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-14 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally reactive switch |
| WO2009098735A1 (ja) * | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Ubukata Industries Co., Ltd. | 熱応動開閉器 |
| JP5001278B2 (ja) * | 2006-08-10 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
-
1986
- 1986-05-02 JP JP10232386A patent/JPH0760626B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008018515A1 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-14 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally reactive switch |
| WO2008018516A1 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-14 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally reactive switch |
| JP5001278B2 (ja) * | 2006-08-10 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
| JP5001279B2 (ja) * | 2006-08-10 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
| US8902037B2 (en) | 2006-08-10 | 2014-12-02 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally responsive switch |
| US8902038B2 (en) | 2006-08-10 | 2014-12-02 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally responsive switch |
| WO2009098735A1 (ja) * | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Ubukata Industries Co., Ltd. | 熱応動開閉器 |
| JP5001383B2 (ja) * | 2008-02-08 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
| US8717140B2 (en) | 2008-02-08 | 2014-05-06 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally responsive switch |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0760626B2 (ja) | 1995-06-28 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |