JPS62245804A - 90× hybrid - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔（既 要〕
９０°ハイブリッドであって、該ハイブリッドのリング
部分又は該リングの引き出し部分に放熱用又は固定用の
ショートスタブを結合させることにより９０°ハイブリ
ッドの特性劣化を阻止しようとするものである。Detailed Description of the Invention [(Already required)] A 90° hybrid whose characteristics are deteriorated by coupling a short stub for heat dissipation or fixation to a ring portion of the hybrid or a pull-out portion of the ring. It is an attempt to prevent this.
本発明は９０”ハイブリッドに関する。９０”ハイブリ
ッドとは、一般に入力した高周波を分岐してそれぞれ９
０°だけ位相が異なる貰周波を出力する分岐回路、又は
逆に９０°だけ位相が異なる２つの１高周波を入力して
これらを結合し１つの高周波を出力する結合回路として
の働きがある。The present invention relates to a 90" hybrid. A 90" hybrid generally means splitting an input high frequency into 90"
It functions as a branch circuit that outputs received frequency waves that differ in phase by 0°, or conversely, as a coupling circuit that inputs two single high-frequency waves that differ in phase by 90°, combines them, and outputs one high-frequency wave.
この９０°ハイブリッドは、例えば第６図に示すように
、２つ１組にして高周波増幅器ＯＰＡの入力側と出力側
に接続してＨｔは分岐回路、Ｈｔは結合回路として利用
される。これにより入力した高周波電力Ｐが２つの′９
０°９０°異なりかつ電力が半分である−の高周波に分
岐され、それぞれ増幅後に再び結合される。As shown in FIG. 6, for example, these 90° hybrids are connected in pairs to the input and output sides of the high frequency amplifier OPA, with Ht used as a branch circuit and Ht used as a coupling circuit. As a result, the input high frequency power P becomes two '9
It is branched into high-frequency waves with a difference of 0° and 90° and half the power, and is recombined after being amplified.
各増幅器ＯＰＡの最大電力容量には制限があり、この制
限された容量の範囲内で入力された高周波を増幅するた
めに９０°ハイブリッドはよく利用されている。There is a limit to the maximum power capacity of each amplifier OPA, and 90° hybrids are often used to amplify input high frequencies within this limited capacity.
従来の９０°ハイブリッドは第５図に示す構成を有して
いた。A conventional 90° hybrid had the configuration shown in FIG.
即ち第５図（＾）の原理図に示すように、例えばブラン
チライン形ハイブリッドの場合、マイクロストリ、７プ
線路７！、、１．、ｌ、、ｌａをリング状に接続し、そ
れぞれの接続点に引き出し線ｄＩ。That is, as shown in the principle diagram of FIG. 5(^), for example, in the case of a branch line type hybrid, there are microstripes, 7-plane lines 7! ,,1. , l, , la are connected in a ring shape, and a lead wire dI is connected to each connection point.
ｄＺ、ｄ’ｌ＋’４が接続しである。dZ and d'l+'4 are connected.
これを機械的な構成として見ると、第５図（８１の斜視
図に示す第１従来技術では、誘電体基板Ｓの上面に上記
各線路Ｉｌｌ乃至１４と引き出し線ｄ。Looking at this as a mechanical configuration, in the first prior art shown in the perspective view of FIG.
乃至ｄ４を形成すると共に該基板の下面に接地導体板ｅ
を形成しである。A ground conductor plate e is formed on the bottom surface of the substrate.
It is formed.
かかる構成により、矢印で示すように（第５図（＾））
、引き出し線ｄ、から入力したマイクロ波は引き出し４
／；ｉｄｚ、（Ｌ＋から互いに９０°位相が異なるマイ
クロ波として出力される。上図において、引き出し綿ｄ
４にはダミー抵抗が接続されておりマイクロ波の入出力
用には使用されない。With this configuration, as shown by the arrow (Figure 5 (^))
, the microwave input from the lead line d is connected to the lead 4.
/;idz, (output from L+ as microwaves with a phase difference of 90 degrees from each other. In the above figure, the drawn cotton d
4 is connected to a dummy resistor and is not used for microwave input/output.
（発明が解決しようとする問題点〕
第５図（ＩＩ）の第１従来技術では、誘電体基板Ｓの材
料として、通常はその価格が安いことからテフロングラ
スがよく使用されている。(Problems to be Solved by the Invention) In the first conventional technique shown in FIG. 5 (II), Teflon glass is often used as the material for the dielectric substrate S because it is usually inexpensive.
ところが、このテフロングラスは熱抵抗が、他の誘電体
材料（例えばセラミック等）に比べて、極めて大である
。However, this Teflon glass has extremely high thermal resistance compared to other dielectric materials (eg, ceramics, etc.).
従って９０°ハイブリッドに入力されたマイクロ波の電
力損失によりリング線１１乃至１４や引き出し線ｄ、乃
至ｄ４に発生した熱が、従来の構成では（第５図（Ｂ）
）わずかに引き出し線ｄ、乃至ｄ４を介して外部に逃げ
出すに過ぎず大部分の熱は誘電体基板Ｓ内にとどまって
しまう。Therefore, in the conventional configuration (Fig. 5 (B)
) Only a small amount of heat escapes to the outside via the lead wires d to d4, and most of the heat remains within the dielectric substrate S.
このため、誘電体基板Ｓが膨張し、電気的並びに機械的
な特性を劣化させるという
問題点がある。Therefore, there is a problem in that the dielectric substrate S expands and its electrical and mechanical characteristics deteriorate.
またリング線や引き出し線が同軸線路で形成されている
第２従来技術の場合（第５図（Ｃ））には、内部導体Ｃ
が空気やテフロングラス等の誘電体に包囲されているた
め、第１従来技術と同様に内部導体Ｃを伝送するマイク
ロ波の電力損失による熱により特性が劣化するという問
題点がある。更にこの第２従来技術では、通常、同軸線
路に中空筒体を使用するので、内部導体Ｃの固定機構が
複雑になりかつこの固定機構が十分働かないと内部導体
Ｃが振動することにより特性が劣化するという問題点が
ある。In addition, in the case of the second prior art in which the ring wire and the lead wire are formed of coaxial lines (Fig. 5 (C)), the inner conductor C
Since the internal conductor C is surrounded by air or a dielectric material such as Teflon glass, there is a problem that the characteristics deteriorate due to heat due to power loss of the microwave transmitted through the internal conductor C, similar to the first prior art. Furthermore, in this second prior art, since a hollow cylinder is usually used for the coaxial line, the fixing mechanism for the internal conductor C is complicated, and if this fixing mechanism does not work well, the internal conductor C will vibrate, causing the characteristics to deteriorate. There is a problem with deterioration.
本発明の目的は、上記問題点を解決し９０°ハイブリッ
ドの放熱作用を良好にすることにより特性の劣化を阻止
すると共に同軸線路を簡単な機構で固定させることにあ
る。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems and improve the heat dissipation effect of a 90° hybrid, thereby preventing deterioration of characteristics and fixing a coaxial line with a simple mechanism.
そのための手段は、第１図に示すように、リング線１，
２，３．４の部分に（実線部分）又は引λ
き出線部分１１．１２．１３．１４に（破線部分）−（
２ｎ＋１）の長さのショートスタブ３１．３２゜３３、
３４の基端部を接続すると共にその先端部を放熱板４１
．４２に接続したものである。The means for this purpose are as shown in FIG.
2, 3.4 part (solid line part) or leader line part 11.12.13.14 (dashed line part) - (
2n+1) short stub with length 31.32°33,
34 and its tip end to the heat sink plate 41.
．． 42.
上記のとおり、本発明によればリング線部分又は引き線
部分にショートスタブの基端部を接続すると共にその先
端部を放熱板に接続した。As described above, according to the present invention, the base end of the short stub is connected to the ring wire portion or the drawn wire portion, and the tip end thereof is connected to the heat sink.
従って、線路内に発生した熱の大部分がこのショートス
タブを介して９０°ハイブリッド外部へ逃げることがで
きるので熱放散性が向上し特性の劣化を阻止できるよう
になった。Therefore, most of the heat generated within the line can escape to the outside of the 90° hybrid through this short stub, improving heat dissipation and preventing deterioration of characteristics.
また同軸線路の場合は、上記の効果の他にこのショート
スタブによって簡単に固定されかつ振動による特性劣化
もなくなった。Moreover, in the case of a coaxial line, in addition to the above-mentioned effects, the short stub allows the line to be easily fixed, and there is no characteristic deterioration due to vibration.
以下、本発明を、実施例により添付図面を参照して、説
明する。The invention will now be explained by way of example with reference to the accompanying drawings.
第２図乃至第３図はそれぞれ本発明の第１．第２、第３
実施例を示す図である。FIGS. 2 and 3 respectively show the first embodiment of the present invention. 2nd, 3rd
It is a figure showing an example.
第２図の第１実施例はリング線部分にショートスタブを
接続した場合の例である。The first embodiment shown in FIG. 2 is an example in which a short stub is connected to the ring wire portion.
テフロングラスの誘電体基＋ｉｌの上面にはマイクロ波
ストリップ線路のリング線１．・・・４とその引き出し
線１１．・・・１４が形成されていると共に上記リング
線部分にはショートスタブ３１．・・・３４の基端部が
接続されている（第２図（＾））。Microwave strip line ring wire 1. ...4 and its leader line 11. . . 14 is formed, and a short stub 31 . . . is formed in the ring line portion. ...34 base ends are connected (Fig. 2 (^)).
上記誘電体基板２１の側面には金属ブロック製の放熱板
４１．４２が設けられ、該放熱板４１．４２には対応す
るショートスタブ３１．・・・３４の先端部が接続され
ている。Heat dissipation plates 41.42 made of metal blocks are provided on the side surfaces of the dielectric substrate 21, and the heat dissipation plates 41.42 have corresponding short stubs 31.42. ...34 tips are connected.
また上記誘電体基板２１の下面には接地導体板５１が両
数熱板４１．４２に挟まれるように形成されている。Further, a ground conductor plate 51 is formed on the lower surface of the dielectric substrate 21 so as to be sandwiched between the two heat plates 41 and 42.
上記リング線１．・・・４、ショートスタブ３１．・・
・λ
３４はマイクロ波の波長をλとすれば−１より−λ
般的には−（２ｎ＋ １） （ｎ＝０．１．２−’）
の長さに設定されている。Above ring wire 1. ...4, short stub 31.・・・
・λ 34 is -1 if λ is the wavelength of the microwave. Generally speaking, -(2n+1) (n=0.1.2-')
The length is set to .
第２図（８）は第２図（＾）の線Ｂ−Ｂ ’から見た横
断面図である・
また第２図（Ｃ）は９０°ハイブリッド内部から見た各
ショートスタブのインピーダンスを表わす図であり、例
えばショートスタブ３１の内部インピーダンスＺはＺ＝
■となる。他のショートスタブについても同様であって
、本発明によりこのショートスタブを設けても、電気的
には何も接続されていないことになる。このことは以下
の実施例についても言える。Figure 2 (8) is a cross-sectional view taken from line BB' in Figure 2 (^). Figure 2 (C) also represents the impedance of each short stub viewed from inside the 90° hybrid. For example, the internal impedance Z of the short stub 31 is Z=
■It becomes. The same applies to other short stubs, and even if this short stub is provided according to the present invention, it is not electrically connected to anything. This also applies to the following examples.
第３図は本発明の第２実施例を示す図であり、引き出し
線１１．・・・１４の部分にショートスタブ３１、・・
・３４を接続した例である。FIG. 3 is a diagram showing a second embodiment of the present invention, in which the leader line 11. ...Short stub 31 in part 14,...
・This is an example in which 34 are connected.
同図においてショートスタブの基端部３１．・・・３４
は引き出し線１１．・・・１４に、その先端部は放熱板
４１、４２に、それぞれ接続されている。In the figure, the proximal end portion 31 of the short stub. ...34
is the leader line 11. . . 14, the tips of which are connected to heat sinks 41 and 42, respectively.
上記した第１．第２実施例によればマイクロストリップ
線路に発生した熱の大部分は上記各ショートスタブ３１
．・・・３４を介して放熱板４１．４２へ逃げ、そこか
ら外部へ放散される。Above mentioned 1. According to the second embodiment, most of the heat generated in the microstrip line is transferred to each short stub 31.
．． ... 34 to the heat sinks 41 and 42, and is radiated to the outside from there.
第４図は、本発明の第３実施例を示す図であり、第１．
第２実施例と異なり同軸線路の場合である。FIG. 4 is a diagram showing a third embodiment of the present invention.
Unlike the second embodiment, this is a case of a coaxial line.
この場合、同軸線路の内部導体６１．６２は金属ブロッ
ク（銀、金、銅、真ちゅう）２２に形成された凹所内で
空中に固定されている。In this case, the inner conductors 61, 62 of the coaxial line are fixed in air in recesses formed in the metal block (silver, gold, copper, brass) 22.
第３実施例では、リング線部分にショートスタブ３１．
・・・３４の基端部が接続されているが第１゜第２実施
例と異なり金属ブロック２２の下面に向かって垂下して
おり、その先端部が放熱板４３に接続されている。In the third embodiment, a short stub 31.
... 34 is connected, but unlike the first and second embodiments, it hangs down toward the lower surface of the metal block 22, and its tip end is connected to the heat sink 43.
この放熱板４３は接地導体板をも兼ねている。This heat sink 43 also serves as a ground conductor plate.
第４図（Ｂ）の縦断面図に示すように、ショートスタブ
３１．・・・３４も同軸線路で形成されている。As shown in the longitudinal cross-sectional view of FIG. 4(B), the short stub 31. ...34 is also formed of a coaxial line.
このように構成された９０°ハイブリッドの上方からＭ
７１をかぶせると製品として完成する（第４図（８））
。M from above the 90° hybrid configured in this way
Cover with 71 to complete the product (Figure 4 (8))
.
第３実施例によれば同軸線路の内部導体６１．６２に生
じた熱がショートスタブ３１．・・・３４を介して放熱
板４３へ逃げるので熱放散性がよくなり、更にこのショ
ートスタブにより同軸線路の内部導体を簡単に固定する
ことができ、振動による特性劣化もなくなった。According to the third embodiment, the heat generated in the inner conductors 61, 62 of the coaxial line is transferred to the short stub 31. ... 34 to the heat sink 43, improving heat dissipation.Furthermore, the internal conductor of the coaxial line can be easily fixed with this short stub, and characteristic deterioration due to vibration is eliminated.
上記のとおり、本発明によればリング線部分又は引き線
部分にショートスタブの基端部を接続すると共にその先
端部を放熱板に接続した。As described above, according to the present invention, the base end of the short stub is connected to the ring wire portion or the drawn wire portion, and the tip end thereof is connected to the heat sink.
従って、線路内に発生した熱の大部分がこのショートス
タブを介して９０”ハイブリッド外部へ逃げることがで
きるので熱放散性が向上し特性の劣化を阻止できるよう
になった。Therefore, most of the heat generated within the line can escape to the outside of the 90'' hybrid through this short stub, improving heat dissipation and preventing deterioration of characteristics.
また同軸線路の場合は、上記の効果の他にこのショート
スタブによって簡単に固定されかつ振動による特性劣化
もなくなった。Moreover, in the case of a coaxial line, in addition to the above-mentioned effects, the short stub allows the line to be easily fixed, and there is no characteristic deterioration due to vibration.
第１図は本発明の原理図、第２図は本発明の第１実施例
を示す図、第３図は本発明の第２実施例を示す図、第４
図は本発明の第３実施例を示す図、第５図は従来技術の
説明図、第６図は産業上の利用分野の説明図である。
１．２，３．４・・・リング線、
１１ 、１２．１３．１４・・・引き出し線、２１・・
・誘電体基板、
２２・・・金属ブロック、
３１３２，３３．３４・・・ショートスタブ、４１．４
２．４３・・・放熱板、
５１・・・接地導体板、
６１．６２・・・同軸線路の内部導体。FIG. 1 is a diagram showing the principle of the present invention, FIG. 2 is a diagram showing a first embodiment of the present invention, FIG. 3 is a diagram showing a second embodiment of the present invention, and FIG.
The figure shows a third embodiment of the present invention, FIG. 5 is an explanatory diagram of the prior art, and FIG. 6 is an explanatory diagram of the industrial application field. 1.2, 3.4...Ring wire, 11, 12.13.14...Leader line, 21...
・Dielectric substrate, 22... Metal block, 3132, 33.34... Short stub, 41.4
2.43... Heat sink, 51... Ground conductor plate, 61.62... Internal conductor of coaxial line.
Claims (1)
長さλ／４（２ｎ＋１）の線路をリング状に接続した９
０°ハイブリッドにおいて、 長さλ／４（２ｎ＋１）のショートスタブの基端部が上
記９０°ハイブリッドを形成するリング線部分又は該リ
ング線の引出線部分に、接続されていると共に該ショー
トスタブの先端部が放熱板に接続されていることを特徴
とする、９０°ハイブリッド。[Claims] 9 in which lines of length λ/4 (2n+1) are connected in a ring shape, where λ is the wavelength of the transmitted wave and n is zero or a positive integer.
In the 0° hybrid, the proximal end of the short stub with a length λ/4 (2n+1) is connected to the ring wire portion forming the 90° hybrid or the leader wire portion of the ring wire, and the short stub has a length of λ/4 (2n+1). A 90° hybrid whose tip is connected to a heat sink.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8822286A JPS62245804A (en) | 1986-04-18 | 1986-04-18 | 90× hybrid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8822286A JPS62245804A (en) | 1986-04-18 | 1986-04-18 | 90× hybrid |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62245804A true JPS62245804A (en) | 1987-10-27 |
Family
ID=13936848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8822286A Pending JPS62245804A (en) | 1986-04-18 | 1986-04-18 | 90× hybrid |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62245804A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004236085A (en) * | 2003-01-31 | 2004-08-19 | Japan Radio Co Ltd | Cruciform t branch circuit |
| JP2015167339A (en) * | 2014-03-04 | 2015-09-24 | 三菱電機株式会社 | Power synthesizer |
| WO2021210080A1 (en) * | 2020-04-14 | 2021-10-21 | 三菱電機株式会社 | Heat dissipation structure, high frequency circuit, and antenna device |
-
1986
- 1986-04-18 JP JP8822286A patent/JPS62245804A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004236085A (en) * | 2003-01-31 | 2004-08-19 | Japan Radio Co Ltd | Cruciform t branch circuit |
| JP2015167339A (en) * | 2014-03-04 | 2015-09-24 | 三菱電機株式会社 | Power synthesizer |
| WO2021210080A1 (en) * | 2020-04-14 | 2021-10-21 | 三菱電機株式会社 | Heat dissipation structure, high frequency circuit, and antenna device |
| JPWO2021210080A1 (en) * | 2020-04-14 | 2021-10-21 |
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