JPS62244000A - タ−ビン駆動圧縮機 - Google Patents
タ−ビン駆動圧縮機Info
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- JPS62244000A JPS62244000A JP8502686A JP8502686A JPS62244000A JP S62244000 A JPS62244000 A JP S62244000A JP 8502686 A JP8502686 A JP 8502686A JP 8502686 A JP8502686 A JP 8502686A JP S62244000 A JPS62244000 A JP S62244000A
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- Japan
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- compressor
- turbine
- casing
- thermal expansion
- rotating shaft
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- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高温ガス或は蒸気によるタービン駆動の圧縮機
に関するものである。
に関するものである。
（従来の技術〕
従来のタービン駆動圧縮機においては、第１段および第
２段圧縮機を夫々各別の駆動軸で運転するもの、或は両
者を一軸で駆動するものがあるが、タービン翼車に流入
出する高温ガス或は蒸気の温度は約３００℃以上である
。そのためタービン翼車回転軸は高温となり熱膨張する
０例えば４００℃で軸長１ｍとすると約４鶴熱膨張する
。このために、従来はタービン翼車回転軸の熱膨張の影
響を圧縮機側に作用させないようにするために、タービ
ン翼車回転軸と圧縮機回転軸とを軸継手を介して連結し
、タービン翼車回転軸の熱膨張による伸び方向を軸継手
を境界として圧縮機駆動軸と反対方向に向くようにター
ビン翼車回転軸の熱膨張を圧縮機回転軸側に影響させな
いようにしていた。
２段圧縮機を夫々各別の駆動軸で運転するもの、或は両
者を一軸で駆動するものがあるが、タービン翼車に流入
出する高温ガス或は蒸気の温度は約３００℃以上である
。そのためタービン翼車回転軸は高温となり熱膨張する
０例えば４００℃で軸長１ｍとすると約４鶴熱膨張する
。このために、従来はタービン翼車回転軸の熱膨張の影
響を圧縮機側に作用させないようにするために、タービ
ン翼車回転軸と圧縮機回転軸とを軸継手を介して連結し
、タービン翼車回転軸の熱膨張による伸び方向を軸継手
を境界として圧縮機駆動軸と反対方向に向くようにター
ビン翼車回転軸の熱膨張を圧縮機回転軸側に影響させな
いようにしていた。
前記のようなタービン駆動の圧縮機では軸継手を使用す
るから、全体寸法が大きくなりコスト増大を生来し、ま
た軸受の数も増え軸受損失動力が大きくなって全体効率
が低下するという欠点があった。
るから、全体寸法が大きくなりコスト増大を生来し、ま
た軸受の数も増え軸受損失動力が大きくなって全体効率
が低下するという欠点があった。
本発明は前記のような欠点を除去し、タービン翼車回転
軸に直接圧縮機を連結し、しかも熱膨張による悪影響を
排除したものである。
軸に直接圧縮機を連結し、しかも熱膨張による悪影響を
排除したものである。
本発明は、その実施例第１図に示すように、全体をコン
パクトにするため、高回転のタービン翼車の回転軸の両
端に第１段および第２段の圧縮機を夫々配置し、前記圧
縮機の羽根車はオープン型のものを使用する。ところで
一般に羽根車がオープン型のものは、ケーシングと翼端
との隙間によって圧縮機特性が変化する。これを第２図
（Ｂｅａｒｄ。
パクトにするため、高回転のタービン翼車の回転軸の両
端に第１段および第２段の圧縮機を夫々配置し、前記圧
縮機の羽根車はオープン型のものを使用する。ところで
一般に羽根車がオープン型のものは、ケーシングと翼端
との隙間によって圧縮機特性が変化する。これを第２図
（Ｂｅａｒｄ。
＞１．［；、、ほか２名、ＡＳＭＥ Ｐａｐｅｒ ７Ｂ
−ＧＴ−１９３（１９７Ｂ）に基づく）に示す。すなわ
ち、圧縮機のケーシングと翼端との隙間が基準値（設計
値）より大きくなるほど圧縮比８流量、効率が低下する
。このために本発明では圧縮機のケーシングを軸方向に
可動自在とし、タービン翼車回転軸の熱膨張に対し、常
に適性隙間を保持するようにケーシングを調節し圧縮機
特性の低下を防止するようにしたものである。その具体
的手段として、 ＋１１ タービン翼車が軸流タービンの場合軸流ター
ビンは、その静翼と動翼との隙間の変化が効率にあまり
関係がないから、あらかじめ十分その隙間をとることが
可能であるので、スラスト軸受をタービン翼車と第１段
圧縮機との中間位置に配置して、回転軸の熱膨張を他方
すなわち第２段圧縮機方向に逃がすようにし、そのため
に第２段圧縮機のケーシングの一部を軸方向に可動に設
け、ケーシングと翼端との隙間を調節する。
−ＧＴ−１９３（１９７Ｂ）に基づく）に示す。すなわ
ち、圧縮機のケーシングと翼端との隙間が基準値（設計
値）より大きくなるほど圧縮比８流量、効率が低下する
。このために本発明では圧縮機のケーシングを軸方向に
可動自在とし、タービン翼車回転軸の熱膨張に対し、常
に適性隙間を保持するようにケーシングを調節し圧縮機
特性の低下を防止するようにしたものである。その具体
的手段として、 ＋１１ タービン翼車が軸流タービンの場合軸流ター
ビンは、その静翼と動翼との隙間の変化が効率にあまり
関係がないから、あらかじめ十分その隙間をとることが
可能であるので、スラスト軸受をタービン翼車と第１段
圧縮機との中間位置に配置して、回転軸の熱膨張を他方
すなわち第２段圧縮機方向に逃がすようにし、そのため
に第２段圧縮機のケーシングの一部を軸方向に可動に設
け、ケーシングと翼端との隙間を調節する。
（２） タービン翼車がラジアルタービンの場合ラジ
アルタービンは、ケーシングと翼端との隙間の変化が効
率に影響するので、ラジアルタービンの位ｌを拘束する
必要があるため、スラスト軸受をラジアルタービン翼車
の近傍に設け、回転軸の熱膨張は両端方向に逃がすよう
にし、そのために第１段および第２段圧縮機のケーシン
グの一部を夫々軸方向に可動に設はケーシングと翼端と
の隙間を調節する。
アルタービンは、ケーシングと翼端との隙間の変化が効
率に影響するので、ラジアルタービンの位ｌを拘束する
必要があるため、スラスト軸受をラジアルタービン翼車
の近傍に設け、回転軸の熱膨張は両端方向に逃がすよう
にし、そのために第１段および第２段圧縮機のケーシン
グの一部を夫々軸方向に可動に設はケーシングと翼端と
の隙間を調節する。
軸流式タービンの場合について説明すると、タービン翼
車回転軸をラジアル軸受で回転自在に支持し、該回転軸
の一方端に第１段圧縮機を他端に第二段圧縮機を夫々配
置し、タービン翼車と第１段圧縮機との中間位置にスラ
スト軸受を設け、第２段圧縮機のケーシングの一部を軸
方向に移動可能に設け、該ケーシングと翼端との隙間を
検知し、これによって、適正隙間を保持するようにケー
シングを移動させるようにしたものである。この場合、
スラスト軸受が第１段圧縮機とタービン翼車との中間位
置に配置されているのでタービン翼車回転軸の熱膨張は
第２段圧縮機側に逃げるので第２段圧縮機のケーシング
の一部と翼端との隙間を調節するだけで第１段および第
２段圧縮機は高い効率の状態で常に運転される。
車回転軸をラジアル軸受で回転自在に支持し、該回転軸
の一方端に第１段圧縮機を他端に第二段圧縮機を夫々配
置し、タービン翼車と第１段圧縮機との中間位置にスラ
スト軸受を設け、第２段圧縮機のケーシングの一部を軸
方向に移動可能に設け、該ケーシングと翼端との隙間を
検知し、これによって、適正隙間を保持するようにケー
シングを移動させるようにしたものである。この場合、
スラスト軸受が第１段圧縮機とタービン翼車との中間位
置に配置されているのでタービン翼車回転軸の熱膨張は
第２段圧縮機側に逃げるので第２段圧縮機のケーシング
の一部と翼端との隙間を調節するだけで第１段および第
２段圧縮機は高い効率の状態で常に運転される。
本発明の好適な一実施例を図面にもとづいて説明する。
一般に燃料電池電力設備においては、温度約４００℃の
多量の廃ガスが排出され、また多量の燃焼用圧縮空気を
必要とする。そのため電力設備全体の効率を向上させる
ために廃ガスタービンによってターボコンプレッサを駆
動して燃焼用圧縮空気を供給しているが、ターボコンプ
レッサは高効率で、コンパクト、メインテナスフリー、
寿命が長いなどの要求が厳しい０本発明はこのような要
求を満たすために開発されたタービン駆動圧縮機を実施
例として説明する。第１図において、上は廃ガスで駆動
される軸流式タービン、■は第１段圧縮機、主は第２段
圧縮機で、軸流式タービン上の動翼１８を備えた回転軸
４の両端に第１段および第２段圧縮機１．ユの羽根車５
を固着し、各圧縮機１．主は圧縮機ケーシング６、ディ
フェーザベーン７．インレットベーン９を備えている。
多量の廃ガスが排出され、また多量の燃焼用圧縮空気を
必要とする。そのため電力設備全体の効率を向上させる
ために廃ガスタービンによってターボコンプレッサを駆
動して燃焼用圧縮空気を供給しているが、ターボコンプ
レッサは高効率で、コンパクト、メインテナスフリー、
寿命が長いなどの要求が厳しい０本発明はこのような要
求を満たすために開発されたタービン駆動圧縮機を実施
例として説明する。第１図において、上は廃ガスで駆動
される軸流式タービン、■は第１段圧縮機、主は第２段
圧縮機で、軸流式タービン上の動翼１８を備えた回転軸
４の両端に第１段および第２段圧縮機１．ユの羽根車５
を固着し、各圧縮機１．主は圧縮機ケーシング６、ディ
フェーザベーン７．インレットベーン９を備えている。
そして第１段圧縮機主の出口は中間冷却器（図示せず）
を介して第２段圧縮機主の入口に連結されている。第２
段圧縮機主の出口圧力は５〜７ ｋｇ ／ ｃｄである
。軸流式タービン上の回転軸４はケーシングにラジアル
軸受１０．１０で支承され、軸流式タービン上と第１段
圧縮機主の回転軸４の中間位置にはスラスト軸受１１が
設けられていて、これらラジアルおよびスラスト軸受１
０．１１は非接触形である磁気軸受を使用して、メカニ
カルロスをなくしている。１２は補助軸受で、普通のボ
ール軸受であって、タービン上が静止しているとき、す
なわち、磁気軸受が作動していないとき回転軸４を支承
するようになっており、普通値かな間隔をもって設けら
れている。１３は回転軸４のスラスト方向位置検出器、
１４は回転軸４のラジアル方向位置検出器であって、普
通センサとしてともにインダクタンス型が使用される。
を介して第２段圧縮機主の入口に連結されている。第２
段圧縮機主の出口圧力は５〜７ ｋｇ ／ ｃｄである
。軸流式タービン上の回転軸４はケーシングにラジアル
軸受１０．１０で支承され、軸流式タービン上と第１段
圧縮機主の回転軸４の中間位置にはスラスト軸受１１が
設けられていて、これらラジアルおよびスラスト軸受１
０．１１は非接触形である磁気軸受を使用して、メカニ
カルロスをなくしている。１２は補助軸受で、普通のボ
ール軸受であって、タービン上が静止しているとき、す
なわち、磁気軸受が作動していないとき回転軸４を支承
するようになっており、普通値かな間隔をもって設けら
れている。１３は回転軸４のスラスト方向位置検出器、
１４は回転軸４のラジアル方向位置検出器であって、普
通センサとしてともにインダクタンス型が使用される。
１６はラビリンスシール、１７は端面シール、１５はバ
ッファーガス（空気又はＮ８ガスなど）用送気孔であっ
て軸流タービン上側からの高温ガスの漏洩を防ぐために
漏洩ガスより若干高めの圧力で送気されている。１８は
軸流式タービンの動翼、１９はその静翼、２０はそのケ
ーシングを示す。
ッファーガス（空気又はＮ８ガスなど）用送気孔であっ
て軸流タービン上側からの高温ガスの漏洩を防ぐために
漏洩ガスより若干高めの圧力で送気されている。１８は
軸流式タービンの動翼、１９はその静翼、２０はそのケ
ーシングを示す。
８は第２段圧縮機主の羽根車５に対向した可動ケーシン
グ部分であって、軸方向に移動して羽根車とケーシング
との隙間を調節して最適効率を維持するように調節され
る。圧縮機羽根車がオーブン形の場合は翼端隙間は羽根
車外径２００φ〜５００φでは０．４〜ｌ、Ｑ讃ｍ程度
であり、これより隙間が大きくなると効率低下が著るし
い。２１は可動ケーシング８の調節操作装置を示し、−
例として、可動ケーシング８を固定ケーシングに対し軸
方向に移動自在に支承し、可動ケーシング８の側面に円
形ラックを取付け、これと噛合する扇形歯車をレバーで
回転させて、可動ケーシング８を回動させ可動ケーシン
グ外表面側に設けられた傾斜ガイド溝とガイドピンとの
保合により、可動ケーシング８を軸方向に移動自在とし
たものである。
グ部分であって、軸方向に移動して羽根車とケーシング
との隙間を調節して最適効率を維持するように調節され
る。圧縮機羽根車がオーブン形の場合は翼端隙間は羽根
車外径２００φ〜５００φでは０．４〜ｌ、Ｑ讃ｍ程度
であり、これより隙間が大きくなると効率低下が著るし
い。２１は可動ケーシング８の調節操作装置を示し、−
例として、可動ケーシング８を固定ケーシングに対し軸
方向に移動自在に支承し、可動ケーシング８の側面に円
形ラックを取付け、これと噛合する扇形歯車をレバーで
回転させて、可動ケーシング８を回動させ可動ケーシン
グ外表面側に設けられた傾斜ガイド溝とガイドピンとの
保合により、可動ケーシング８を軸方向に移動自在とし
たものである。
レバーの回転操作はスラスト方向位置検出器１３の信号
と翼端隙間設定値との比較制御により行なわれる。
と翼端隙間設定値との比較制御により行なわれる。
以上本発明の実施例では、廃ガス駆動の軸流式タービン
上の回転軸４の両端に第１段および第２段圧縮機１．１
を配備し、且つ、該回転軸４は非接触形の磁気軸受でラ
ジアルおよびスラスト方向に支持し、特にスラスト軸受
１１はタービン上と第１段圧縮機１との中間位置に設け
られているから、回転軸４の熱による膨張は第１段圧縮
機主側には阻止され、第２段圧縮機ユ側へ熱膨張する。
上の回転軸４の両端に第１段および第２段圧縮機１．１
を配備し、且つ、該回転軸４は非接触形の磁気軸受でラ
ジアルおよびスラスト方向に支持し、特にスラスト軸受
１１はタービン上と第１段圧縮機１との中間位置に設け
られているから、回転軸４の熱による膨張は第１段圧縮
機主側には阻止され、第２段圧縮機ユ側へ熱膨張する。
そのために第２段圧縮機主の羽根車５は第１図において
左側に移動し、可動ケーシング８に接触することとなる
。しかしながらスラスト方向位置検出器１３によって検
知され操作装置２１を介しそ可動ケーシング８も左側に
移動させられて常に適正隙間を維持するよう調節される
。なお、スラスト方向位置検出器１３は可動ケーシング
７．８に設けて直接的に翼端隙間を検知してもよい、ま
た可動ケーシング８は第２段圧縮機↓に設けたものを示
したが、第１段圧縮機１にも設けて翼端隙間制御をして
もよい、全体構造は横型配置のものを示したが、立型配
置のものでもよい、操作袋ｆｆ２１としては、油又は空
気圧シリンダとピストンによって可動ケーシングを移動
させてもよい、さらに、ラック・ピニョンによる直線運
動を利用してもよい。
左側に移動し、可動ケーシング８に接触することとなる
。しかしながらスラスト方向位置検出器１３によって検
知され操作装置２１を介しそ可動ケーシング８も左側に
移動させられて常に適正隙間を維持するよう調節される
。なお、スラスト方向位置検出器１３は可動ケーシング
７．８に設けて直接的に翼端隙間を検知してもよい、ま
た可動ケーシング８は第２段圧縮機↓に設けたものを示
したが、第１段圧縮機１にも設けて翼端隙間制御をして
もよい、全体構造は横型配置のものを示したが、立型配
置のものでもよい、操作袋ｆｆ２１としては、油又は空
気圧シリンダとピストンによって可動ケーシングを移動
させてもよい、さらに、ラック・ピニョンによる直線運
動を利用してもよい。
本発明は圧縮機の配置としてタービン翼車回転軸の両端
に夫々第１段および第２段圧縮機を配備したから軸受の
数が減少し全体構造がコンパクトになり、タービン翼車
と第１段圧縮機および第二段圧縮機のスラストを相殺す
ることができ小型スラスト軸受が使用可能であり、また
、タービン翼車回転軸の熱膨張を逃げるために、圧縮機
の羽根車と対向するケーシング部分を可動ケーシングと
し、しかもこの移動量は回転軸の熱膨張検知装置で検知
し、この検知量によって可動ケーシングの移動量を制御
するようにしたから羽根車と可動ケーシングとの隙間を
常に適正に保持して圧縮機の効率を常に高く維持でき高
効率運転が可能である。
に夫々第１段および第２段圧縮機を配備したから軸受の
数が減少し全体構造がコンパクトになり、タービン翼車
と第１段圧縮機および第二段圧縮機のスラストを相殺す
ることができ小型スラスト軸受が使用可能であり、また
、タービン翼車回転軸の熱膨張を逃げるために、圧縮機
の羽根車と対向するケーシング部分を可動ケーシングと
し、しかもこの移動量は回転軸の熱膨張検知装置で検知
し、この検知量によって可動ケーシングの移動量を制御
するようにしたから羽根車と可動ケーシングとの隙間を
常に適正に保持して圧縮機の効率を常に高く維持でき高
効率運転が可能である。
さらに回転軸は非接触型の磁気軸受で支承するからメカ
ニカルロスも僅少となり全体効率の向上を図ることがで
きたものである。さらに本発明のタービン駆動圧縮機を
燃料電池電力設備における燃焼用空気圧縮機に利用する
ときは燃料電池廃ガスでタービンを駆動し、コンパクト
で高効率の圧縮機を使用することによって電力設備全体
の効率向上と実用性を図ることができるものである。
ニカルロスも僅少となり全体効率の向上を図ることがで
きたものである。さらに本発明のタービン駆動圧縮機を
燃料電池電力設備における燃焼用空気圧縮機に利用する
ときは燃料電池廃ガスでタービンを駆動し、コンパクト
で高効率の圧縮機を使用することによって電力設備全体
の効率向上と実用性を図ることができるものである。
第１図は本発明のタービン駆動圧縮機の一実施例を示す
一部縦断側面図、第２図は圧縮機特性の隙間による影響
を示すグラフである。 土・・・軸流式タービン、１・・・第１段圧縮機、主・
・・第２段圧縮機、４・・・回転軸、５・・・圧縮機羽
根車、６・・・ケーシング、８・・・可動ケーシング、
１０・・・ラジアル軸受、１１・・・スラスト軸受、１
２／・・補助軸受、１３・・・スラスト方向位置検出器
、１４・・・ラジアル方向位置検出器、２１・・・操作
装置。 特許出願人 株式会社荏原製作所 代理人 弁理士 薬 師 稔 代理人 弁理士 依 １）孝次部 代理人 弁理士 高 木 正 行 ；重量（重量） ｋｃ］／ｓｅｃ 圧縮機特性のすきまによる変化
一部縦断側面図、第２図は圧縮機特性の隙間による影響
を示すグラフである。 土・・・軸流式タービン、１・・・第１段圧縮機、主・
・・第２段圧縮機、４・・・回転軸、５・・・圧縮機羽
根車、６・・・ケーシング、８・・・可動ケーシング、
１０・・・ラジアル軸受、１１・・・スラスト軸受、１
２／・・補助軸受、１３・・・スラスト方向位置検出器
、１４・・・ラジアル方向位置検出器、２１・・・操作
装置。 特許出願人 株式会社荏原製作所 代理人 弁理士 薬 師 稔 代理人 弁理士 依 １）孝次部 代理人 弁理士 高 木 正 行 ；重量（重量） ｋｃ］／ｓｅｃ 圧縮機特性のすきまによる変化
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、タービン翼車回転軸の両端に第１段および第２段圧
縮機を夫々配備し、前記圧縮機の１方または両方の羽根
車とこれと対向するケーシング部分を軸方向可動ケーシ
ングとし、前記回転軸の熱膨張検知装置を備え、該検知
装置によって可動ケーシングの移動量を制御し、羽根車
と可動ケーシングとの隙間を制御するようにしたことを
特徴とするタービン駆動圧縮機。 ２、前記タービン翼車回転軸が磁気軸受によって支承さ
れた特許請求の範囲第１項記載のタービン駆動圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8502686A JPS62244000A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | タ−ビン駆動圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8502686A JPS62244000A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | タ−ビン駆動圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62244000A true JPS62244000A (ja) | 1987-10-24 |
| JPH0235880B2 JPH0235880B2 (ja) | 1990-08-14 |
Family
ID=13847206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8502686A Granted JPS62244000A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | タ−ビン駆動圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62244000A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008157439A (ja) * | 2006-11-28 | 2008-07-10 | Jtekt Corp | 磁気軸受装置及び燃料電池用コンプレッサ |
| JP2011520063A (ja) * | 2008-05-09 | 2011-07-14 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | スラスト調整ピストンを有するターボ機械 |
| JP2018193991A (ja) * | 2017-05-15 | 2018-12-06 | マン・エナジー・ソリューションズ・エスイー | 圧縮機 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS473301U (ja) * | 1971-02-01 | 1972-09-04 | ||
| JPS611896A (ja) * | 1984-05-15 | 1986-01-07 | コングスベルグ ヴアーペンフアブリク | 複流入口を有するラジアル・ガスコンプレツサの運転クリアランス制御装置 |
-
1986
- 1986-04-15 JP JP8502686A patent/JPS62244000A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS473301U (ja) * | 1971-02-01 | 1972-09-04 | ||
| JPS611896A (ja) * | 1984-05-15 | 1986-01-07 | コングスベルグ ヴアーペンフアブリク | 複流入口を有するラジアル・ガスコンプレツサの運転クリアランス制御装置 |
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| JP2011520063A (ja) * | 2008-05-09 | 2011-07-14 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | スラスト調整ピストンを有するターボ機械 |
| JP2018193991A (ja) * | 2017-05-15 | 2018-12-06 | マン・エナジー・ソリューションズ・エスイー | 圧縮機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0235880B2 (ja) | 1990-08-14 |
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