JPS6223946A - アルミニウム結晶微細化剤の製造方法 - Google Patents
アルミニウム結晶微細化剤の製造方法Info
- Publication number
- JPS6223946A JPS6223946A JP16113985A JP16113985A JPS6223946A JP S6223946 A JPS6223946 A JP S6223946A JP 16113985 A JP16113985 A JP 16113985A JP 16113985 A JP16113985 A JP 16113985A JP S6223946 A JPS6223946 A JP S6223946A
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- JP
- Japan
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- reaction
- aluminum
- molten
- temperature
- grain refiner
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアルミニウム結晶微細化剤の製造方法に係り、
アルミニウム溶湯と弗化チタンアルカリお工び硼弗化ア
ルカリとの反応に工ってアルミニウムまたはアルミニウ
ム台金鋳造製品の結晶組織を微細化するAt − 1’
i − B合金全製造するに当り、未反応フラツクスや
反応生成滓などの有害介在物混入全減少し優質の結晶微
細化剤を得ることのできる方法を提供しようとするもの
である。
アルミニウム溶湯と弗化チタンアルカリお工び硼弗化ア
ルカリとの反応に工ってアルミニウムまたはアルミニウ
ム台金鋳造製品の結晶組織を微細化するAt − 1’
i − B合金全製造するに当り、未反応フラツクスや
反応生成滓などの有害介在物混入全減少し優質の結晶微
細化剤を得ることのできる方法を提供しようとするもの
である。
産業上の利用分野
アルミニウム結晶微細化剤の製造技術。
従来の技術
アルミニウム板材の耐食性等全向上させるために、いわ
ゆるアルマイト処理分ほどCして使用されることが多い
。この場合、板材表面の結晶状態が均一でないとアルマ
イト処理後の色調、反射等で不均一な部分が生じ欠陥と
なる。このような欠陥全防止するために、圧延用鋳塊の
鋳造に当って、、4/−Tt−B台金を添加して鋳塊の
結晶を微細化することが広く行われている。
ゆるアルマイト処理分ほどCして使用されることが多い
。この場合、板材表面の結晶状態が均一でないとアルマ
イト処理後の色調、反射等で不均一な部分が生じ欠陥と
なる。このような欠陥全防止するために、圧延用鋳塊の
鋳造に当って、、4/−Tt−B台金を添加して鋳塊の
結晶を微細化することが広く行われている。
また、アルミニウム押出型材製造用の鋳塊あるいはアル
ミニウム合金鋳物等の製造に当っても、前記結晶微細化
剤の添加が広く行われており、鋳塊の鋳造割れを防止す
るとともに表面の結晶状態の均一化がはかられている。
ミニウム合金鋳物等の製造に当っても、前記結晶微細化
剤の添加が広く行われており、鋳塊の鋳造割れを防止す
るとともに表面の結晶状態の均一化がはかられている。
ところで、従来、結晶微細化剤はワンフル(インゴット
)型のものを溶解炉中で添加する方法が多く行われてき
たが、最近は添加歩留の向上や炉内の汚染防止の観点か
ら炉から溶湯全取出す樋の途中でロンド型のものを連続
的に添加する方法が広く行われるようになってきた。こ
の場合、結晶微細化剤中に介在物が存在すると、それが
直接鋳塊中に混入する可能性が大きくなるために、結晶
微細化剤中の介在物を減少させることが一層必要になっ
て来た。
)型のものを溶解炉中で添加する方法が多く行われてき
たが、最近は添加歩留の向上や炉内の汚染防止の観点か
ら炉から溶湯全取出す樋の途中でロンド型のものを連続
的に添加する方法が広く行われるようになってきた。こ
の場合、結晶微細化剤中に介在物が存在すると、それが
直接鋳塊中に混入する可能性が大きくなるために、結晶
微細化剤中の介在物を減少させることが一層必要になっ
て来た。
ところで上記のような結晶微細化剤を製造するに当って
は、アルミニウム溶湯と弗化チタンアルカリおよび硼弗
化アルカリとの反応中その溶湯源>49oo℃以下にす
べきことが特公昭5l−43(111号公報に示され、
900℃以上の場合には微細化能が劣り、又効果の持続
時間も短いことが発表されている。然して上記反応は発
熱反応であって、例えばチタン5%、硼素1%の組成を
もった溶湯を得る場合、アルミニウム溶湯の温度は反応
開始時の温度より100℃前後に上昇することにより、
700〜750℃の溶湯に原料フラックスを順次投入し
ながら継続反応させて所定組成の溶湯全得るようにして
いるが、反応開始直後の低温域では未Iズ応フランクス
原別の残留があり、反応終了直前の高温域では滓の分離
が困難となって好ましい清浄な結晶微細化剤を得難くな
る。
は、アルミニウム溶湯と弗化チタンアルカリおよび硼弗
化アルカリとの反応中その溶湯源>49oo℃以下にす
べきことが特公昭5l−43(111号公報に示され、
900℃以上の場合には微細化能が劣り、又効果の持続
時間も短いことが発表されている。然して上記反応は発
熱反応であって、例えばチタン5%、硼素1%の組成を
もった溶湯を得る場合、アルミニウム溶湯の温度は反応
開始時の温度より100℃前後に上昇することにより、
700〜750℃の溶湯に原料フラックスを順次投入し
ながら継続反応させて所定組成の溶湯全得るようにして
いるが、反応開始直後の低温域では未Iズ応フランクス
原別の残留があり、反応終了直前の高温域では滓の分離
が困難となって好ましい清浄な結晶微細化剤を得難くな
る。
このため未反応の原料フラツクスや滓ヲ溶湯から分離す
る方法として、反応終了後のm湯にアスベストやロック
ウールのような無機質繊維を投入攪拌して吸着除去する
方法や、特公昭49−17133号公報のようにアルカ
リ金属等を添加して流動性を改善し分離する方法、特開
昭58−87235−Q公報のように不活性ガスを吹込
んで浮上分離する方法などが提案されている。
る方法として、反応終了後のm湯にアスベストやロック
ウールのような無機質繊維を投入攪拌して吸着除去する
方法や、特公昭49−17133号公報のようにアルカ
リ金属等を添加して流動性を改善し分離する方法、特開
昭58−87235−Q公報のように不活性ガスを吹込
んで浮上分離する方法などが提案されている。
発明が解決しようとする問題点
然し上記のような従来法によるものにおいては、特別な
資材ないし設備と工程を必要とし、それなりのコストア
ンプは避けられない。しかもそれらの操作によっても必
ずしも充分な介在物の分離をなし難く、適切な清浄度を
得ることが容易でない。
資材ないし設備と工程を必要とし、それなりのコストア
ンプは避けられない。しかもそれらの操作によっても必
ずしも充分な介在物の分離をなし難く、適切な清浄度を
得ることが容易でない。
「発明の構成」
問題点を解決するための手段
本発明は上記したような実情に鑑み、更に検討ヲ重ねて
創案されたもので、アルミニウム溶湯に弗化チタンアル
カリ粉末と硼弗化アルカリ粉末とを添加し、それら粉末
におけるチタン分および硼素分を還元して前記アルばニ
ウム溶湯中に移行させアルミニウム結晶微細化剤を製造
するに当り、前記した粉末全750℃以上790℃以下
のアルミニウム溶湯に添加すると共にその還元反応が終
了するまでの間アルミニウム材を上記アルミニウム溶湯
中に投入溶解させ、該アルミニウム溶湯の温度を780
℃以上810℃以下の範囲内に維持制御することを特徴
とするアルミニウム結晶微細化剤の製造方法である。
創案されたもので、アルミニウム溶湯に弗化チタンアル
カリ粉末と硼弗化アルカリ粉末とを添加し、それら粉末
におけるチタン分および硼素分を還元して前記アルばニ
ウム溶湯中に移行させアルミニウム結晶微細化剤を製造
するに当り、前記した粉末全750℃以上790℃以下
のアルミニウム溶湯に添加すると共にその還元反応が終
了するまでの間アルミニウム材を上記アルミニウム溶湯
中に投入溶解させ、該アルミニウム溶湯の温度を780
℃以上810℃以下の範囲内に維持制御することを特徴
とするアルミニウム結晶微細化剤の製造方法である。
作用
溶湯中に弗化チタンアルカリ粉末、硼弗化アルカリ粉末
全添加して還元反応を開示せi−めるに当υ、前記溶湯
會750℃以上とすることによって未反応分管実質的に
残すことのない溶湯全得しめる。
全添加して還元反応を開示せi−めるに当υ、前記溶湯
會750℃以上とすることによって未反応分管実質的に
残すことのない溶湯全得しめる。
又その還元反応が終了するまでの間アルミニウム材を前
記溶湯に添加して溶湯温度を調整することによって好ま
しい流動条件を維持することができ、それによって滓の
浮上分離を的確に行わしめる。
記溶湯に添加して溶湯温度を調整することによって好ま
しい流動条件を維持することができ、それによって滓の
浮上分離を的確に行わしめる。
それらの結果として特別な資材や設備ないし工程の追加
全必要としないで、充分に清浄な結晶微細化剤を平易に
得しめる。
全必要としないで、充分に清浄な結晶微細化剤を平易に
得しめる。
実施例
上記したような本発明について更に説明すると、本発明
では、原料のアルミニウムインゴットを溶解した後、フ
ラツクスを投入して反応を開始させるが、この反応開始
温度1750℃以上とするもので、好ましくは770〜
790℃とする。このように溶湯温度を高くすることに
よって反応速度を高め、未反応フラックスの残留を解消
する。
では、原料のアルミニウムインゴットを溶解した後、フ
ラツクスを投入して反応を開始させるが、この反応開始
温度1750℃以上とするもので、好ましくは770〜
790℃とする。このように溶湯温度を高くすることに
よって反応速度を高め、未反応フラックスの残留を解消
する。
反応の進行に伴い、溶湯温度が上昇することとなるが、
この場合において本発明では反応中酊湯m度を780〜
810℃に維持する。斯かる浴湯温度の維持制御をなす
には原料用アルミニウム劇を上記溶湯中に投入溶解する
ことにより簡易且つ的確に維持することができる。温度
の変動幅を小にするためには比較的小型のアルミニウム
拐を用いることが好ましく、例えば溶湯量が500 k
gの場合に05〜2.5kg程度の塊状材を1〜3分毎
に2.5〜5ゆ程度の速度で投入して用いることが適切
でその形状としてもインゴット状のものが取扱い易いが
、殊更に形状t%定する必要はなく、又各種リターン材
を用いることもできる。
この場合において本発明では反応中酊湯m度を780〜
810℃に維持する。斯かる浴湯温度の維持制御をなす
には原料用アルミニウム劇を上記溶湯中に投入溶解する
ことにより簡易且つ的確に維持することができる。温度
の変動幅を小にするためには比較的小型のアルミニウム
拐を用いることが好ましく、例えば溶湯量が500 k
gの場合に05〜2.5kg程度の塊状材を1〜3分毎
に2.5〜5ゆ程度の速度で投入して用いることが適切
でその形状としてもインゴット状のものが取扱い易いが
、殊更に形状t%定する必要はなく、又各種リターン材
を用いることもできる。
上記のようにして反応中の溶湯温度を780〜810℃
の範囲内に制御することにより微細化能の劣化を防止す
ると共に溶湯の流動性を良好に保持し、介在物の分離を
的確化する。前記のように原料用地金を投入することけ
、上記原料溶湯の温度を制御するのみならず還元反応に
よる反応熱を原料の溶解に有効に利用せしめ、設備が大
型化しても容易に対応することができ、作業が簡単で作
業時間の延長も比較的短かくて済むなどのメリットがあ
り、且つその効果も最も確実で現実的である。何れにし
ても得られた溶湯は常法によって脱滓処理することによ
って、組成が均一化され、介在物や未反応物の少ないも
のとなり、適宜に攪拌し組成を均一化した土でインゴッ
ト或いは、ロンド鋳造し、製品の結晶微細化剤とする。
の範囲内に制御することにより微細化能の劣化を防止す
ると共に溶湯の流動性を良好に保持し、介在物の分離を
的確化する。前記のように原料用地金を投入することけ
、上記原料溶湯の温度を制御するのみならず還元反応に
よる反応熱を原料の溶解に有効に利用せしめ、設備が大
型化しても容易に対応することができ、作業が簡単で作
業時間の延長も比較的短かくて済むなどのメリットがあ
り、且つその効果も最も確実で現実的である。何れにし
ても得られた溶湯は常法によって脱滓処理することによ
って、組成が均一化され、介在物や未反応物の少ないも
のとなり、適宜に攪拌し組成を均一化した土でインゴッ
ト或いは、ロンド鋳造し、製品の結晶微細化剤とする。
本発明によるものの具体的な製造例について説明すると
、以下の如くである。
、以下の如くである。
本発明者等が実際に製造した本発明による製造例とその
比較例全要約して示すと法衣の如くである。その調整は
99.7%以」二のアルミニウム新塊を1を傾動式炉で
溶解してから取鋳て500 kg傾動式るつぼ炉に移湯
し、フラツクスは所定割合(重漱比でTt:B=5:1
)に混合したものを約10kg毎にアルミ箔に包んで溶
湯内に装入し反応させたものであって、反応中上面に浮
上I7た浴滓を除去してからインゴットケートに鋳込ん
で鋳造した。なおこの鋳込樋中にグラスクロスフィルタ
ーによる簡易な沖過機構?設けて介在物のより完全な除
去を図った。
比較例全要約して示すと法衣の如くである。その調整は
99.7%以」二のアルミニウム新塊を1を傾動式炉で
溶解してから取鋳て500 kg傾動式るつぼ炉に移湯
し、フラツクスは所定割合(重漱比でTt:B=5:1
)に混合したものを約10kg毎にアルミ箔に包んで溶
湯内に装入し反応させたものであって、反応中上面に浮
上I7た浴滓を除去してからインゴットケートに鋳込ん
で鋳造した。なおこの鋳込樋中にグラスクロスフィルタ
ーによる簡易な沖過機構?設けて介在物のより完全な除
去を図った。
即ち比較例■■は従来の一般法に従い、730℃で反応
を開始し、温度調節全行わないため反応終了時の温度は
850℃程度となる。微細化効果は良好で、反応率も好
ましいが製品清浄度(介在物数)において劣ることは明
らかである。
を開始し、温度調節全行わないため反応終了時の温度は
850℃程度となる。微細化効果は良好で、反応率も好
ましいが製品清浄度(介在物数)において劣ることは明
らかである。
これに対し比較例■のものは反応開始温度を下げて70
0℃とし、反応開始温度金810℃を超えないようにし
たもので、このような810℃を超えることによる溶湯
の粘性上昇とそれに伴う滓の分離困難を回避したもので
あるが、この場合には原料フラックスの残留を示すカリ
含有蓋が高くて介在物数の改善効果も不充分であり、又
反応率が低く、微細化能においても劣ったものとなる。
0℃とし、反応開始温度金810℃を超えないようにし
たもので、このような810℃を超えることによる溶湯
の粘性上昇とそれに伴う滓の分離困難を回避したもので
あるが、この場合には原料フラックスの残留を示すカリ
含有蓋が高くて介在物数の改善効果も不充分であり、又
反応率が低く、微細化能においても劣ったものとなる。
こ扛らの比較例に対し本発明による製造例■〜■は反応
開始温度全755〜775℃とし、しかも反応開始温度
全785〜806℃として810℃以下としたもので、
製品清浄度は著しく改善され、カリ含有量も前記■0よ
り更に低くなっている。微細化能や反応率け■■と同等
ないしそn以上であって、好ましい製品であることは朗
らかである。
開始温度全755〜775℃とし、しかも反応開始温度
全785〜806℃として810℃以下としたもので、
製品清浄度は著しく改善され、カリ含有量も前記■0よ
り更に低くなっている。微細化能や反応率け■■と同等
ないしそn以上であって、好ましい製品であることは朗
らかである。
なお前記し九表における微細化能の測定方法は、るつぼ
中に99.8%純アルミニウムtm解し、740℃に保
持し、これに該アルタニウムに対し1重量%の微細化剤
を投入、溶解して1分後杓中に溶@全汲取り、該杓を流
水中に浸して冷却凝固する。杓の溶湯を汲取る部分は底
面直径2511111、上面直径5(Jvan、高さ7
016のコーン状である。凝固後の試別を杓から取出し
、中央部を縦断しタッカ−氏液でエツチングして結晶粒
度を測定する。
中に99.8%純アルミニウムtm解し、740℃に保
持し、これに該アルタニウムに対し1重量%の微細化剤
を投入、溶解して1分後杓中に溶@全汲取り、該杓を流
水中に浸して冷却凝固する。杓の溶湯を汲取る部分は底
面直径2511111、上面直径5(Jvan、高さ7
016のコーン状である。凝固後の試別を杓から取出し
、中央部を縦断しタッカ−氏液でエツチングして結晶粒
度を測定する。
又介在物数の測定は破面検査によるもので、5wX 3
6m111X 230+mの平板状に鋳込んだものに5
カ所のノツチ會つけ、ノツチ而での介在物数音目視によ
って測定した。
6m111X 230+mの平板状に鋳込んだものに5
カ所のノツチ會つけ、ノツチ而での介在物数音目視によ
って測定した。
更に反応率はメタル中に移行した全硼素量の中で、どれ
だけが微細化に有効な7’4B Hになったかを示す数
値で、全硼素量および74B、の硼素量を分析によって
求め、その割合を計算によって求めたものである。
だけが微細化に有効な7’4B Hになったかを示す数
値で、全硼素量および74B、の硼素量を分析によって
求め、その割合を計算によって求めたものである。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは、微細化能およ
び反応率を適切に保持し、しかも未反応フラックスや反
応によって生成した滓のような有害介在物の混入を著(
−〈減少させたアルミニウム結晶微細化剤を簡易且つ低
コストに製造し得るものであって工業的にその効果の大
きい発明である。
び反応率を適切に保持し、しかも未反応フラックスや反
応によって生成した滓のような有害介在物の混入を著(
−〈減少させたアルミニウム結晶微細化剤を簡易且つ低
コストに製造し得るものであって工業的にその効果の大
きい発明である。
Claims (1)
- アルミニウム溶湯に弗化チタンアルカリ粉末と硼弗化ア
ルカリ粉末とを添加し、それら粉末におけるチタン分お
よび硼素分を還元して前記アルミニウム溶湯中に移行さ
せアルミニウム結晶微細化剤を製造するに当り、前記し
た粉末を750℃以上790℃以下のアルミニウム溶湯
に添加すると共にその還元反応が終了するまでの間アル
ミニウム材を上記アルミニウム溶湯中に投入溶解させ、
該アルミニウム溶湯の温度を780℃以上810℃以下
の範囲内に維持制御することを特徴とするアルミニウム
結晶微細化剤の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16113985A JPS6223946A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | アルミニウム結晶微細化剤の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16113985A JPS6223946A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | アルミニウム結晶微細化剤の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6223946A true JPS6223946A (ja) | 1987-01-31 |
Family
ID=15729333
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16113985A Pending JPS6223946A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | アルミニウム結晶微細化剤の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6223946A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011022986A1 (zh) * | 2010-02-05 | 2011-03-03 | 新星化工冶金材料(深圳)有限公司 | 一种铝钛硼合金熔体的净化方法 |
WO2019114032A1 (zh) * | 2017-12-15 | 2019-06-20 | 南通昂申金属材料有限公司 | 一种铝钛硼合金细化剂的制备方法 |
-
1985
- 1985-07-23 JP JP16113985A patent/JPS6223946A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011022986A1 (zh) * | 2010-02-05 | 2011-03-03 | 新星化工冶金材料(深圳)有限公司 | 一种铝钛硼合金熔体的净化方法 |
WO2019114032A1 (zh) * | 2017-12-15 | 2019-06-20 | 南通昂申金属材料有限公司 | 一种铝钛硼合金细化剂的制备方法 |
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