JPS6223939A - 連続焼結機におけるヒ−トパタ−ン制御方法 - Google Patents
連続焼結機におけるヒ−トパタ−ン制御方法Info
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- JPS6223939A JPS6223939A JP16362485A JP16362485A JPS6223939A JP S6223939 A JPS6223939 A JP S6223939A JP 16362485 A JP16362485 A JP 16362485A JP 16362485 A JP16362485 A JP 16362485A JP S6223939 A JPS6223939 A JP S6223939A
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- heat pattern
- equation
- pattern
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、鉄鉱石ペレットや焼結鉱等（以下ペレットで
代表する）の連続焼結を実施するどきのヒートパターン
制御方法に関し、詳細には成品ペレット品質の高位安定
や歩留りの向りを達成すべく」二記ヒートパターンを精
度良く安定的に制御する方法に関するものである。
代表する）の連続焼結を実施するどきのヒートパターン
制御方法に関し、詳細には成品ペレット品質の高位安定
や歩留りの向りを達成すべく」二記ヒートパターンを精
度良く安定的に制御する方法に関するものである。
［従来の技術］
鉄鉱石ペレット等の連続焼結機における従来の焼結制御
法は、主排気ライン出口の排ガス温度や各風箱内の排ガ
ス温度分布を指標としつつ、成品ペレットの品質を判断
材料に加えて制御するものであった。
法は、主排気ライン出口の排ガス温度や各風箱内の排ガ
ス温度分布を指標としつつ、成品ペレットの品質を判断
材料に加えて制御するものであった。
即ち理論的に適正と考えられる条件で操業していても、
原料側の事情、例えば粒度や水分量が知らず知らずのう
ちに変っていることがあり、理論的適正条件も変化して
いるはずであるが実操業においては十分対処し得ておら
ず、例えば高温（ｉｆ’が広くなって成品ペレットのＲ
ｎ１（還元粉化率）が悪化したり、逆に高温帯が狭くな
って成品ぺレットのＳＩ（強度指数）が悪化するといっ
たことが経験されている。そこでこうした現象が結果論
として判明した場合には、これに対応できる方向へ操業
条件変更の処置をとっており、例えばＲＩ）ｉが悪いと
いうことが分かると鉱石層高さを下げたり、パレットス
ピードを」二げて高温帯を狭くしている。その他原料装
入密度をあげたり、炭材比をあげる等の方法も採用され
るが、これらの制御は経験則に基づいて行なわれており
必ずしも定量的に正しいという保証はなかった。また操
業結果を解析してから後追い的に操業条件の変更を行な
っているので、制御面で時間的遅れが生じ、不適正な操
業条件下で焼成された不良成品が多綴に発生するという
欠点も指摘されている。
原料側の事情、例えば粒度や水分量が知らず知らずのう
ちに変っていることがあり、理論的適正条件も変化して
いるはずであるが実操業においては十分対処し得ておら
ず、例えば高温（ｉｆ’が広くなって成品ペレットのＲ
ｎ１（還元粉化率）が悪化したり、逆に高温帯が狭くな
って成品ぺレットのＳＩ（強度指数）が悪化するといっ
たことが経験されている。そこでこうした現象が結果論
として判明した場合には、これに対応できる方向へ操業
条件変更の処置をとっており、例えばＲＩ）ｉが悪いと
いうことが分かると鉱石層高さを下げたり、パレットス
ピードを」二げて高温帯を狭くしている。その他原料装
入密度をあげたり、炭材比をあげる等の方法も採用され
るが、これらの制御は経験則に基づいて行なわれており
必ずしも定量的に正しいという保証はなかった。また操
業結果を解析してから後追い的に操業条件の変更を行な
っているので、制御面で時間的遅れが生じ、不適正な操
業条件下で焼成された不良成品が多綴に発生するという
欠点も指摘されている。
［発明が解決しようとする問題点コ
操業条件の変更は、」−記の如く成品ペレットの品質が
悪化したり歩留りが低下した場合の他、生産縫ベースの
変更があった場合や設備条ヂ１−からの制約があった場
合にも必要となる。こうした操業条件の変更を迅速且つ
正確に行なう為には、従来の様な経験則に基づくフィー
ドバック式制御では到底対応できず、新たな制御方法の
確立が望まれている。
悪化したり歩留りが低下した場合の他、生産縫ベースの
変更があった場合や設備条ヂ１−からの制約があった場
合にも必要となる。こうした操業条件の変更を迅速且つ
正確に行なう為には、従来の様な経験則に基づくフィー
ドバック式制御では到底対応できず、新たな制御方法の
確立が望まれている。
そこで本発明者等は成品ぺ１／ツ）・の品質や歩留りを
左右する大きな要因として焼成過程におけるヒートパタ
ーンを把握すべきであるとの考えの下にこれを迅速且つ
正確に推定し制御に役立てる方法を提供すべく種々研究
を重ねた。
左右する大きな要因として焼成過程におけるヒートパタ
ーンを把握すべきであるとの考えの下にこれを迅速且つ
正確に推定し制御に役立てる方法を提供すべく種々研究
を重ねた。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、上記研究の結果完成されたものであって、そ
の要旨は、操業条件を関数とする焼結プロセス数値化モ
デルを解いて得た下式に、実操業条件を入力して現在操
業時点におけるヒートパターンを求める一方、鍋試験結
果や実機における熱電対流し試験結果によって「１標ヒ
ートパターンを求め１両者の差異に基づいて操業条件の
制御を行なう点に存在する。
の要旨は、操業条件を関数とする焼結プロセス数値化モ
デルを解いて得た下式に、実操業条件を入力して現在操
業時点におけるヒートパターンを求める一方、鍋試験結
果や実機における熱電対流し試験結果によって「１標ヒ
ートパターンを求め１両者の差異に基づいて操業条件の
制御を行なう点に存在する。
ｔｄ−ａ１＋ａ２×（鉱石層高さ）＋ａ３×（パレット
速度）＋ａ４Ｘ（炭材比）＋ａ５×（鉱石装入密度）＋
ａ６Ｘ（通気度）ただしｔＸ：鉱石層表面よりｄｍｍの
深さにおけるＸ′Ｃに到達する時刻 ａ１〜ａ６ ：鉱石層高さ毎に規定される定数 ［作用］ 連続焼結機を用いてベレットを移動させつつ焼結をする
場合におけるヒートパターンとは、焼結機長さ方向に見
た焼結層断面の温度分布パターンを意味し、理想的な焼
結条件下においては理想状態に対応する一定のパターン
（目標ヒートパターン）が存在すると考えられる。そし
て焼結層内を常時目標ヒートパターンに維持することが
できれば焼結は好適に進行し、高品質の成品ペレットを
歩留り良く得ることができるはずである。
速度）＋ａ４Ｘ（炭材比）＋ａ５×（鉱石装入密度）＋
ａ６Ｘ（通気度）ただしｔＸ：鉱石層表面よりｄｍｍの
深さにおけるＸ′Ｃに到達する時刻 ａ１〜ａ６ ：鉱石層高さ毎に規定される定数 ［作用］ 連続焼結機を用いてベレットを移動させつつ焼結をする
場合におけるヒートパターンとは、焼結機長さ方向に見
た焼結層断面の温度分布パターンを意味し、理想的な焼
結条件下においては理想状態に対応する一定のパターン
（目標ヒートパターン）が存在すると考えられる。そし
て焼結層内を常時目標ヒートパターンに維持することが
できれば焼結は好適に進行し、高品質の成品ペレットを
歩留り良く得ることができるはずである。
そこで本発明においては、まず始めに焼結系における熱
収支式や物質収支式から操業条件を関数とする焼結プロ
セスの数値化モデルを設定した。
収支式や物質収支式から操業条件を関数とする焼結プロ
セスの数値化モデルを設定した。
尚該数値化モデルとしては例えば下記（１）式に示され
るものが挙げられるが、数値化のためのモデル式は本発
明を制限するものではない。
るものが挙げられるが、数値化のためのモデル式は本発
明を制限するものではない。
［ＫＳ （Ｔｓ） ］−（Ｃ８ＧｓＴｓ） −Ａ（
Ｔｓ−Ｔｇ）Ｈｐ＋Ｑｓ＝ Ｏ・・・ （１） ＫＳ：固体熱伝導度 Ｔｓ：固体温度Ｃ８：固体比熱
Ｇｓ：固体質計速度Ａ：伝達面積 Ｔｇ
：気体温度 Ｈｐ：伝熱係数 Ｑｓ：反応熱桔次いで該数値化
モデルを温度と操業条件の関数として表わされる様に数
学的に置き換え、温度と各操業条件（鉱石層高さやパレ
ット速度等）の関係を明らかにする。こうして得た結果
をまとめ、（２）式に示される様な鉱石層高さ毎に指定
した温度に達するまでの所要時間を表す計算式を算出す
る。
Ｔｓ−Ｔｇ）Ｈｐ＋Ｑｓ＝ Ｏ・・・ （１） ＫＳ：固体熱伝導度 Ｔｓ：固体温度Ｃ８：固体比熱
Ｇｓ：固体質計速度Ａ：伝達面積 Ｔｇ
：気体温度 Ｈｐ：伝熱係数 Ｑｓ：反応熱桔次いで該数値化
モデルを温度と操業条件の関数として表わされる様に数
学的に置き換え、温度と各操業条件（鉱石層高さやパレ
ット速度等）の関係を明らかにする。こうして得た結果
をまとめ、（２）式に示される様な鉱石層高さ毎に指定
した温度に達するまでの所要時間を表す計算式を算出す
る。
ｔｄ−ａ１＋ａ２×（鉱石層高さ）＋ａ３×（パレット
密度）＋ａａＸ（炭材比）＋ａ ５Ｘ （鉱石装入密度
）＋ａ６Ｘ（通気度）・・・・・・（２） ｔｄｘ：鉱石層表面よりｄｍｍの深さにおけるｘ’ｃに
到達する時刻 ａ１〜ａ６ ：鉱石層表面からの深さ毎に規定される定
数 尚鉱石層表面からの深さ毎に規定されるａ１〜ａ６の係
数は、例えば下記実験データ（第２表）より求めること
ができ、このときの係数は夫々下記第１表に示す通りで
ある。
密度）＋ａａＸ（炭材比）＋ａ ５Ｘ （鉱石装入密度
）＋ａ６Ｘ（通気度）・・・・・・（２） ｔｄｘ：鉱石層表面よりｄｍｍの深さにおけるｘ’ｃに
到達する時刻 ａ１〜ａ６ ：鉱石層表面からの深さ毎に規定される定
数 尚鉱石層表面からの深さ毎に規定されるａ１〜ａ６の係
数は、例えば下記実験データ（第２表）より求めること
ができ、このときの係数は夫々下記第１表に示す通りで
ある。
第１表
次いでａ１〜ａ６の各係数を付した」−記（２）式に実
操業条件を入力して鉱石層表面よりｄｍｍの深さにおけ
るｘ′Ｃに到達する面側（焼結開始からの所要時間）を
求める。こうして求めた値から予想される焼結層長さ方
向の焼結層断面の温度分布パターン（推定ヒートパター
ン）を求めることができる。
操業条件を入力して鉱石層表面よりｄｍｍの深さにおけ
るｘ′Ｃに到達する面側（焼結開始からの所要時間）を
求める。こうして求めた値から予想される焼結層長さ方
向の焼結層断面の温度分布パターン（推定ヒートパター
ン）を求めることができる。
尚焼結プロセス数値化モデルを解いて得た計算式である
前記（２）式の推定ヒートパターン精度をさらに高める
為には、例えば次の補正を行なうことが推奨される。即
ち前記（１）式に実操業条件を人力して計算される焼結
完了点の位置と風箱排ガス温度データから得られる実機
での焼成完了点の位置との比較並びに前記（１）式に実
操業条件を入力して得られる排鉱部赤熱部高さと１．Ｔ
、Ｖ（色分布表示テレビ）から得られる排鉱部赤熱部高
さとの比較を行ない、夫々両者が一致する様に前記計算
式の修正係数を求める。そして推定ヒートパターンの算
出に当たり前記計算式の代わりに修正係数を乗じた計算
式を使用する。これによつて推定ヒートパターン算出精
度をより一層高めることができる。また本発明では種々
の温度のヒー）・パターンを求めて後述の目標ヒートパ
ターンとの比較を行なってもよいが、実用的には例えば
１１００°Ｃの部分のヒー１− パターンを求めて、こ
れをＭｌ：定ヒートパターンとしても十分に焼結条件制
御を行なうことができる。
前記（２）式の推定ヒートパターン精度をさらに高める
為には、例えば次の補正を行なうことが推奨される。即
ち前記（１）式に実操業条件を人力して計算される焼結
完了点の位置と風箱排ガス温度データから得られる実機
での焼成完了点の位置との比較並びに前記（１）式に実
操業条件を入力して得られる排鉱部赤熱部高さと１．Ｔ
、Ｖ（色分布表示テレビ）から得られる排鉱部赤熱部高
さとの比較を行ない、夫々両者が一致する様に前記計算
式の修正係数を求める。そして推定ヒートパターンの算
出に当たり前記計算式の代わりに修正係数を乗じた計算
式を使用する。これによつて推定ヒートパターン算出精
度をより一層高めることができる。また本発明では種々
の温度のヒー）・パターンを求めて後述の目標ヒートパ
ターンとの比較を行なってもよいが、実用的には例えば
１１００°Ｃの部分のヒー１− パターンを求めて、こ
れをＭｌ：定ヒートパターンとしても十分に焼結条件制
御を行なうことができる。
一方本発明においては鍋による鉄鉱石ペレット焼結試験
あるいは操業中の連続焼結機（実機）における焼結層内
に熱電対を設置して焼結層と共に熱電対を移送させつつ
焼結層内の温度分布を実際に測定する熱電対流し試験を
行なう。これらの試験によって得たデータから理想とさ
れる状態のヒートパターン（目標ヒートパターン）を作
成する。
あるいは操業中の連続焼結機（実機）における焼結層内
に熱電対を設置して焼結層と共に熱電対を移送させつつ
焼結層内の温度分布を実際に測定する熱電対流し試験を
行なう。これらの試験によって得たデータから理想とさ
れる状態のヒートパターン（目標ヒートパターン）を作
成する。
次いで上記目標ヒートパターンと前記実操業条件下にお
ける推定ヒートパターンを比較し、両者の差異が最小と
なる様に実操業条件の各操業項目の操作酢を変更する。
ける推定ヒートパターンを比較し、両者の差異が最小と
なる様に実操業条件の各操業項目の操作酢を変更する。
尚変更後の結果は、変更後の実操業条件を前記計算式に
入力することによって求めることができ、変更操作の是
非は宇部的に判断することができる。従って精度の高い
制御を行なうことができる。また実操業条件下の推定ヒ
ートパターンは焼結完了後まで待つことなく直ちに得る
ことができるので焼結条件の変動に対し迅速に対処する
ことができる。
入力することによって求めることができ、変更操作の是
非は宇部的に判断することができる。従って精度の高い
制御を行なうことができる。また実操業条件下の推定ヒ
ートパターンは焼結完了後まで待つことなく直ちに得る
ことができるので焼結条件の変動に対し迅速に対処する
ことができる。
［実施例］
下記（１）式に示す焼結プロセス数（ｆｊ化モモデル基
にして求めた焼結層温度と各操業条件の関係をまとめ、
前記（２）式を求めた。これに前記第２表に示される実
験データを当てはめて、（２）式におけるａｉ〜ａ６の
各係数を求めたところ前記第１表に示す各係数値が得ら
れた。
にして求めた焼結層温度と各操業条件の関係をまとめ、
前記（２）式を求めた。これに前記第２表に示される実
験データを当てはめて、（２）式におけるａｉ〜ａ６の
各係数を求めたところ前記第１表に示す各係数値が得ら
れた。
［ＫＳ に７ＴＳ） ］ −７（ＣｓＧＳＴｓ） −Ａ
（Ｔｓ−Ｔｇ）Ｈｐ＋Ｑｓ＝Ｏ・・・（１） Ｋｓ：固体熱伝導度 ＴＳ：固体温度Ｃ５：固体比熱
ＧＳ：固体質量速度Ａ：伝達面積 Ｔｇ
：気体温度 Ｈｐ：伝熱係数 ＱＳ：反応熱量こうして得た第
１表の各係数を採用し、例えば鉱石層表面から３００ｍ
ｍの深さ位置が１１００°Ｃになるときの計算式として
まとめると、（２ａ）式が得られた。
（Ｔｓ−Ｔｇ）Ｈｐ＋Ｑｓ＝Ｏ・・・（１） Ｋｓ：固体熱伝導度 ＴＳ：固体温度Ｃ５：固体比熱
ＧＳ：固体質量速度Ａ：伝達面積 Ｔｇ
：気体温度 Ｈｐ：伝熱係数 ＱＳ：反応熱量こうして得た第
１表の各係数を採用し、例えば鉱石層表面から３００ｍ
ｍの深さ位置が１１００°Ｃになるときの計算式として
まとめると、（２ａ）式が得られた。
ｔ 、、ｏｏ＝ −０，３８Ｘ １０２ ＋０．７３Ｘ
１０−２ Ｘ （鉱石層高さ） −０，Ｉ２４Ｘ１０
Ｘ （パレット速度）−Ｏ，８７３Ｘ （炭材比） ＋
０．２２Ｘ１０２ Ｘ （装入密度） ＋０．９８ＸＩ
ＯＸ （通気度）・・・（２ａ） 次いで（２ａ）式に実操業条件を入力して算出される予
想焼成完了点と実機風箱温度データから得られる焼成完
了点の比較、並びに（２ａ）式に実操業条件を入力して
算出される排鉱部赤熱部高さく予想）と１．Ｔ、Ｖより
得られた実機における排鉱部赤熱部高さの比較を行ない
、両者が夫々一致する様に修正係数ｋを求めた。尚この
ときの実験データは第３表の通りであり、ｋ ＝ ０．
９８３８であった。
１０−２ Ｘ （鉱石層高さ） −０，Ｉ２４Ｘ１０
Ｘ （パレット速度）−Ｏ，８７３Ｘ （炭材比） ＋
０．２２Ｘ１０２ Ｘ （装入密度） ＋０．９８ＸＩ
ＯＸ （通気度）・・・（２ａ） 次いで（２ａ）式に実操業条件を入力して算出される予
想焼成完了点と実機風箱温度データから得られる焼成完
了点の比較、並びに（２ａ）式に実操業条件を入力して
算出される排鉱部赤熱部高さく予想）と１．Ｔ、Ｖより
得られた実機における排鉱部赤熱部高さの比較を行ない
、両者が夫々一致する様に修正係数ｋを求めた。尚この
ときの実験データは第３表の通りであり、ｋ ＝ ０．
９８３８であった。
ｆ５３表
注）」−記条件のもとで計算される焼結完了点：ＢＴＰ
の位置が２８．８Ｆ３分であり、実測のＢＴＰ（７）位
相は２６分、排鉱部テノｒ、’ｒ、ｖによる赤熱帯の高
さが１５０ｍｍであった。
の位置が２８．８Ｆ３分であり、実測のＢＴＰ（７）位
相は２６分、排鉱部テノｒ、’ｒ、ｖによる赤熱帯の高
さが１５０ｍｍであった。
これらのデータからｋを求めたところに＝０．９６３８
となった。
となった。
次いで」―記修正係数を乗じた（２ａ）式に、下記第４
表に示す実操業条件を入力して現在の■［定ヒートパタ
ーンを求めたところ、第１図に実線で示す通りとなった
。該４１１′定ヒートパターンを１１標ヒー）・パター
ン（破線）に一致させる為に、各操作項目毎の評価規範
（インプットデータとアウトプットデ−タ ４表に示す如く変更したところ変更後のヒートパターン
を第１図に破線で示される目標ヒートパターンと一致さ
せることができた。
表に示す実操業条件を入力して現在の■［定ヒートパタ
ーンを求めたところ、第１図に実線で示す通りとなった
。該４１１′定ヒートパターンを１１標ヒー）・パター
ン（破線）に一致させる為に、各操作項目毎の評価規範
（インプットデータとアウトプットデ−タ ４表に示す如く変更したところ変更後のヒートパターン
を第１図に破線で示される目標ヒートパターンと一致さ
せることができた。
第４表
また本発明実施前と実施後の製品歩留りの変化を調べた
ところ第２図に示す結果が得られた。
ところ第２図に示す結果が得られた。
第２図に示す様に本発明実施後は歩留りを急速に改善す
ることができ、操業条件を迅速且つ確実に制御し得るこ
とが確認された。
ることができ、操業条件を迅速且つ確実に制御し得るこ
とが確認された。
［発明の効果］
本発明は以」二の様に構成されており、焼結機操業を、
ヒートパターンを介して定量的に制御できる様になり、
経験に頼ることなく迅速且つ正確な焼結制御が達成され
る。その結果ＲＤｉやＳＩ等の成品ペレット品質が向」
二し、且つ歩留りも改善することができた。
ヒートパターンを介して定量的に制御できる様になり、
経験に頼ることなく迅速且つ正確な焼結制御が達成され
る。その結果ＲＤｉやＳＩ等の成品ペレット品質が向」
二し、且つ歩留りも改善することができた。
第１図は実施例における操業条件変更前の推定ヒートパ
ターン及び目標ヒートパターンを示すグラフ、第２図は
本発明実施前と実施後の歩留りの変化を示すグラフであ
る。
ターン及び目標ヒートパターンを示すグラフ、第２図は
本発明実施前と実施後の歩留りの変化を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 操業条件を関数とする焼結プロセス数値化モデルを解い
て得た下式に、実操業条件を入力して現在操業時点にお
けるヒートパターンを求める一方、鍋試験結果や実機に
おける熱電対流し試験結果によって目標ヒートパターン
を求め、両者の差異に基づいて操業条件の制御を行なう
ことを特徴とする連続焼結機におけるヒートパターン制
御方法。 ｔ＾ｄ＿ｘ＝ａ＿１＋ａ＿２×（鉱石層高さ）＋ａ＿３
×（パレット速度）＋ａ＿４×（炭材比）＋ａ＿５×（
鉱石装入密度）＋ａ＿６×（通気度） ただしｔ＾ｄ＿ｘ：鉱石層表面よりｄｍｍの深さにおけ
るＸ℃に到達する時刻 ａ＿１〜ａ＿６：鉱石層高さ毎に規定される定数
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16362485A JPS6223939A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 連続焼結機におけるヒ−トパタ−ン制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16362485A JPS6223939A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 連続焼結機におけるヒ−トパタ−ン制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6223939A true JPS6223939A (ja) | 1987-01-31 |
| JPH0140094B2 JPH0140094B2 (ja) | 1989-08-25 |
Family
ID=15777465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16362485A Granted JPS6223939A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 連続焼結機におけるヒ−トパタ−ン制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6223939A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023286653A1 (ja) * | 2021-07-12 | 2023-01-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼結プロセスの状態推定方法、操業ガイダンス方法、焼結鉱の製造方法、焼結プロセスの状態推定装置、操業ガイダンス装置、焼結操業ガイダンスシステム、焼結操業ガイダンスサーバ及び端末装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW202248412A (zh) | 2021-03-31 | 2022-12-16 | 日商Ｄｎｐ精細化工股份有限公司 | 保養液、及使用其之噴墨記錄裝置之保養方法 |
-
1985
- 1985-07-24 JP JP16362485A patent/JPS6223939A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023286653A1 (ja) * | 2021-07-12 | 2023-01-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼結プロセスの状態推定方法、操業ガイダンス方法、焼結鉱の製造方法、焼結プロセスの状態推定装置、操業ガイダンス装置、焼結操業ガイダンスシステム、焼結操業ガイダンスサーバ及び端末装置 |
| JPWO2023286653A1 (ja) * | 2021-07-12 | 2023-01-19 | ||
| EP4345178A4 (en) * | 2021-07-12 | 2024-10-02 | Jfe Steel Corp | CONDITION ESTIMATION METHOD FOR SINTERING PROCESS, OPERATIONAL MANAGEMENT METHOD, SINTERED ORE PRODUCTION METHOD, OPERATIONAL MANAGEMENT SYSTEM |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0140094B2 (ja) | 1989-08-25 |
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