JPS6223913A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
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- JPS6223913A JPS6223913A JP16351285A JP16351285A JPS6223913A JP S6223913 A JPS6223913 A JP S6223913A JP 16351285 A JP16351285 A JP 16351285A JP 16351285 A JP16351285 A JP 16351285A JP S6223913 A JPS6223913 A JP S6223913A
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- JP
- Japan
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- charge
- ore
- blast furnace
- coke
- furnace
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- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
オ発明は、マイクロ波センサーを利用した装入物分布制
御を実施する高炉操業法に関する。
御を実施する高炉操業法に関する。
ムーバブルアーマ？−や旋回シュートを装備した高炉に
おいて、装入物分布制御は、高炉の安定操業に不可決の
手段であるが、オイルレス操業下においてはその重要性
はさらに増大し、装入物分布制御の精度向上のための努
力がはられれている。
おいて、装入物分布制御は、高炉の安定操業に不可決の
手段であるが、オイルレス操業下においてはその重要性
はさらに増大し、装入物分布制御の精度向上のための努
力がはられれている。
従来から実施されている装入物分布制御は、高炉シャフ
ト部に設置され′ζいるシャフトゾンデのガス温度、ガ
ス組成を基に、ムーバブルアーマ−や旋回シュートを動
かず方法であり、装入物分布の結果として決まるガス流
れを間接的に検出しているためにその制御精度はよくな
かった。
ト部に設置され′ζいるシャフトゾンデのガス温度、ガ
ス組成を基に、ムーバブルアーマ−や旋回シュートを動
かず方法であり、装入物分布の結果として決まるガス流
れを間接的に検出しているためにその制御精度はよくな
かった。
これに対して、分布制御精度を向」ニさせるためには装
入物分布例えば鉱石とコークスの層厚比等を直接検知し
てフィードフォワード的にムーバブルアーマ−や旋回シ
ュートを動かず必要があるとの認識から、特開昭５６−
１４２８０９号公報に見られるように磁気検出用素子を
装入物内に位置させてこれから得られる装入物の層厚比
や混在率等の情報を利用する手段がある。
入物分布例えば鉱石とコークスの層厚比等を直接検知し
てフィードフォワード的にムーバブルアーマ−や旋回シ
ュートを動かず必要があるとの認識から、特開昭５６−
１４２８０９号公報に見られるように磁気検出用素子を
装入物内に位置させてこれから得られる装入物の層厚比
や混在率等の情報を利用する手段がある。
一方、マイクロ波を装入物情報ヰ★知手段として用いる
ことは、実開昭５６−１５１９５８号公報などに高炉に
装入された装入物の表面形状を測定するものが示されて
いるが、これはプロフィルを検出するだけのものである
。
ことは、実開昭５６−１５１９５８号公報などに高炉に
装入された装入物の表面形状を測定するものが示されて
いるが、これはプロフィルを検出するだけのものである
。
磁気を利用して装入物の層厚比や混在率などの情報によ
って分布制御する制御精度には一応の効果は期待できる
。しかし、ガス流れを決定する装入物分布は、鉱石とコ
ークスの層厚比だけではなく、装入物の粒度が大きな構
成要素となっており、上述したセンサーなどでは鉱石と
コークスの層厚比が検出できるのみで装入物の粒度を検
出できないので、制御精度向上には限界があった。
って分布制御する制御精度には一応の効果は期待できる
。しかし、ガス流れを決定する装入物分布は、鉱石とコ
ークスの層厚比だけではなく、装入物の粒度が大きな構
成要素となっており、上述したセンサーなどでは鉱石と
コークスの層厚比が検出できるのみで装入物の粒度を検
出できないので、制御精度向上には限界があった。
第６図は、シャフト上部の壁際のガス温度をセンサーと
した従来の制御であるが、図において、■は１８０°側
のガス温度が低下した時期、■は１８０°側の鉱石とコ
ークスの層厚比を低下させるアクションをとった時期を
示す。この図からも明らかなように１８０°側のガス温
度が低下してからでないと旋回シュートによるこの箇所
への鉱石落下量を少な（してやることができないので、
円周方向のアンバランスが生じる期間が発生してしまう
ことがわかる。なお同様に炉中心部における場合も第７
図に例示する。図において中心部のシャフトゾンデのガ
ス温度が適正範囲をはずれる期間が発生しているが、こ
の理由は、鉱石とコークスの層厚比のみを検出する従来
の方法ではこの値が低くても装入物の精度が小さいとガ
ス流れが抑制される場合があり、また逆に鉱石とコーク
スの層厚比が高くても装入物精度が大きげればガス流れ
が抑制されない場合が生じるからである。
した従来の制御であるが、図において、■は１８０°側
のガス温度が低下した時期、■は１８０°側の鉱石とコ
ークスの層厚比を低下させるアクションをとった時期を
示す。この図からも明らかなように１８０°側のガス温
度が低下してからでないと旋回シュートによるこの箇所
への鉱石落下量を少な（してやることができないので、
円周方向のアンバランスが生じる期間が発生してしまう
ことがわかる。なお同様に炉中心部における場合も第７
図に例示する。図において中心部のシャフトゾンデのガ
ス温度が適正範囲をはずれる期間が発生しているが、こ
の理由は、鉱石とコークスの層厚比のみを検出する従来
の方法ではこの値が低くても装入物の精度が小さいとガ
ス流れが抑制される場合があり、また逆に鉱石とコーク
スの層厚比が高くても装入物精度が大きげればガス流れ
が抑制されない場合が生じるからである。
本発明は従来のこれらの問題に対し、制御精度を更に高
めた実用的に有用な情報を得る手段を提案するものであ
る。
めた実用的に有用な情報を得る手段を提案するものであ
る。
本発明の要旨とするところは高ｋＰ口部の装入物内にお
ける炉円周方向或いは炉半径方向の適宜位置に挿入した
マイクロ波センサーより各測定点における鉱石とコーク
スの層厚比および装入物の粒度をそれぞれ検出し、これ
らの検出された情報にもとずいて装入物の分布制御を行
なうことにある。以下にその詳細を図示例にもとずいて
述べる。
ける炉円周方向或いは炉半径方向の適宜位置に挿入した
マイクロ波センサーより各測定点における鉱石とコーク
スの層厚比および装入物の粒度をそれぞれ検出し、これ
らの検出された情報にもとずいて装入物の分布制御を行
なうことにある。以下にその詳細を図示例にもとずいて
述べる。
本発明においては鉱石とコークスの層厚比および装入物
の粒度を同時に検出するセンサーとしてマイクロ波を利
用する。例えば装入物の層内に挿入されているプローブ
からマイクロ波を層内へ送信したときに鉱石層とコーク
ス層ではその透過性能や反射性能が異なることは原理的
には知られているが、本発明ではそれ自体は公知のマイ
クロ波センサーを搭載したプローブを高炉炉口部に挿入
する。
の粒度を同時に検出するセンサーとしてマイクロ波を利
用する。例えば装入物の層内に挿入されているプローブ
からマイクロ波を層内へ送信したときに鉱石層とコーク
ス層ではその透過性能や反射性能が異なることは原理的
には知られているが、本発明ではそれ自体は公知のマイ
クロ波センサーを搭載したプローブを高炉炉口部に挿入
する。
第１図はそれの一態様を示したもので、高炉炉口部の縦
断面を示す概念図である。第１図（ａｌにおいて１は炉
壁、２は炉芯部、３は装入物で４は装入物表面を示す。
断面を示す概念図である。第１図（ａｌにおいて１は炉
壁、２は炉芯部、３は装入物で４は装入物表面を示す。
５はプローブ、６はマイクロ波送受信器、７は信号処理
装置である。図示例ではプローブ５の挿入位置である、
装入物３の深さ方向の高さＨは、通常装入物１チヤ一ジ
分の位置であり、炉芯２側に向っての挿入深さＬ詳しく
はレンガ−動面からの距離は通常３００〜１０００ ｍ
ｍ程度である。
装置である。図示例ではプローブ５の挿入位置である、
装入物３の深さ方向の高さＨは、通常装入物１チヤ一ジ
分の位置であり、炉芯２側に向っての挿入深さＬ詳しく
はレンガ−動面からの距離は通常３００〜１０００ ｍ
ｍ程度である。
これらのプローブ５によって炉の円周方向のバランスを
コントロールする場合は複数本が炉口周方向に略々等間
隔に挿入される。これを第２図の炉平面概念図で例示す
る。この例では４本のプローブを円周方向に９０度づつ
ずらして配設した場合である。このほか４５度づつずら
して８本挿入して更に精度をあげるとよい。
コントロールする場合は複数本が炉口周方向に略々等間
隔に挿入される。これを第２図の炉平面概念図で例示す
る。この例では４本のプローブを円周方向に９０度づつ
ずらして配設した場合である。このほか４５度づつずら
して８本挿入して更に精度をあげるとよい。
次にこれらプローブ５の横断面の基本構造を第３図の概
念図で示す。第３図（８３は１箇所に１本のプローブで
送信口８が１個、受信口が２個組込まれたものである。
念図で示す。第３図（８３は１箇所に１本のプローブで
送信口８が１個、受信口が２個組込まれたものである。
また、第３図ｆｂｌは１箇所に２本を１セントとして設
けたものでそれぞれ送信ロ８カ月個、受信口９が１個組
込まれたものである。
けたものでそれぞれ送信ロ８カ月個、受信口９が１個組
込まれたものである。
マイクロ波は送受信器６により、プローブ送信口８から
炉内に送信され、装入物３を透過したものは受信口９を
通って、また反射されたものは送信口８を通って、送受
信器６に達する。透過或いは反射されたマイクロ波の強
度は送受信器６によって検出する。検出された信号の処
理はそれ自体は既知の手段で行ない、鉱石とコークスの
層厚比および装入物の粒度を下記の計算により求める。
炉内に送信され、装入物３を透過したものは受信口９を
通って、また反射されたものは送信口８を通って、送受
信器６に達する。透過或いは反射されたマイクロ波の強
度は送受信器６によって検出する。検出された信号の処
理はそれ自体は既知の手段で行ない、鉱石とコークスの
層厚比および装入物の粒度を下記の計算により求める。
透過波の強度は装入物が鉱石の場合の方がコークスの場
合と較べて大きく、装入物の降下に従って上、下受信口
を通ってきた透過波強度の時間変化？；Ｊｉ１図のよｈ
ζ、：、なる。第８ ｐａｌ ２Ｙおイテ、’Ｊ’ ｃ
ば装入物が゛ｍｌ−クスである期間、′Ｉ゛０は装入物
が鉱石である期間４示し、Ｔυ／ＴＣを計算ずイ）ごと
により、鉱石と二１−クスの層厚比４求め？）。
合と較べて大きく、装入物の降下に従って上、下受信口
を通ってきた透過波強度の時間変化？；Ｊｉ１図のよｈ
ζ、：、なる。第８ ｐａｌ ２Ｙおイテ、’Ｊ’ ｃ
ば装入物が゛ｍｌ−クスである期間、′Ｉ゛０は装入物
が鉱石である期間４示し、Ｔυ／ＴＣを計算ずイ）ごと
により、鉱石と二１−クスの層厚比４求め？）。
また、反射波の強度は第９図のようになり４．： ｆＴ
Ｅ号と）＋ｉ出化信号の交点を数えるりＩｌスポイント
カウン１法で求めた単イ）す）間当δ′〕のピーク数ｎ
Ｊ−第８図のΔｔと上手受信１１間距離βから粒度をＩ
ｌ！／Δｊ−ｎ＋７）耐算により求める。
Ｅ号と）＋ｉ出化信号の交点を数えるりＩｌスポイント
カウン１法で求めた単イ）す）間当δ′〕のピーク数ｎ
Ｊ−第８図のΔｔと上手受信１１間距離βから粒度をＩ
ｌ！／Δｊ−ｎ＋７）耐算により求める。
このようにと７−ζ得られた炉円周力向の各測定・ｊλ
に才ｉＪる鉱石とコークスの層Ｎ比および装入物の粒度
情報について、相りｊ的にバランスがくずれていたら、
バランスがとれるようｔこムーバブルアーマー或し料；
ｌ旋回シェードなどに」、る装入物の装入量（’Ｉ ｉ
二１ン１０−ルする。すなわち、円周す向のある箇所
において、鉱石と二１−クスの層Ｎ比が高い、または装
入物粒度が小さい、あるいｌ、よ、−の両方が同時に起
ると、この箇所のガス流れか抑制され、還元伝熱が遅れ
るため、装入物が停滞し、たり、付着物に成長して降下
不良、通気性不良を引き起、−シ安定操業が■Ｉ害みね
てしまう。そこで上述し、たアンバランスが７１．シた
ときは１．ムーバブルアーマーの円周方向の押し出し角
度）ｉ、変更し７たり、旋回シＪ、−１−により円周ソ
Ｊ向の落下量を変λたりｊ、。
に才ｉＪる鉱石とコークスの層Ｎ比および装入物の粒度
情報について、相りｊ的にバランスがくずれていたら、
バランスがとれるようｔこムーバブルアーマー或し料；
ｌ旋回シェードなどに」、る装入物の装入量（’Ｉ ｉ
二１ン１０−ルする。すなわち、円周す向のある箇所
において、鉱石と二１−クスの層Ｎ比が高い、または装
入物粒度が小さい、あるいｌ、よ、−の両方が同時に起
ると、この箇所のガス流れか抑制され、還元伝熱が遅れ
るため、装入物が停滞し、たり、付着物に成長して降下
不良、通気性不良を引き起、−シ安定操業が■Ｉ害みね
てしまう。そこで上述し、たアンバランスが７１．シた
ときは１．ムーバブルアーマーの円周方向の押し出し角
度）ｉ、変更し７たり、旋回シＪ、−１−により円周ソ
Ｊ向の落下量を変λたりｊ、。
てアンバランスを解消することにより安定操業を継続す
ることができ、乙。
ることができ、乙。
辺土に説明し、たまうにガスの流れを敏速に、か・つ精
度よくキャッチするには鉱石とコークスの層Ｎ比および
装入物精度の両方の情報が必要である。
度よくキャッチするには鉱石とコークスの層Ｎ比および
装入物精度の両方の情報が必要である。
また円周方向に複数本設置する理由は、円周バランスを
制御するノコめであるが、円周バランスがとれていると
きは、周辺部を制御し７てお番１ば高炉は安定している
という事実に基く。なお、前記円周バランスを制御する
場合の夕）、炉半径方向の制御にも同様に適用できる。
制御するノコめであるが、円周バランスがとれていると
きは、周辺部を制御し７てお番１ば高炉は安定している
という事実に基く。なお、前記円周バランスを制御する
場合の夕）、炉半径方向の制御にも同様に適用できる。
即も、前述のマイクｌ′Ｊ波センザーを高炉に設置され
ているジャフトヅンデに搭載し、半径方向の鉱石とコー
クスのＴ−厚比および装入物の精度を検出し７、これら
の情報が半（￥方向に最適な分布となるようにムーバブ
ルアーマ−や旋回シュー１−を動かずごとにより、高炉
を安定的に効率向）＝させる操業ができる。
ているジャフトヅンデに搭載し、半径方向の鉱石とコー
クスのＴ−厚比および装入物の精度を検出し７、これら
の情報が半（￥方向に最適な分布となるようにムーバブ
ルアーマ−や旋回シュー１−を動かずごとにより、高炉
を安定的に効率向）＝させる操業ができる。
例えば半径方向の中心部において、鉱石とτコークスの
層Ｎ比が高い、または装入物粒度か小さい。
層Ｎ比が高い、または装入物粒度か小さい。
あるいはこの両方が同時ζ、ご起ると、中心部のガス流
れが抑制され、還元伝熱が遅れるため、融着帯低Ｆによ
る装入物降下不良、通気不良４引き起し、安定操業がｔ
Ｊｌ害されてしまう。よ、って、中心部のガス流れを促
進するために、ムーバブルアーマ−あるいば７＆回シュ
ートにより、中心部への鉱石装入量を少なくし７たり、
細粒の装入量を減少することにより安定を柴業を継続Ｊ
ることができる。
れが抑制され、還元伝熱が遅れるため、融着帯低Ｆによ
る装入物降下不良、通気不良４引き起し、安定操業がｔ
Ｊｌ害されてしまう。よ、って、中心部のガス流れを促
進するために、ムーバブルアーマ−あるいば７＆回シュ
ートにより、中心部への鉱石装入量を少なくし７たり、
細粒の装入量を減少することにより安定を柴業を継続Ｊ
ることができる。
第４図は本発明による炉円周バランス制御の場合の実施
例を示す。図においてＣ力は９０°側の鉱石粒度低下時
期、（１″）９０°側の鉱石とコークスの層厚比を低下
さセるアクションをとった時）ｔＪｌ、である。プロー
ブ５の挿入は第１図（ａｌおよび第２図にもとすき高さ
Ｈは装入物表面から高さ方向に３５０ｍ装入物内に入っ
た位置、挿入深さｌ、はレンガ稼動面から３５０ ＊＊
である。４本のプローブに搭載、したセン〜サー情報の
°）ち、鉱石と１−クスの層厚比は管理範囲に入ってい
るが、９０°側の装入物粒度が小さくなったため、旋回
ジ１−１−によりこの箇所への鉱石落下量を少なくし円
周バランスを解消した。円周バランスの結果は、シャツ
１１一部の壁際のガス温度でのでいるが、管理範囲にお
さまっていることがわかる。本実施例では、装入物の粒
度が小さくなった箇所の紐、イｊとコークスの層厚比を
小さくしたが、鉱石の粒度別装入を実施している高炉で
あれば、この箇所へのｍ粒の量を減らＬ７てやることも
できる。また第５図は本発明の他の側で炉半径方向の制
御をＵ７た場合を示”４゜図において（７＋は中心部の
鉱石粒度が低下し７た時期、（′すは中心部の鉱石とコ
ークスの層Ｎ比を低下さ一υるアクションをとった時期
である。シャフトゾンデ５′の挿入は第１ｖ！Ｊ（ｂｌ
にもとすき高さＨは周辺部において、装入物表面から高
さ方向に４００龍装入物に入った位置、挿入深さＬ′は
炉芯邪まで５５００ｍｍである。中心部におけるセンザ
ー情報のうち、鉱石とコークスの層厚比は管理範囲に入
っているが、装入物粒度が小さくなったため、ムーバブ
ルアーマ−より、中心部への鉱石装入量を少なくして中
心流を確保した。結果はシャフトゾンデの中心部のガス
温度でみているが、管理範囲におさまっている。
例を示す。図においてＣ力は９０°側の鉱石粒度低下時
期、（１″）９０°側の鉱石とコークスの層厚比を低下
さセるアクションをとった時）ｔＪｌ、である。プロー
ブ５の挿入は第１図（ａｌおよび第２図にもとすき高さ
Ｈは装入物表面から高さ方向に３５０ｍ装入物内に入っ
た位置、挿入深さｌ、はレンガ稼動面から３５０ ＊＊
である。４本のプローブに搭載、したセン〜サー情報の
°）ち、鉱石と１−クスの層厚比は管理範囲に入ってい
るが、９０°側の装入物粒度が小さくなったため、旋回
ジ１−１−によりこの箇所への鉱石落下量を少なくし円
周バランスを解消した。円周バランスの結果は、シャツ
１１一部の壁際のガス温度でのでいるが、管理範囲にお
さまっていることがわかる。本実施例では、装入物の粒
度が小さくなった箇所の紐、イｊとコークスの層厚比を
小さくしたが、鉱石の粒度別装入を実施している高炉で
あれば、この箇所へのｍ粒の量を減らＬ７てやることも
できる。また第５図は本発明の他の側で炉半径方向の制
御をＵ７た場合を示”４゜図において（７＋は中心部の
鉱石粒度が低下し７た時期、（′すは中心部の鉱石とコ
ークスの層Ｎ比を低下さ一υるアクションをとった時期
である。シャフトゾンデ５′の挿入は第１ｖ！Ｊ（ｂｌ
にもとすき高さＨは周辺部において、装入物表面から高
さ方向に４００龍装入物に入った位置、挿入深さＬ′は
炉芯邪まで５５００ｍｍである。中心部におけるセンザ
ー情報のうち、鉱石とコークスの層厚比は管理範囲に入
っているが、装入物粒度が小さくなったため、ムーバブ
ルアーマ−より、中心部への鉱石装入量を少なくして中
心流を確保した。結果はシャフトゾンデの中心部のガス
温度でみているが、管理範囲におさまっている。
以−トの如く、円周方向の鉱石とコークスの層厚比およ
び装入物の粒度のバランスを検出し、バランスがとれる
ようにムーバブルアーマ−や旋回シュートを動かすこと
により高炉を安定的に効率向上させる操業が可能となっ
た。
び装入物の粒度のバランスを検出し、バランスがとれる
ようにムーバブルアーマ−や旋回シュートを動かすこと
により高炉を安定的に効率向上させる操業が可能となっ
た。
第１図（ａｌは本発明によるプローブ挿入状態を示す縦
断面概念図、第１図（ｂ）は本発明によるシャフトゾン
デ挿入状態を示す縦断面概念図、第２図は本発明による
円周バランス制御用のプローブ挿入状態を示す平面概念
図、第３図（ａｌは本発明に用いたプローブの断面説明
図で１本構成の例、第３図ｆｂ）ば他の例で２本１組構
成した場合、第４図は本発明による炉円周バランス制御
の実施例説明図、第５図は本発明による炉半径方向制御
の実施例説明図、第６図および第７図は従来法による比
較例の説明図、第８図及び第９図は透過波および反射波
の時間変化を示す図である。 １・・・炉壁、 ２・・・炉芯、 ３・・・装入物、
５・・・プローブ、 ６・・・マイクロ波送受信器、
７・・・信号処理装置、 ８・・・送信口、 ９・・・
受信口。 出 願 人 新日本製鐵株式会社 代理人弁理士 青 柳 稔 Ｌ′ 第１図 第２図 す 第３図 第４図 糸杢過８１間（ロ） 第５図 粁 ６００ ｑ・−−−−−−−−−−−−−−−−−−ハ
４００ （Ｊ −−” −−− し ２００ 昭 −一一一十−−−−−−−−−−−−シ０°−
−−−１１−−−−−−−−−−−−−’Ｉ’？−２０
０’ 艷４００す１＼−一一−−−−−− １月 」」「
断面概念図、第１図（ｂ）は本発明によるシャフトゾン
デ挿入状態を示す縦断面概念図、第２図は本発明による
円周バランス制御用のプローブ挿入状態を示す平面概念
図、第３図（ａｌは本発明に用いたプローブの断面説明
図で１本構成の例、第３図ｆｂ）ば他の例で２本１組構
成した場合、第４図は本発明による炉円周バランス制御
の実施例説明図、第５図は本発明による炉半径方向制御
の実施例説明図、第６図および第７図は従来法による比
較例の説明図、第８図及び第９図は透過波および反射波
の時間変化を示す図である。 １・・・炉壁、 ２・・・炉芯、 ３・・・装入物、
５・・・プローブ、 ６・・・マイクロ波送受信器、
７・・・信号処理装置、 ８・・・送信口、 ９・・・
受信口。 出 願 人 新日本製鐵株式会社 代理人弁理士 青 柳 稔 Ｌ′ 第１図 第２図 す 第３図 第４図 糸杢過８１間（ロ） 第５図 粁 ６００ ｑ・−−−−−−−−−−−−−−−−−−ハ
４００ （Ｊ −−” −−− し ２００ 昭 −一一一十−−−−−−−−−−−−シ０°−
−−−１１−−−−−−−−−−−−−’Ｉ’？−２０
０’ 艷４００す１＼−一一−−−−−− １月 」」「
Claims (1)
- 高炉炉口部の装入物内における炉円周方向或いは炉半径
方向の適宜位置に挿入したマイクロ波センサーより各測
定点における鉱石とコークスの層厚比および装入物の粒
度をそれぞれ検出し、これらの検出された情報にもとず
いて装入物の分布制御を行なうことを特徴とする高炉操
業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16351285A JPS6223913A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16351285A JPS6223913A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 高炉操業法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6223913A true JPS6223913A (ja) | 1987-01-31 |
| JPS6360801B2 JPS6360801B2 (ja) | 1988-11-25 |
Family
ID=15775271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16351285A Granted JPS6223913A (ja) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6223913A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011021915A (ja) * | 2009-07-13 | 2011-02-03 | Nippon Steel Corp | 石炭の粒度測定システム、方法及びプログラム |
| JP2017503075A (ja) * | 2014-01-09 | 2017-01-26 | ティエムティ − タッピング メジャーリング テクノロジー エスエイアールエル | 高炉内の原料分布を決定するための方法およびプローブ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569501U (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-21 | 株式会社ホクシン | レジャー用木炭コンロ |
-
1985
- 1985-07-24 JP JP16351285A patent/JPS6223913A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011021915A (ja) * | 2009-07-13 | 2011-02-03 | Nippon Steel Corp | 石炭の粒度測定システム、方法及びプログラム |
| JP2017503075A (ja) * | 2014-01-09 | 2017-01-26 | ティエムティ − タッピング メジャーリング テクノロジー エスエイアールエル | 高炉内の原料分布を決定するための方法およびプローブ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6360801B2 (ja) | 1988-11-25 |
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