JPS62233077A - 直流高電圧電源装置 - Google Patents
直流高電圧電源装置Info
- Publication number
- JPS62233077A JPS62233077A JP7525286A JP7525286A JPS62233077A JP S62233077 A JPS62233077 A JP S62233077A JP 7525286 A JP7525286 A JP 7525286A JP 7525286 A JP7525286 A JP 7525286A JP S62233077 A JPS62233077 A JP S62233077A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- source
- surge
- high voltage
- power supply
- power source
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims abstract description 18
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 9
- 230000001629 suppression Effects 0.000 claims description 7
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 5
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 5
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000010884 ion-beam technique Methods 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 8
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- HTUMBQDCCIXGCV-UHFFFAOYSA-N lead oxide Chemical compound [O-2].[Pb+2] HTUMBQDCCIXGCV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N lead(II) oxide Inorganic materials [Pb]=O YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Rectifiers (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
(産業上の利用分野)
本発明は核融合装置の中性粒子入射装買用電源等の直流
高電圧電源装置に関する。
高電圧電源装置に関する。
(従来の技術)
核融合装置における中性粒子入射装Uでは、プラズマ中
へ中性粒子を入射する構造となっている。
へ中性粒子を入射する構造となっている。
近年プラズマ中への中性粒子の入射パワーが増大する傾
向にあり、このため電源装置の各機器も大型化してきた
。
向にあり、このため電源装置の各機器も大型化してきた
。
したがって負荷であるイオン源の周囲に各機器を配置す
るような従来広く採用されていた方式が採用できなくな
り、各i器を近接する別の部屋または別の建屋に配置往
ざるを得なくなってきた。
るような従来広く採用されていた方式が採用できなくな
り、各i器を近接する別の部屋または別の建屋に配置往
ざるを得なくなってきた。
第7図は従来の直流i電圧電源装置の一例を示す構成図
である。負荷であるイオン源1はその構成要素としてア
ークチャンバ1a、加速電極1bおよびフィラメント1
Cから成っている。加速電源2には加速電源用変圧器3
を介して交流電圧が供給され、イれが直流電圧に変換さ
れてスイッチ4および直流高圧ケーブル5を介して加速
電極1bに供給されるように構成されている。
である。負荷であるイオン源1はその構成要素としてア
ークチャンバ1a、加速電極1bおよびフィラメント1
Cから成っている。加速電源2には加速電源用変圧器3
を介して交流電圧が供給され、イれが直流電圧に変換さ
れてスイッチ4および直流高圧ケーブル5を介して加速
電極1bに供給されるように構成されている。
スイッチ4は加速電源2の直流高電圧を入/切する働き
を有する。また直流高圧ケーブル5は加速電源2の出力
を遠く離れたイオン源1に供給するために用いられる。
を有する。また直流高圧ケーブル5は加速電源2の出力
を遠く離れたイオン源1に供給するために用いられる。
加速電極1bの1つであるサプレッショングリッドには
減速電源7が接続されており、中性粒子の加速速度を制
御する。フイラメン1〜1Cにはソースプラズマ電源8
から電力が供給され、アークチャンバ1a内にソースプ
ラズマを発生させる。ソースプラズマ電源8の入力側に
はソースプラズマ電源8を大地から直流高電圧に絶縁す
るための変圧器9が設置されている。
減速電源7が接続されており、中性粒子の加速速度を制
御する。フイラメン1〜1Cにはソースプラズマ電源8
から電力が供給され、アークチャンバ1a内にソースプ
ラズマを発生させる。ソースプラズマ電源8の入力側に
はソースプラズマ電源8を大地から直流高電圧に絶縁す
るための変圧器9が設置されている。
またソースプラズマ電源8と加速電源2の出力電路には
これに鎖交するようなサージエネルギ吸収素子10が設
けられており、号−ジ電流の吸収をはかるように構成さ
れる。このような構成にJ3いて、ソースプラズマ電[
8および変圧器9から電力がイオン源1に供給されると
、フィラメント1Cが加熱される。これにより中性ガス
が満たされたアークチャンバb プラズマが生成される。
これに鎖交するようなサージエネルギ吸収素子10が設
けられており、号−ジ電流の吸収をはかるように構成さ
れる。このような構成にJ3いて、ソースプラズマ電[
8および変圧器9から電力がイオン源1に供給されると
、フィラメント1Cが加熱される。これにより中性ガス
が満たされたアークチャンバb プラズマが生成される。
ついでスイッチ4を閏じて直流高電圧を変圧器3、加速
電源2および直流高圧ケーブル5を介してイオン源1の
加速電極1bに印加するとアークチャンバ1aからイオ
ンビームが引き出される。
電源2および直流高圧ケーブル5を介してイオン源1の
加速電極1bに印加するとアークチャンバ1aからイオ
ンビームが引き出される。
通常ソースプラズマ電源8の出力は数ボルト・数千アン
ペアから百数士ボルト・数千アンペアであるため、イオ
ン源1とソースプラズマ電′R8との間の出力電力間の
電圧降下は無視できない値となる。
ペアから百数士ボルト・数千アンペアであるため、イオ
ン源1とソースプラズマ電′R8との間の出力電力間の
電圧降下は無視できない値となる。
一方、加′a電源2の出力は通常百数十キロポル1〜・
百数十アンペアであるためイオン源1と加速電源2との
間の出力電路間の電圧降下は無視できる値となる。この
ため電源装置が大型化して設置スペースが問題となるよ
うな場合には、まず加速電源2およびスイッチ4がイA
゛ン源1から離れた他の場所へ移されて、その間を直流
高圧ケーブル5で接VCするように構成することが多い
。この時0流高圧つ−ブル5の高電圧出力側の電路はソ
ースプラズマ電源8の出力電路と共に、サージエネルギ
吸収素子10を貫通してイオン源1に接続される。
百数十アンペアであるためイオン源1と加速電源2との
間の出力電路間の電圧降下は無視できる値となる。この
ため電源装置が大型化して設置スペースが問題となるよ
うな場合には、まず加速電源2およびスイッチ4がイA
゛ン源1から離れた他の場所へ移されて、その間を直流
高圧ケーブル5で接VCするように構成することが多い
。この時0流高圧つ−ブル5の高電圧出力側の電路はソ
ースプラズマ電源8の出力電路と共に、サージエネルギ
吸収素子10を貫通してイオン源1に接続される。
さてこのような電源装置rは、イオン源1の内部でひん
ばんに放電破壊が発生する。
ばんに放電破壊が発生する。
第8図は第7図に示す装置の電気的等価回路を示したも
のである。変圧器3の直流巻線が大地に対して右するキ
ャパシタンスはキ17パシタ11として表わされ、直流
高圧ケーブルはLCの等何回路として表わされそれぞれ
インダクタンス12、キャパシタンス13として表わさ
れる。
のである。変圧器3の直流巻線が大地に対して右するキ
ャパシタンスはキ17パシタ11として表わされ、直流
高圧ケーブルはLCの等何回路として表わされそれぞれ
インダクタンス12、キャパシタンス13として表わさ
れる。
変圧器9はその直流巻線が大地に対して11戸パシタン
スを有しており、これがキャパシタンス14として表わ
される。ソースプラズマ電源8の出力電路にはインダク
タンスが存在し、これがインダクタンス15として表わ
される。イオン源1の内部の放電破壊はスイッチ16と
して模擬的に表わされる。
スを有しており、これがキャパシタンス14として表わ
される。ソースプラズマ電源8の出力電路にはインダク
タンスが存在し、これがインダクタンス15として表わ
される。イオン源1の内部の放電破壊はスイッチ16と
して模擬的に表わされる。
ここでアークチャンバ1a内に放電破壊が発生するとス
イッチ16が閉じられた形となる。この状態ではキャパ
シタンス13.1/Iに蓄えら、れた静電エネルギが急
速に放電する。この放電Ti流のピーク値はり・−ジエ
ネルギ吸収素子10のインピ−ダンス10′により抑制
することができる。イオン源1の内部で発生する放電破
壊時にイオン源1に流れ込む電流のピーク値が大きいと
、放電破壊時の損傷を深くしてしまうため好ましくない
。
イッチ16が閉じられた形となる。この状態ではキャパ
シタンス13.1/Iに蓄えら、れた静電エネルギが急
速に放電する。この放電Ti流のピーク値はり・−ジエ
ネルギ吸収素子10のインピ−ダンス10′により抑制
することができる。イオン源1の内部で発生する放電破
壊時にイオン源1に流れ込む電流のピーク値が大きいと
、放電破壊時の損傷を深くしてしまうため好ましくない
。
そこで通常1ナージエネルギ吸収素子10のインピーダ
ンス10′を適当に大きくづ゛ることによって放電電流
のピーク値を抑制する方法が採用される。このため従来
の装置で番より−ジエネルギ吸収素子10のコアに強磁
性で高周波特性の良いフェライトを使用してきた。しか
しフェライトには可飽和特性があるため上述したように
放電電流を抑制する目的で使用する場合にはフェライト
を未飽和領域で使用する必要がある。
ンス10′を適当に大きくづ゛ることによって放電電流
のピーク値を抑制する方法が採用される。このため従来
の装置で番より−ジエネルギ吸収素子10のコアに強磁
性で高周波特性の良いフェライトを使用してきた。しか
しフェライトには可飽和特性があるため上述したように
放電電流を抑制する目的で使用する場合にはフェライト
を未飽和領域で使用する必要がある。
今放電破壊時にイオン源1に流れこむ電流を■とし、第
8図に承りキャパシタンス13.14をそれぞれC1C
として、インダクタンス12゜15をそれぞれL 、
L とし、ナージエネルギ吸収素子10の内部11(
抗をRどし、キャパシタンス13.14の初期電圧を■
。と表わせば、近似的に(1)式で表現することができ
る。
8図に承りキャパシタンス13.14をそれぞれC1C
として、インダクタンス12゜15をそれぞれL 、
L とし、ナージエネルギ吸収素子10の内部11(
抗をRどし、キャパシタンス13.14の初期電圧を■
。と表わせば、近似的に(1)式で表現することができ
る。
とする。
ここで(1)式の第1項が1=11で振動のピークに達
するとすれば、そのピーク値はまたナージエネルギ吸収
素子1oには、φ(t)=fo R・I(t)dtの磁
束が発生すネルギ吸収素子10を用意する必要がある。
するとすれば、そのピーク値はまたナージエネルギ吸収
素子1oには、φ(t)=fo R・I(t)dtの磁
束が発生すネルギ吸収素子10を用意する必要がある。
ここでφ1Ilax番ユφ(1>の最大値、B、はフェ
ライトの飽和磁束密度である。
ライトの飽和磁束密度である。
つまりイA゛ン源1と加速電源2およびスイッチ4が遠
く離れるにしたがって直流高圧ケーブル5が長くなり、
第8図におけるキャパシタンス13とインダクタンス1
2とが共に大きくなるため(1)式の第1項の振動周期
が長くなりφ もaX 増加する。したがってより大きなコア断面を有する9−
ジエネルギ吸収素子1oが必要とされることになる。
く離れるにしたがって直流高圧ケーブル5が長くなり、
第8図におけるキャパシタンス13とインダクタンス1
2とが共に大きくなるため(1)式の第1項の振動周期
が長くなりφ もaX 増加する。したがってより大きなコア断面を有する9−
ジエネルギ吸収素子1oが必要とされることになる。
(発明が解決しようとする問題点)
このように第7図に示すような従来の装置では、電源猛
打の大型化に伴いイオン源1と加速型&i 2との距離
に比例してV−ジエネルギ吸収素子10を大型化してい
かなければないなという問題があった。
打の大型化に伴いイオン源1と加速型&i 2との距離
に比例してV−ジエネルギ吸収素子10を大型化してい
かなければないなという問題があった。
本発明は上述した問題点を解決するためになされたbの
で、イオン源の放電破壊時にイオン源に流入する電流の
ピークを抑制するり゛−ジエネルギ吸収素子をより小型
にして構成することのできる直流電圧電源装置を提供す
ることを目的とする。
で、イオン源の放電破壊時にイオン源に流入する電流の
ピークを抑制するり゛−ジエネルギ吸収素子をより小型
にして構成することのできる直流電圧電源装置を提供す
ることを目的とする。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、負荷のイオン源に第1の出力電路を介して直
流高電圧を供給してイオンビームを発生させる加速電源
と、前記イオン源に第2の出力電路を介して電力を供給
してソースプラズマを発生さぼるソースプラズマ電源と
、サージ電流の流れる電路に鎖交して設置され1ナージ
電流の吸収をはかるサージエネルギ吸収素子とを具備し
てなるa流高電圧電源装置において、前記4ノージエネ
ルギ吸収素子を前記第2の出力電路のみに鎖交させ、1
1口2第1の出力電路にはサージ電流の吸収をはかるサ
ージ抑制手段を設けたことを特徴としている。
流高電圧を供給してイオンビームを発生させる加速電源
と、前記イオン源に第2の出力電路を介して電力を供給
してソースプラズマを発生さぼるソースプラズマ電源と
、サージ電流の流れる電路に鎖交して設置され1ナージ
電流の吸収をはかるサージエネルギ吸収素子とを具備し
てなるa流高電圧電源装置において、前記4ノージエネ
ルギ吸収素子を前記第2の出力電路のみに鎖交させ、1
1口2第1の出力電路にはサージ電流の吸収をはかるサ
ージ抑制手段を設けたことを特徴としている。
(作 用)
このような構成とすることによりサージエネルギ吸収素
子10に流れる電流は(1)式の第2項の電流のみとな
る。したがってサージエネルギ吸収素子10のコアの断
面積を従来の方式に比べて小さくすることができるので
ある。
子10に流れる電流は(1)式の第2項の電流のみとな
る。したがってサージエネルギ吸収素子10のコアの断
面積を従来の方式に比べて小さくすることができるので
ある。
(実施例)
以下本発明を図示でる実施例に基づいて詳細に説明する
。なJ3以下に示す図面においては第7図および第8図
に示したと同一の構成部分には同一符号を付しその説明
を省略する。
。なJ3以下に示す図面においては第7図および第8図
に示したと同一の構成部分には同一符号を付しその説明
を省略する。
第1図は本発明による直流高電圧II装置の一実施例を
示す構成図である。第7図に示す従来の構成と異なり、
第1図においては直流高圧ケーブル5の直流高電圧側を
サージエネルギ吸収素子10に鎖交さ口ないようにする
とともに、直流高圧ケーブル5のイオン源1側に抵抗器
とりアクドルとの並列回路により構成されるサージ抑制
素子6を接続している。
示す構成図である。第7図に示す従来の構成と異なり、
第1図においては直流高圧ケーブル5の直流高電圧側を
サージエネルギ吸収素子10に鎖交さ口ないようにする
とともに、直流高圧ケーブル5のイオン源1側に抵抗器
とりアクドルとの並列回路により構成されるサージ抑制
素子6を接続している。
第2図は第1図に装置においてイオン源1の内部で放電
破壊が発生した場合を模擬する゛電気的等価回路を示し
たものである。キャパシタンス13、インダクタンス1
2およびサージ抑制素子6から構成される加速電源側回
路と、キャパシタンス14、インダクタンス15および
サージエネルギ吸収素子10から構成されるソースプラ
ズマ電源側回路とが完全に分離している。
破壊が発生した場合を模擬する゛電気的等価回路を示し
たものである。キャパシタンス13、インダクタンス1
2およびサージ抑制素子6から構成される加速電源側回
路と、キャパシタンス14、インダクタンス15および
サージエネルギ吸収素子10から構成されるソースプラ
ズマ電源側回路とが完全に分離している。
したがってサージエネルギ吸収素子10に流れる電流は
(1)式の第2項の電流のみとなる。一方ナージ抑制素
子6は電路等による電圧降下の許容範囲が比較的大きい
ので、抵抗器及びリアクトルの抵抗とインダクタンスと
を十分に大きく取ることができる。したがってキャパシ
タンス13からの放雷電流を十分に小さく抑υ1するこ
とができる。
(1)式の第2項の電流のみとなる。一方ナージ抑制素
子6は電路等による電圧降下の許容範囲が比較的大きい
ので、抵抗器及びリアクトルの抵抗とインダクタンスと
を十分に大きく取ることができる。したがってキャパシ
タンス13からの放雷電流を十分に小さく抑υ1するこ
とができる。
このように加速電源2の出力電路がり′−ジエネルギ吸
収素子10に鎖交しないような構成を採用しているため
、サージエネルギ吸収素子10のコアの断面積は従来の
場合と比べて小さくすることができる。
収素子10に鎖交しないような構成を採用しているため
、サージエネルギ吸収素子10のコアの断面積は従来の
場合と比べて小さくすることができる。
第3図は本発明の他の実施例を示す構成図である。第1
図に示した実施例におけるサージ抑制素子6を抵抗器2
1のみで構成し、ソースプラズマ電源2の出力電路をサ
ージエネルギ吸収素子10のイオン源1側において、加
速電源2の高電圧出力電路にコンデンサ20を介して接
続した構成となっている。
図に示した実施例におけるサージ抑制素子6を抵抗器2
1のみで構成し、ソースプラズマ電源2の出力電路をサ
ージエネルギ吸収素子10のイオン源1側において、加
速電源2の高電圧出力電路にコンデンサ20を介して接
続した構成となっている。
この場合、抵抗器21は直流高圧ケーブル5のキャパシ
タンスに蓄えられるエネルギを吸収するとともに、この
キャパシタンスからの放電電流ピークを十分小さく抑制
する動きをする。ソースプラズマ電源8の出力電路はイ
オン源1側においてコンデンサ20を介して抵抗器21
の一端に接続されている。
タンスに蓄えられるエネルギを吸収するとともに、この
キャパシタンスからの放電電流ピークを十分小さく抑制
する動きをする。ソースプラズマ電源8の出力電路はイ
オン源1側においてコンデンサ20を介して抵抗器21
の一端に接続されている。
ここで]ンデンリ°20は、イオン源1の放電破壊時に
ソースプラズマ電源8の出力用台電路および加速電源2
の高電圧出力電路の相互間に不要な電位差が発生して放
電を発生することを防いで、本電源装置が安定の良い運
転をすることを保証するものである。
ソースプラズマ電源8の出力用台電路および加速電源2
の高電圧出力電路の相互間に不要な電位差が発生して放
電を発生することを防いで、本電源装置が安定の良い運
転をすることを保証するものである。
なおコンデンサ20はサージエネルギ吸収素子10のソ
ースプラズマ電源8側に設けても良い。
ースプラズマ電源8側に設けても良い。
第4図はコンデンサ22をソースプラズマ電源8側に設
けた場合における本発明の他の実施例を示す構成図であ
る。
けた場合における本発明の他の実施例を示す構成図であ
る。
この場合には加速電源2への電位固定用電線23をサー
ジエネルギ吸収素子10を貫通するJ:うに配置し、片
端を加速電源2の?3電圧出力電路に接続し、他端を、
コンデンサ22を介してソースプラズマ電源8の出力電
路に接続する。
ジエネルギ吸収素子10を貫通するJ:うに配置し、片
端を加速電源2の?3電圧出力電路に接続し、他端を、
コンデンサ22を介してソースプラズマ電源8の出力電
路に接続する。
第5図も本発明の他の実施例を示覆構成図である。第5
図の構成においては第1図に示した1ナージ抑制索子6
を構成する抵抗器に直列にダイオードを接続したサージ
抑制素子17を用いている。
図の構成においては第1図に示した1ナージ抑制索子6
を構成する抵抗器に直列にダイオードを接続したサージ
抑制素子17を用いている。
この場合抵抗器はサージ抑制素子17を構成するりアク
ドルのエネルギのみを消費するため、潤費電力の小さい
抵抗器を選択することができるという利点がある。
ドルのエネルギのみを消費するため、潤費電力の小さい
抵抗器を選択することができるという利点がある。
第6図は本発明のさらに他の実施例を示す構成図である
。本実施例においては、サージエネルギ吸収素子10に
バイアス磁束を与えるためバイアス電源18を別に設け
、リアク]〜ル19に接続してバイアス磁束を発生させ
ている。
。本実施例においては、サージエネルギ吸収素子10に
バイアス磁束を与えるためバイアス電源18を別に設け
、リアク]〜ル19に接続してバイアス磁束を発生させ
ている。
これにJ:リサージエネルギ吸収素子10のコアを等価
的な大きくしたと同様の効果が得られる。
的な大きくしたと同様の効果が得られる。
(発明の効果)
以上実施例に基づいて詳細に説明したように、本発明に
よる直流高電圧電源装置では、サージエネルギ吸収素子
のコアはソースプラズマ電源の出力電路のみに鎖交し、
加速電源の高電圧出力電路には鎖交しないような構成と
なっているため、サージ1ネルギ吸収素子のコア断面積
を小さくすることができる。
よる直流高電圧電源装置では、サージエネルギ吸収素子
のコアはソースプラズマ電源の出力電路のみに鎖交し、
加速電源の高電圧出力電路には鎖交しないような構成と
なっているため、サージ1ネルギ吸収素子のコア断面積
を小さくすることができる。
また電源装置の大型化がおこなわれてもサージエネルギ
吸収素子をイオン源と加3g!電源との距離に比例して
大型化させるという配慮をする必要がない。このためサ
ージエネルギ吸収素子をより小型にできる直流高電圧電
源装置を提供することができる。
吸収素子をイオン源と加3g!電源との距離に比例して
大型化させるという配慮をする必要がない。このためサ
ージエネルギ吸収素子をより小型にできる直流高電圧電
源装置を提供することができる。
第1図は本発明の一実施例を示ず構成図、第2図は第1
図の電気的等価回路を示す回路図、第3図〜第6図は本
発明の他の実施例を示す構成図、第7図は従来の装置の
一例を示り構成図、第8図は第7図の装置の電気的等価
回路を示す回路図である。 1・・・イオン源、2・・・加速電源、5・・・直流高
圧ケーブル、6・・・サージ抑制素子、8・・・ソース
プラズマ電源、10・・・サージエネルギ吸収素子、2
0・・・コンデンサ、21・・・抵抗器、22・・・コ
ンデンサ、23・・・電位固定用電線、17・・・畳ナ
ージ抑制素子、18・・・バイアス電源、19・・・リ
アクトル。 出願人代理人 佐 藤 −雄 も 1 に 厩 2 に も3 囚 も42 几 5 Z 汽6 図 色7 図 n ち8 z
図の電気的等価回路を示す回路図、第3図〜第6図は本
発明の他の実施例を示す構成図、第7図は従来の装置の
一例を示り構成図、第8図は第7図の装置の電気的等価
回路を示す回路図である。 1・・・イオン源、2・・・加速電源、5・・・直流高
圧ケーブル、6・・・サージ抑制素子、8・・・ソース
プラズマ電源、10・・・サージエネルギ吸収素子、2
0・・・コンデンサ、21・・・抵抗器、22・・・コ
ンデンサ、23・・・電位固定用電線、17・・・畳ナ
ージ抑制素子、18・・・バイアス電源、19・・・リ
アクトル。 出願人代理人 佐 藤 −雄 も 1 に 厩 2 に も3 囚 も42 几 5 Z 汽6 図 色7 図 n ち8 z
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、負荷のイオン源に第1の出力電路を介して直流高電
圧を供給してイオンビームを発生させる加速電源と、前
記イオン源に第2の出力電路を介して電力を供給してソ
ースプラズマを発生させるソースプラズマ電源と、サー
ジ電流の流れる電路に鎖交して設置されサージ電流の吸
収をはかるサージエネルギ吸収素子とを具備してなる直
流高電圧電源装置において、前記エネルギ吸収素子を前
記第2の出力電路のみに鎖交させ、前記第1の出力電路
にはサージ電流の吸収をはかるサージ抑制手段を設けた
ことを特徴とする直流高電圧電源装置。 2、前記サージ抑制手段として、抵抗器、リアクトルお
よび/またはダイオードの組合せからなるサージ抑制素
子を前記第1の出力電路に直列に挿入したことを特徴と
する特許請求の範囲第1項記載の直流高電圧電源装置。 3、前記サージ抑制手段として、抵抗器からなるサージ
抑制素子を前記第1の出力電路に直列に挿入するととも
に、前記第1と第2の出力電路とを前記イオン源側また
は前記ソースプラズマ電源側でコンデンサを介して接続
したことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の直流
高電圧電源装置。 4、前記サージ抑制手段としてさらに前記サージエネル
ギ吸収素子のコアに鎖交してこのコアに一定の磁束を与
えるバイアス電源を付加したことを特徴とする特許請求
の範囲第2項または第3項のいずれかに記載の直流高電
圧電源装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7525286A JPS62233077A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 直流高電圧電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7525286A JPS62233077A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 直流高電圧電源装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62233077A true JPS62233077A (ja) | 1987-10-13 |
Family
ID=13570843
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7525286A Pending JPS62233077A (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 直流高電圧電源装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62233077A (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS586036A (ja) * | 1981-07-03 | 1983-01-13 | 株式会社東芝 | 高電位給電装置 |
-
1986
- 1986-04-01 JP JP7525286A patent/JPS62233077A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS586036A (ja) * | 1981-07-03 | 1983-01-13 | 株式会社東芝 | 高電位給電装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Watanabe et al. | Development of a high performance core snubber for high power neutral beam injectors | |
JPS5999976A (ja) | 静電ちり分離器用の電源回路 | |
US6371265B1 (en) | Electric railway vehicle and an electric powering unit in particular for such a vehicle | |
Reinhold et al. | Megawatt HV DC power supplies | |
JPS62233077A (ja) | 直流高電圧電源装置 | |
Praeg | Overcurrent protection for the TFTR neutral beam sources during spark down | |
Talreja | A protection scheme for high power microwave devices | |
Qu et al. | Modeling, simulation, and analysis of the HV snubber | |
CN113346874B (zh) | 一种兆伏级Marx发生器触发系统 | |
Zhang et al. | Development of a hybrid mode linear transformer driver stage | |
Bakken | Study and development of solid state based long pulse klystron modulators for future linear accelerators at CERN | |
Zamengo et al. | Overvoltage protection of the Ion source and extraction power supplies in the SPIDER experiment | |
JPH09284110A (ja) | 半導体スイッチ回路 | |
KR100510178B1 (ko) | 2단의 비선형 캐패시터와 자력압축을 이용하는 나노초펄스전압 발생기 | |
Kuthi et al. | Rapid charger for high repetition rate pulse generator | |
JPS59162782A (ja) | 中性粒子入射装置用電源装置 | |
JP2757963B2 (ja) | イオン源加速電極 | |
Nguyen | Fast SCR thyratron driver | |
RU2207713C1 (ru) | Выходной каскад передатчика непрерывного действия (группа из 4-х устройств) | |
JPS61104600A (ja) | 荷電粒子加速装置用浮遊静電エネルギ−吸収装置 | |
Tommasini et al. | High current, high voltage pulser for the Elettra kicker magnets | |
JPS616814A (ja) | 変圧器 | |
Kemp | Elements of energy storage capacitor banks | |
JPS61158700A (ja) | 中性粒子入射装置 | |
JPH03185911A (ja) | パルス発生装置 |