JPS62216698A - 接触分解装置の排水処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、製油所における接触分子Ｈ装置から生じる排
水の処理方法に関するしのである。

〔従来の技術〕

石油の灯油以上の高沸点留分を触媒の存在のもとに接触
的に分解して高オクタン価のガソリンを製造づる接触分
解装置としては、流動床式、移動床式、固定床式等各種
方式の装置が知られている。

また、近年、その原料として従来のものに常圧残査油や
減圧残査油を混合して処理することも試みられている。

前記接触分解装置内には、炭化防止、油−触媒分離、触
媒の分散、触媒からの油のストリッピングなどを目的と
して各所にスチームが吹き込まれ、このスチームは分解
生成物と共に反応塔偵部から出てくる。また、分解生成
物は粘留塔、ストリッパーで分離精製されるが、ここで
も分離効果を促３１Ｃするためス１−リッピングスヂー
ムが吹き込まれる。そして、これらスチームは、全て精
留塔上部から軽質油分と共に出て冷却され、凝縮器で分
離されて排水として系外にＪＪＩ出される。この接触力
Ｗｆ装置の排水は、第１表に示寸ように、多聞のアンモ
ニア１１）硫化水先及びフェノール類を含有し、ＣＯＤ
も高く、製油所から排出される排水の中では最も処理が
芹しいとされている。

第１表 そして従来、この秤のＩＪＩ水の処理には、先ず、スト
リッピング法により排水中の硫化水素、アンモニアを除
去し、その排水を原油脱塩装置やフェノール抽出装置に
通して一部のフェノール類を抽出除去した後、他のプロ
レス排水で５〜１０倍程度に稀釈して中性域のｐ］−１
で連続式活性汚泥法によって処理し、さらにＣＯＯ，フ
ェノール類の規制値を満足させるため、その処理水を活
性炭吸容処理する方法が一般に採用されている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、上記従来の方法では、υ１水中には微生
物に有害なフェノール類、　ｒａ化水素等が含まれてお
り、特にフェノール類は原油等の抽出によってもこれを
十分には除去できず、連続活性汚泥処理において汚泥が
バルキングを生じやすい。

したがって、運転管ｐｌには、Ｓ　Ｖ　Ｉ　（Ｓｌｕｄ
ｇｅ　Ｖｏｌｕｍｅ　Ｉｎｄｅｘ　；汚泥容量示標）を
１００ｑ／Ｊ以下にするように細心の注意が必要であり
、万一バルキングが生じ、汚泥のＳＶＩが上昇した場合
には処理不能となる、等の問題があった。

さらに、処理水中のＣＯＤ、フェノール類について条例
等によりかなり厳しい排水基準値が設定されており、こ
れに対処するため、前記したように現在では希釈による
活性汚泥処理と活性炭吸着処理を組合せた方法が採用さ
れているのが実情である。したがって、この排水を効率
よく処理するためには前段の活性汚泥処理工程でのＣＯ
Ｄ、フェノール類等のｔ”ｊ染物質の除去率の向上を図
り、後段の活性炭吸着処３４３１工程での汚染物負負Ｉ
４を最少限に押えることが必要である。

〔問題点を）Ｗ決するための手段〕

本発明は、石油類を接触分解する接触分解装置の排水を
処理する排水処理方法において、硫化水素及びアンモニ
アをストリッピングして除く工程を経たｌＪ［水を生物
処理槽に流入させる受入工程と、前記生物処理槽に流入
した前記排水を所定時間にわたって曝気処理づ゛る曝気
工程と、前記生物処理槽内の活性汚泥を所定時間にわた
って沈澱さぼる沈澱工程と、この沈澱工程の後にＦ澄液
を前記生物処理槽から排出する排出工程とから溝成し、
１日当りの全曝気工程の合計時間を１２時間以内とした
ものである。

〔作用〕

上記構成において、１日当りの全曝気工程の合ｈ１時間
を１２時間以内とし、瞠気工程を間欠的に行なうことに
より、擬菌糸形成酊母菌の発育が良好となり、活性汚泥
の沈降分離が容易となる。そして、従来の連続式活性汚
泥法では不可能な無希釈での排水処理も可能となるので
処理水質を悪化することなく常に安定したものとなると
共に、汚泥の発生ｒｉ＋Ｌが少イにくなって汚泥処理が
軽減される。

〔実施例〕

以下、本発明の方法の一実施例を説明する。

第１図は、流動床式接触分解装置１から排出される排水
を処理するフロー図である。この図に示Ｊ゛如く、接触
方Ｍ、装置１の排水は、先ずオイルセパレータ（排水ナ
ージタンク）２に送り、そこで６〜２４時間程度捕留さ
せて油分を分離して１０ｐｐｍ以下にする。次いで、ス
トリッパー３に送ってストリッピング処理をして、排水
中の硫化水素とアンモニアを除去し、それぞれｉｏｐｐ
ｍ以下、１５０ｐｐｍ以下にした後、生物処理槽４に送
って四分式活性汚泥処理を施す。活性汚泥処理の終了し
た排水（上澄液〉は、ざらに必要によってその他のプロ
セス排水、オイリー排水と共にサンドフィルタ−５→活
性炭吸着槽６−→ガードベーズン７へと送って処理し、
放流する。

ここで、前記スｉ・リッパ−３にＪＨプるストリッピン
グ処理について、その−例を具体的に説明すると、オイ
ルセパレータ２からのｌＪ＋水をポンプで６〜７　Ｋｇ
　／　ａｔｒ　Ｇに昇圧し、フィートポ１−ム式熱交７
換器で９０〜９５℃までｎ４した後、ストリッパー３の
塔ｔｒｉ付近に張り込む。そして、塔底部Ｊ、り導入さ
れるスチームにより約１２０℃でアンモニアと硫化水素
をストリッピングし、ｊｇ　Ｉｒ、ｉより取り出す。一
方、塔底からは、アンモニアと硫化水素を除去した処理
水を抜き出し、前記熱交換器で供給排水と熱交換させた
後、クーラーにより３０〜５０℃位まで冷却する。

また、前記ストリッパー３によってアンモニアと硫化水
素を除去した１）１水は、貯留槽（図示Ｕず）を介して
生物処理槽４に送って回分式活性汚泥処理を施すが、そ
の際、曝気を間欠的に行ない、１日当りの全曝気工程の
合計時間を１２１Ｔｙ間以内とする。その結果、排水を
従来のように抽出設備や原油脱塩装置に通すことなく直
接生物処理４ｆＩ−’＋に送ることができ、しかも、そ
の排水は従来のように他のプロセス排水等で希釈する必
要はない。これは、通常の連続式活性汚泥法においては
、活性汚泥中の生物相中によく見られるズーグレア（Ｚ
ｏｏｇ　ｌ　ｏｅａ）等の微生物と共存する酵母菌が単
細胞の状態で増殖し、はと／νど沈降分離し難くなるが
、重連のような運転形態の回分式活性汚泥処理を施すこ
とにより、共／７する擬菌糸形成性の酵母菌の擬菌糸の
発育が良好となり、粗大なフロックが形成され、Ｓｖｌ
の価が４００〜６００ｄ／ｇとなって沈降性がよくなり
、分離が容易となるからである。

この生物処理槽４にお（プる回分式活性汚泥法について
、ざらに詳しく説明すると、この処ｙ■法は、生物処理
槽４内に排水を流入させる受入工程と、生物処理槽４内
に流入した排水を所定時間にわたって曝気処理する曝気
工程と、曝気処理された排水を生物処１’ｌ！槽４内に
おいて静置して活性汚泥を所定時間にわたって沈澱させ
る沈澱工程と、この沈澱工程で得られたＵｎ水を生物処
理）ｆＩ４から排出する排出工程との組合せにより構成
されており、各工程の時間的な組合ぜににり種々のパタ
ーンが存在する。

この回分式活性汚泥ンへの実施に際して、曝気時間を１
２１１５間以内にして生物処理槽４内の微生物を顕微鏡
′Ｃ−観察づると、原菌糸形成性酵母菌の擬菌糸の発育
が見られるが、曝気時間を１２時間以上に１゛るとこれ
らの原菌糸形成の存在は見られなくなり、単細胞の酵母
菌のみ観察される。このことから活性汚泥の沈降性を大
とし分離を容易にする醇は菌の原菌糸形成を発育するた
めには、曝気時間を１２時間以内とするのがよいといえ
る。また、１サイクルの曝気時間について、フェノール
除去率と曝気時間の関係を調べた結果、１■気時間を３
時間以上とすることにより、７１ノール除去率は９０％
以上となるが、それ以下では処理効果が大幅に低下する
ことがわかった。これにより、１１サイクル当りのｅＡ
気時間は３時間以上と１にとが好ましいといえる。

ざらに、微生物の馴致の方法は、一般的な粘性汚泥処理
の馴致方法でよく、例えば近くの下水処理場やし原始ｌ
ｌ１１場等の活性汚泥処１’ｌ！施設の余剰汚泥を生物
処理槽４に投入し、その投入量が、槽内に排水を計画水
２１′１流入ざμたときの混合液の浮遊物質濃度（ＭＬ
ＳＳ）が２０００前後になるように調整する。次いで、
ストリッパー３で処理された排水を上記３１画水１３Ｘ
に対し３０％流入させる運転を実運転同様に行なう。こ
の運転を数日つづ【ノ、徐々に流入さＵる排水ｖ１を上
記４両水Ｍに対して５０％、７０％と増加させる。各負
荷量での運転口数は処理水水質が安定するのを児て決定
するが、それぞれ５０闇位を目安にして行なう。

さらに、本実施例では、窒素成分の除去率向上のため、
前記受入工程時に空気の供給を停止し、生物処理槽４内
を嫌気性状態に保＾５、また、排水の受入工程の途中か
ら曝気工程を開始する。すなわら、生物処理槽４に排水
が所定量の約半分流入した時点で空気の供給を行なって
槽内を曝気し、ＩＪ（気性微生物による排水の浄化を進
める。そして、所定の曝気時間が経過したところで空気
の供給を鰺止して沈澱−Ｆ程に入り、排水と汚泥を分離
し、所定時間静置した後排出工程に移る。排出工程では
上澄水は処理水として処１１１ｊ水槽に排出すると共に
、処理過程で増殖した余剰汚泥を、上澄水の排出時に汚
泥ポンプにて汚泥貯槽（図示せず）へ引扱く。一方、処
理水槽内の処理水は、必要によって処理水ポンプにて１
ナンドフイルター５に送り、さらに活性炭吸む槽６へ移
送して、水中に残存する少量のフェノールを吸着除去す
る。

前記各工程の運転は、１０１サイクル運転でもよいが、
１日２サイクル運転あるいは１日３　（Ｊイクル運転で
もよく、さらに多サイクル運転でも構わないが、サイク
ル数を多くすれば生物処理槽４に供給する排水の貯留槽
や該生物処ｉ１１！槽４の必要容量が小さくてすみ好ま
しい。

次に、前記回分式活性汚記法の各運転工程について第２
図ないし第５図を参照して具体的に説明する。なお、図
中１０は処理水槽、１１はｐｌ−１調整剤貯槽、１２は
原水ポンプ、１３は処理水ポンプ、１４は汚泥ポンプ、
１５％よｐＨ調調整剤注入定本ポンプ１６は集水装置、
１６ａは集水装置１６のスイベルジヨイントにより上下
自在に取付けられ、空気シリンダに“よって上下動され
る集水口、■ＳＣはバルブ、■ＰＣは圧力制御バルブ、
しは液面計である。また、各図において、バルブｖＳＣ
は、白抜きで示されている場合は開”状態にあり、黒く
塗りつぶされて示されている場合は“閉″状態にある。

（１）受入れ工程（第２図参照） １）原水ポンプ１２を起動し、ストリッパー３で処理さ
れた排水を一時貯留している貯留槽（図示せず）から排
水を生物処理槽４に受入れる。

２）受入れ時間（４〜６　Ｈｒ　）が経過したら原水ポ
ンプ１２を停止し、受入れを終了する。

なお、生物処理槽４に流入する排水のｐｌ−１は、スト
リッパー３の運転条件によって異なるが、一般には８．
０〜９．０程度であり、無調整でもさしつかえないが、
生物処理４ｆｊ　４内のｐＨをＨＣＩ。

ＩＩ　２８０４笠で５．０〜６．５好ましくは５．０〜
６．０に調整することが好ましい。これによりＣＯＤ及
び７１ノール類の除去率が向１する。この場合、特にリ
ン酸でｐト１調整するとリン酸が微生物の栄養源ともな
って相乗的効果があり、好都合である。

生物処理槽４内には、前回の処理水の一部と活性汚泥が
あり、流入排水のｐＨが８．０〜９．０程度の場合、生
物処理槽４内のｐＨは７．０〜８゜０程度となるので、
ｐＨ調整は生物処理Ｗｊ４内のｐＨが５．０〜６．５に
なるように流入排水のｐ１］調整するか、後述の曝気工
程の初期に曝気攪拌力を利用してｐｌ−１調整剤を混合
し生物処理槽４内のｐＨを調整する。前者の方法で生物
処理４ｎ　４内のｐＨを５．０〜６．５にする目安とし
ては、流入排水のｐｌ−１を６．０〜６．５程度にする
とよい。

本実施例では簡便法を採用してＪ３す、ｐｌ−１調整剤
貯槽１２にて１０％リン酸水溶液を調整し、これをｐｆ
ｌ調整剤注入定ｒｉｌポンプ１６により所定ｉ１注入し
て流入排水のフェノール濃度１００に対し０゜５〜１添
加されるように設定し、これにより生物処ｌ！ｌ！栖４
内のｐ　ｌ−１を５〜６．５にし、ｐ　ｌ−１期も不要
にしている。

（２）曝気工程（第３図参照〉 １）受入れ工程の途中からブロワ−を起動し圧力調整バ
ルブＶＰＣの下流側に設けた流ｎ計（図示上ず）を調整
して空気を生物処理槽４に供給し、槽内をに一ノ気する
。この工程は、第２表の条件を満たずように運転される
。また、曝゛気時間は３〜８時間好ましくは４〜６時間
とする。それ以上嘔気時間を長くしてもフェノール残留
！Ｓ１度は平衡に達し、大幅な低下は望めないので、８
時間以下で適宜その回分運転方式により選定する。

２）嘔気時間が経過したらブロワ−を停止して暉流入す
る排水中のＣＯＤω （３）沈澱■稈（第４図参照） 本実施例のこの工程は、排水を受入れず、曝気もすず、
生物処ｌ！ＩＩ槽１内の水と汚泥の分Ｎ］を行なう。接
触分解装置１の排水の処理の過程において発生する微生
物は、通常の排水処１１１ｊでは出現し芹い菌糸形成性
の特殊な酵母菌が多く出現している。

これら酵母菌は非常に沈降性が悪いため、通常の標準活
性汚泥法の沈澱層では汚泥がキャリーオーバーし、沈降
分子ｉｔが困難であるが、本実施例においては、酵母菌
の擬菌糸の形成が良好となり、ＳＶｌが４００〜６００
■／Ｊ程度となり静置状態で汚泥は沈澱する。生物処理
槽４内の汚泥層が排出レベル以下であれば、上澄水を汚
泥の混入のない状態で排出することができるが、この排
出レベルは槽底部より槽高さの１／２〜１／４好ましく
は１／２〜１／３とするのがよい。

（４）排出工程（第５図参照） １）バルブ■ＳＣを“′間″として集水装置１６のエア
ーシリンダを作動させ、汚泥を分離した上澄水中に集水
口１６ａを下げ該上澄水を処理水槽１０に排出する。

２）排出開始と同時に汚泥ポンプ１４を起動し、槽底部
に沈澱した汚泥を汚泥貯槽へ移送する。一般の連続活性
汚泥法では汚泥の発生量は除去８０Ｄ当り約０．６ｋｇ
−ｓＳ／Ｋｇ−除去ＢＯＤ程度とされているが、これと
比較すると本実施例においては、ＭＬＳＳｍ度の増加は
ほとんどなく、処理水中に流出するＳＳを含めても汚泥
発生量は０゜０２〜０．０８Ｋｙ−ｓｓ／Ｋｃｔ除去Ｂ
ＯＤ程度であり、さらに、溶存酸素温度４〜６１１９／
Ｊで曝気工程を行なうと余剰汚泥の発生はほとんどない
。

３）生物処理槽４内の水位を液面計１−が前記排出レベ
ルに達したことを検知すると、集水装置１６のエアーシ
リンダを作動させ集水口１６ａを液面上に上げ、パルプ
■ＳＣを開として集水装置１６の作動を停止する。

次に、前記実施例の効果を確認するために行なった実験
例を説明づる。

回分弐話性汚泥法の実施に使用した実験装置は、第６図
に示すようなもので、有効容積１０Ｊの生物処理槽４ａ
、５Ｊの処理水槽１０ａ、２０Ｊの原水槽１７　、　Ｂ
：ｉ水ポンプ１２ａ、処理水ポンプ１３ａ、散気管１８
ａに空気を供給するブロワ−１８、タイマー１９．第１
ＤＨ計２０ａ、第２　ｐ　Ｈπ１２０ｂ等から構成され
ている。

また、汚泥の馴致運転は次のようにして行なった。

１）近くの下水処理場の余剰活性汚泥を生物処理槽４ａ
に投入する。

２　）　’＋）ｆＪ記汚泥の投入邑は、排水を計画水母
流入させたときの生物処理槽４ａ内の混合液の浮遊物７
１濃度が２０００ｐｐｍ前後になるように調整する。

３）次に、ストリッパーで硫化水素及びアンモニアをス
ミリッピングして除いてＳ’（硫化水素）１０ｐｐｍ、
アンモニア６０　ｐｐｍ、油分１０ｐｐｍＦ＋！ａにし
た排水（原水）を原水槽１８から生物処理槽４ａ内に流
入させる。この流入排水Ｒは第７［１８１Ｉに示すスケ
ジ、１−ルにしたがって増加さけ′る。

４）原水槽１８に適宜ストリッピング処理水を補充して
生物処理（ｆＪ４ａを、実際に行なおうとする゛″受入
−１ｂス気−沈澱−排出′″の各工程と同じＪ：うにし
て運転する。

５）必要に応じて栄養源の添加およびｐ　Ｈ調整を行な
う。添加量およびｐ１１調整は実際に行なおうとする運
転に合せて調整する。

（実験例１） 回分式活性汚泥法による接触分解装置の排水中のＣＯＤ
やフェノールの除去効果を確認するため、接触分解装置
の排水をストリッピング処理した前記原水を面記実験装
置で処理した。

（１）、実験方法 原水槽１７で前記ストリッピング処理を施した原水にｐ
Ｈ調整剤として８３　ＰＯａを添加してぞのｐ　ｔ−ｔ
を所定伯に調整し、この原水を１３．９ｃｃ／ｍｉｎの
流部で６時間、前述のようにして活性汚泥を馴養した生
物処Ｉ！Ｉ！槽りａ内に受入れ、槽内のｐｌ−１を５〜
６　、５　、　Ｍ　Ｌ　Ｓ　Ｓ　８’Ａ　爪を２０００
ｍｇ／Ｊ稈麿として運転したｌ＋　ｔｔｉ水受入れを開
始して３時間後にブロワ−１８を起動さ゛せ、空気を生
物処理槽４ａの底部より散気管１８０を通して吹き込み
、槽内を曝気混合させて溶存Ｍ索′ｆ：Ｊ度を４〜６η
／」に維持した。次いで、奪気開始から６時間後にブロ
ワ−１８を停止し、沈澱工程に入った。

そして、２時間静置した後、処理水ポンプ１３ａを起動
させ、１０ノ／１１ｒの流量で上澄水を槽中間部に固定
したビニールホースで処理水として処理水槽１０ａに排
出した。このとき、処理水ポンプ１３ａは３０分間運転
した。また、原水槽１７にストリッピング処理した原水
を適宜補充して前記各工程を繰返し、３０日間処理を続
けた。なお、処理の過程で増殖した余剰活性汚泥は上澄
水のＪノを出工程時に生物処理槽４ａの下部にり手動に
て引き抜く予定であったが、実験期間中、活性汚泥の増
殖は認められなかったので、汚泥の引き抜きは実施しな
かった。

（２）実験結果（第３表参照） 前記方法により３０゛日間の実験を行なったところ、Ｍ
ＬＳＳＩ度２２２０ＩＩｒｇ／、ｉの場合、フェノール
・ｓｓ負荷０．２に’Ｊ−フェノール／Ｋｇ・ＳＳ・日
、ＣＯＤ　−ｓｓ負荷０．４５Ｋｙ−ＣＯＤ／Ｋｇ−Ｓ
Ｓ・日でフェノール除去率９３．９％、ＣＯＤ除去率７
７．４％と高い除去率が得られた。また、ＳＶＩが５０
０〜６００ｄ／Ｑ程度で、静動時間を２時間とることに
より汚泥界面は上澄水排出レベル下限以下に達しており
、処理水の排出に関して何ら支障がなかった。

（実験例２） 実験例１より曝気時間を短くして実験例１ど同様の実験
を行なった。

（１）実験方法 原水槽１７でストリッピング処理を施した前記原水にｐ
１＝１調整剤として１１３　ＰＯ４を添加し、そのｐＨ
を所定値に調整してこれを２０．９ｃｃ／ｍｉｎの流量
で４時間、前述と同様に活性汚泥を馴養した生物処理１
Ｗ４ａ内に受入れ、槽内のｐＨを５〜６．５．ＭＬＳＳ
ｌｌｌｌｌｉを２０００ｍｇ／Ｊとして運転した。排水
受入を開始して３時間後にブロワ−１８を起動さ「、空
気を生物処ｙ！槽４ａの底部より散気管１８ａを通して
吹き込み、槽内を曝気混合さけて溶存酸素一度を４〜６
ｍｙ／ノに維持した。１次いで、曝気開始から４時間後
にブロワ−１８を停止し、沈澱工程に入った。そして、
２時間静置した後、処理水ポンプ１３ａを起動させ、１
０Ｊ／ｌｌｒの流ｍで上澄水を槽中間部に固定したビニ
ールホースで処理水としＣ処理水槽１０ａに排出した。

このとき、処理水ポンプ１３ａは３０分間運転した。ま
た、原水槽１７にストリッピング処理した原水を適宜補
充して前記各工程を繰返し、３０口間処理を続けた。な
お、余剰活性汚泥は上澄水の排出工程時に生物処理槽４
ａの下部にり手動にて引さ去く予定であったが、゛実験
期間中、活性汚泥の増殖は認められなかったので、汚泥
の引き抜ぎは実施しなかった。

（２）実験結果（第３表参照） 前記方ｉ人により３０口間の実験を行なったところ、Ｍ
　Ｌ　Ｓ　Ｓ　ｆｊ度１８８０１１１ｆｆ／Ｊの場合、
７ｘ／−ル・ｓｓ負荷０．３゛８／（ｇ−フェノール／
に！Ｊ−５Ｓ・日、ｃ　Ｏ’Ｄ　−ｓ　ｓ負荷０．７９
Ｋｇ−ＣＯＤ／ｋｇ−３Ｓ・日でフェノール除去率９３
．２％、ＣＯＤ除去率７６．７％と高い除去率が得られ
た。

また、ＳＶＩが４００〜５００ｄ／ｑ程ｉｒ、静置時間
を２時間とることにより汚泥界面は上澄水排出レベル下
限以トに達してＪ３す、処理水の排出に関して何ら支障
がなかった。さらに、実験例１に比較して曝気時間を２
／３に短くし負荷を高くしても問題のないことがわかっ
た。

（実験例３） 回分式活性汚泥法における長時間の曝気による１ノ１水
中のＣＯＤやフェノールの除去効果を確認するため、接
触分解装置の排水をストリッピング処１１Ｊｊ　シた前
記原水を前記実験装置？″処理た。

（１）実験方法 原水槽１７でストリッピング処理を施した前記原水にｐ
　ｌ−１調整剤として１１３　ＰＯａを添加し、そのｐ
Ｈを６．０に調整してこれを１３．９ｃｃ／ｍｉｒ＋＋
７）流量で６時間、前述と同様に話性汚泥をツｌ養した
生物処理槽４ａ内に受入れ、槽内の曝気開始時のＤ）Ｉ
を５　、３　、　Ｍ　Ｌ　Ｓ　Ｓ　ｔｌｌ　Ｉ’！を２
０００ｍｇ／ノとして運転した。排水受入を開始して３
時間後にブロワ−１８を起動させ、空気を生物処理槽４
ａの底部より散気管１８ａを通して吹き込み、槽内を曝
気混合させて溶存酸素濃度を４〜６Ｒｇ／Ｊに維持して
１８時時間Ｍ気を行った。

（２）実験結果 前記方法により原水中のフェノールやＣＯＤの除去効果
と曝気時間の関係を確認し１ζ。その結果を第４表、第
８図、第９図に承り。これによりフェノール除去率は曝
気時間６時間で９９％、フェノール残留濃度が３　ｍｇ
／　Ｊに達し、それ以後は一定である。また、ＣＯＤ除
去率は曝気時間５〜６時間で８０％、ＣＯＯ残留濃度が
１６０ｍ！Ｊ／Ｊ前後に達し、それ以後は一定である。

以上のことから、接触分解装置の排水を回分式活性汚泥
法で処理ザる場合、曝気時間を６時間程度にするのが最
も処理効率がよく、曝気時間は通常３〜８時間好ましく
は４〜６時間とするのがよいことがわかる。また、顕微
鏡で観察づると曝気１１５間１０１５間稈度の生物相は
酵母菌の型筒糸形成の発育が見られたが、曝気時間１８
時間ではこれらの菌糸形成はあまり見られず単細胞の酵
母菌が多く出現していた。

第４表 （実験例４） 回分式活性汚泥法における原水中のＣＯＤやフェノール
の除去効果のｐＨによる影響を確認するため、前記実験
装置で原水を処理した。

（１）実験方法 原水槽１７でストリッピング処理を施した前記原水にｐ
Ｈ調整剤としてｔｈ　ＰＯ４およびＮａ０ｌｌを添加し
、そのｐ　Ｈを後述の各ｐ１−１に調整してこれらを１
３．９　ＣＣ／ｍｉｎの流りで６時間、前述と同様に活
性汚泥を肪Ｉ養した生物処ｙＪ！槽りａ内に受入れ、Ｍ
ＬＳＳＩ度を２０００　ｍｙ　／　Ｊとしてそれぞれ運
転した。排水受入を開始して３時間後にブロワ−１８を
起動させ、空気を生物処理槽４ａの底部より散気管１８
ａを通して吹ぎ込み、槽内を１５）気混合させて溶存酸
素濃度を４〜６　ｍ９　／　Ｊに維持した。次いで、曝
気開始から６時間後にブロワ−１８を停止し、沈澱工程
に入った。そして、２時間静置した後、処理水ポンプ１
３ａを起動さけ、１０Ｊ／Ｈｒの流ｍで上澄水を槽中間
部に固定したビニールホースで処理水とじて処理水槽１
０ａに排出した。このとき、処理水ポンプ１４ａは３０
分間運転した。ストリッピング処理を施した前記原水の
ｐＨは８．０〜９．０程度であるが、前記実験例３では
ｐＨ調整剤として１１３　ＰＯ４を添加し、ｐ　Ｈを６
．０に下げ、生物処理槽４ａの曝気開始時のρ１１を５
．３と弱酸性にして運転したが、本実験ではさらに前記
原水のｐ　Ｈを７．５．９．０と実験例３よりアルカリ
側に変化させ、生物処理Ｊｆ’／　４　ａでの曝気開始
時のｐＦｌを６．３の弱酸性および中性付近のｐＨ７で
処理した場合のフェノールやＣＯＤの除去効果について
確認を行なった。

（２）実験結果 前記方法により実験を行なったところ第５表。

′！５６表、第１０図ないし９５１２図に示す結果が得
られた。なお、第１０図ないし第１２図中の流入排水ｐ
Ｈ６，０（槽内曝気開始時ｐＨ５，２９）のデータは実
験例３のものである。これにより前記原水をｐＦｌ９．
ｏ（槽内曝気開始時ｐＨ７，０７）と高め、生物処理槽
４ａ内のＩ）　Ｈを中性付近で処理した場合は、曝気時
間６時間経過後のフェノール、ＣＯＯ除去率を見ると、
フェノール除去率８２．９％、ＣＯＤ除去率５６．４％
であり、原水のｐ　ｔｉを６．０（槽内曝気開始時ｐＨ
５，２９）にした実験例３および本実験例の流入排水ｐ
１」７．５（槽内曝気開始時ｐＨ６，３４）の場合と比
較すると、フエノ゛−ル、ＣＯＯ除去率共に大幅に低下
することが確認された。なお、連続式活性汚記法によっ
てフェノール排水を処理する場合、アルカリ側がよいと
する報告例があるが、本実験の接触分解装置の排水処理
においては逆に酸性側のｐＨ５，０〜６．５がＪ：いこ
とがわかった。

第５表 第６表 ただし、流入原水のｐｌ−１を９．０に調整（実験例５
） 曝気が間欠的に行なわれる回分式活性汚泥法の効果をｒ
ｉＩｉ＝　するため、ストリッピング処理を施した前記
原水を回分式活性汚泥法と連続式活性汚泥法とで処理し
、処理水中のＳＳ濃度を比較した。

（１）実験方法 回分式活性汚泥法は実験例１と同一の実験方法により実
施した。連続式活ｆ［汚泥実験装置は、第１３図に示す
ように、有効容積２０）の原水槽１７ｂ、１０Ｊの曝気
槽２１．２Ｊの沈澱槽２２゜５Ｊの処理水槽１０ｂ、ｐ
Ｈ調整剤貯槽１１ｂ。

原水ポンプ１２ｂ、返送用の汚泥ポンプ１４ｂ。

ｐＨＩ整剤注入定聞ポンプ１５ｂ、散気管１８ｄに空気
を供給するブロワ−１８Ｃ９原水槽１７ｂの第１　Ｄ　
Ｉ−１ｉｔ　２０　Ｇ　、曝気槽２１内のｐＨを測定し
ｐ　Ｈ調整剤）１人定ｆｆｉｔポンプを制御する第２ｐ
Ｈｉｔ　２０６等から構成されている。

また、連続式活性汚泥法は次のようにして実施した。す
なわち、曝気槽２１に前述のようにストリッピング処理
した原水で馴養した活性汚泥を入れ、槽内の汚泥濃度を
２０００ｍ９／Ｊになるように調整した。原水は、０．
４２ｊ／ｌｌｒの通水量で曝気槽２１に供給した。曝気
槽２１にｐｔ−ｉｓ整剤として１１３　ＰＯ４を添加し
、曝気槽２１内のｐＨを５．０〜６．５に制御すると共
に、空気を供給して溶存酸素濃度を２〜４ｍｙ／Ｊに維
持した。そして、原水を曝気槽２１内に１２時間滞留さ
せ、その間に活性汚泥による生物酸化分解により排水中
のフェノールやＣＯＤを除去し、その後沈澱槽２２に流
入させた。沈澱槽２２は水面積負荷１．３−１Ｔｌｌ／
ＴＩＦ、・日で運転した。そして、沈澱槽２２で固液分
離し、上澄水は処理水Ｗ１１０ｂへ流入させる一方、分
離スラッジは沈澱槽底部からその一部を余剰汚泥として
系外に抜き出し、残りの汚泥は汚泥ポンプ１４ｂで曝気
槽２１に返送した。返送汚泥量は原水供給量に対して１
００％であった。

（２）実験結果 前記方法により実験を行なったところ処理水中のＳＳ［
度は、回分式活性汚泥゛Ｃは２０〜３０ｐｐｍ、連続式
活性汚泥法では１００〜１５０ｐｐｍであった。また、
連続式活性汚泥法の場合、運′転開始後１週間程度で曝
気槽２１内のＭＬＳＳ漠度が５００η／Ｊ程度に減少し
、処理効果が大幅に低下したため、実験を停止した。さ
らに、顕微鏡で連続式と回分式の活性汚泥を見ると、回
分式の汚泥は原菌糸形成の酵母金の型筒糸の発育が見ら
れたが、連続式の汚泥は共存する酵母菌が単細胞の状態
で型筒糸の発育は見られず、沈降性の悪いことがわかっ
た。

なお、前記実施例において、前記ストリッピング法の別
法としてストリッパー３を硫化水素ストリッパーとアン
モニアストリッパーの２塔に分け、各塔頂から硫化水素
とアンモニアを別個に回収する方法を用いてもよい。ま
た、ス］・リッパ−３でアンモニアと硫化水素が除去さ
れた排水を生物処理槽４に流入させる前にフェノール抽
出設備や原油脱塩装置に移送し、排水中のフェノールを
原油等により抽出除去してもよい。その場合、抽出設備
からの排水は原油等のニ［マルジョンを多缶に含ｌυで
いるため、ぞの１）１水を生物処理槽４に直接受入れた
場合、これらエマルジ」ンが活性汚泥に対して悪影響を
与えるので、その対策として排水をコアレツザー型の油
水分離器等に通して油分４０〜ｓｏｐｐｍＶ１度にする
ことが望ましい。

ざらに、前記実施例においては、受入工程の途中から曝
気工程を開始したが、この方式によらず例えば受入工程
が完了してから曝気工程を開始してもよく、また、受入
工程と曝気工程を同時に開始づ゛るようにしてもよい。

また、曝気工程、沈澱工程、排出工程のいずれの工程に
おいても生物処理槽４に排水を流入させる受入工程を行
う方式を採用してもよい。この方式の場合は、生物処理
槽４の排水流入口近傍に、下部に間口を設けたバッフル
を設け、かつ、この生物処理槽４を長方体にして流入排
水の短絡を防止する必要があるが、生物処理槽４の前に
貯留槽を設ける必要がない利点がある。

またさらに、生物処理槽４における、排水の受入工程−
嘔気工程−沈澱工程−排出工程等の各工程はタイマーま
たはシーケンサ−等により自動的に進行させるが、曝気
工程の前後に姥気工稈を設けてらＪ：い。

加えて、前記実施例においては、ストリッパー３からの
排水を無希釈のまま生物処理槽４に流入させたが、他の
プロセス排水又は工業用水で希釈して流入さぽてもよい
ことは熱論である。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明の接触分解装置の排水処理
方法は、硫化水素及びアンモニアをストリッピングして
除いた排水を回分式生物処理槽に流入させ、活性汚泥処
理に際し１日当りの全曝気工程の台別時間を１２詩間以
内とし、間欠的に行なうようにしたものであるから、ス
トリッピング処理を施した排水を無希釈のまま生物処理
槽に流入させても、原菌糸形成Ｍ　ｒ＋）菌の発育を良
好にしてフェノールやＣＯＤ等の除去率を高く維持１ｙ
ることができるので、排水処理効果は極めて良好で、バ
ルキング対策として凝集剤を添加したり、運転管理に神
杼を使うといった必要もなく、しかも、発生ずる汚泥量
が極めて少ないので余剰汚泥の処理も容易になる等、種
々の効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の一実施例を説明するためのもので、第１
図は排水処理のフロー図、第２図は回分式活性汚泥法の
受入れ工程を示す装置略図、第３図は同曝気工程の装置
略図、第４図は同沈澱工程の装置略図、第５図は同排出
工程の装置略図、第６図は実験装置の構成略図、第７図
は汚泥の馴致運転方法を説明するための説明図、第８図
及び第９図は実験例３の実験結果を示すグラフ、第１０
図ないし第１２図は実験例４の実験結果を示づグラフ、
第１３図は連続式活性汚泥実験装置の構成略図である。 ３・・・ストリッパー、４．４ａ・・・生物処理槽。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）石油類を接触分解する接触分解装置の排水を処理
   する排水処理方法において、硫化水素及びアンモニアを
   ストリッピングして除く工程を経た排水を生物処理槽に
   流入させる受入工程と、前記生物処理槽に流入した前記
   排水を所定時間にわたって曝気処理する曝気工程と、前
   記生物処理槽内の活性汚泥を所定時間にわたって沈澱さ
   せる沈澱工程と、この沈澱工程の後に上澄液を前記生物
   処理槽から排出する排出工程を有し、１日当りの全曝気
   工程の合計時間が１２時間以内であることを特徴とする
   接触分解装置の排水処理方法。
2. （２）１サイクルの全曝気工程の合計時間が３時間以上
   であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の接
   触分解装置の排水処理方法。
3. （３）曝気工程は生物処理槽内のｐＨを５．０〜６．５
   に調整後、または該曝気工程の初期に生物処理槽内のｐ
   Ｈを５．０〜６．５に調整して行うことを特徴とする特
   許請求の範囲第１項または第２項記載の接触分解装置の
   排水処理方法。
4. （４）ｐＨ調整剤がリン酸であることを特徴とする特許
   請求の範囲第３項記載の接触分解装置の排水処理方法。
5. （５）曝気工程は、ＭＬＳＳ濃度１０００〜２５００ｍ
   ｇ／ｌ、フェノール・ＳＳ負荷０．８８〜２ｋｇ−フェ
   ノール／ｋｇ−ｓｓ・日、ＣＯＤ・ＳＳ負荷０．２〜３
   ．６ｋｇ−ＣＯＤ／ｋｇ−ｓｓ・日、溶存酸素濃度０．
   ５〜６ｍｇ／ｌ、温度１０〜５０℃の条件で行なわれる
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第４項記
   載の接触分解装置の排水処理方法。