JPS6221518A - 熱反応性樹脂組成物の溶融押出方法 - Google Patents
熱反応性樹脂組成物の溶融押出方法Info
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- JPS6221518A JPS6221518A JP60160174A JP16017485A JPS6221518A JP S6221518 A JPS6221518 A JP S6221518A JP 60160174 A JP60160174 A JP 60160174A JP 16017485 A JP16017485 A JP 16017485A JP S6221518 A JPS6221518 A JP S6221518A
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- screw
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/07—Flat, e.g. panels
- B29C48/08—Flat, e.g. panels flexible, e.g. films
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶融押出可能な熱反応性樹脂を含む組成物の
溶融押出方法に関するものである。
溶融押出方法に関するものである。
高槻内部における急激な発熱を防止するだめ、スクリュ
ーの圧縮比を低くする（圧縮比−１，２〜１゜５）方法
、あるいは、樹脂の反応により発生した水などの副生物
が発泡などを生じないよう高圧をかけつつ押出す方法な
どが知られている。
ーの圧縮比を低くする（圧縮比−１，２〜１゜５）方法
、あるいは、樹脂の反応により発生した水などの副生物
が発泡などを生じないよう高圧をかけつつ押出す方法な
どが知られている。
しかし、かかる従来の方法では、シート中に一部反応の
進んだポリマが混ざり異物となるという現象、あるいは
シート表面に一部発泡が発生し。
進んだポリマが混ざり異物となるという現象、あるいは
シート表面に一部発泡が発生し。
著しい場合には穴が発生するという現象を十分に防止す
ることができなかった。本発明の目的は。
ることができなかった。本発明の目的は。
上記欠点を解消せしめ、異物や発泡の発生がない熱反応
性樹脂の溶融押出方法を提供せんとするものである。
性樹脂の溶融押出方法を提供せんとするものである。
本発明は、溶融押出温度における増粘指数が１゜１〜１
０でちる熱反応性樹脂を少なくとも１０重量係含む組成
物を、押出機で溶融押出する方法において、該押出機の
スクリューヘッド部の攪拌率を０．１〜０６としだ熱反
応性樹脂組成物の溶融押出方法を特徴とするものである
。
０でちる熱反応性樹脂を少なくとも１０重量係含む組成
物を、押出機で溶融押出する方法において、該押出機の
スクリューヘッド部の攪拌率を０．１〜０６としだ熱反
応性樹脂組成物の溶融押出方法を特徴とするものである
。
本発明における熱反応性樹脂とは１通常の樹脂は熱を受
けることにより分子鎖が切断され低粘度化するのに対し
、逆に増粘を起こし、その部分がゲルや異物となり、製
品欠点となる様な樹脂やオリゴマーのことである。この
ような増粘が生じる理由は多種多様であり特に限定され
ないが９例えなどの反応性の基を１種以上分子内に持っ
ている場合、あるいは９分子の末端に何らかの理由で反
応性の基が残っている場合などを挙げることができる。
けることにより分子鎖が切断され低粘度化するのに対し
、逆に増粘を起こし、その部分がゲルや異物となり、製
品欠点となる様な樹脂やオリゴマーのことである。この
ような増粘が生じる理由は多種多様であり特に限定され
ないが９例えなどの反応性の基を１種以上分子内に持っ
ている場合、あるいは９分子の末端に何らかの理由で反
応性の基が残っている場合などを挙げることができる。
ただし＋ Ｒ９Ｒ１’ Ｒ１’ Ｒ５は炭素数１以上２
５以下の脂肪族炭化水素あるいは水素を指す。
５以下の脂肪族炭化水素あるいは水素を指す。
本発明においては、該樹脂溶融押出における増粘指数が
１本発明の範囲にあればよいのであり。
１本発明の範囲にあればよいのであり。
分子内に存在する反応性基の量は特に限定されないが通
常の場合４モル係以Ｊ二、４０モル係以下の範囲である
。このような熱反応性樹脂の具体例としては２例えばイ
ミド結合の一部が未閉環の状態で残っている熱可塑性ポ
リアミドイミド樹脂、エチレン・酢酸ビニル・グリシジ
ルアクリレート三元共重合体、エチレン・アクリル酸共
重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、アイ
オノマーなどを挙げることができるが、轟然これに限定
されるものではない。本発明はポリアミドイミド樹脂に
適用した場合、効果が顕著であるためより好適である。
常の場合４モル係以Ｊ二、４０モル係以下の範囲である
。このような熱反応性樹脂の具体例としては２例えばイ
ミド結合の一部が未閉環の状態で残っている熱可塑性ポ
リアミドイミド樹脂、エチレン・酢酸ビニル・グリシジ
ルアクリレート三元共重合体、エチレン・アクリル酸共
重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、アイ
オノマーなどを挙げることができるが、轟然これに限定
されるものではない。本発明はポリアミドイミド樹脂に
適用した場合、効果が顕著であるためより好適である。
まだ２本発明における組成物とは、上に述べた熱反応性
樹脂を１０重量係以上、好ましくは６０重量係以上含む
組成物であり、熱反応性樹脂は複数程合まれていてもよ
いのはもち論である。熱反応性樹脂と混合される他の物
質としては、特に限定はされないが、ポリエステル系樹
脂、ポリオレフィン系樹脂、ナイロン系樹脂、ポリカー
ボネート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリ
エーテルイミド、ポリフェニレンスルフィド、フッ素系
樹脂などの公知の熱可塑性樹脂、ガラス繊維、カーボン
繊維等の補強剤、炭酸カルシウム。
樹脂を１０重量係以上、好ましくは６０重量係以上含む
組成物であり、熱反応性樹脂は複数程合まれていてもよ
いのはもち論である。熱反応性樹脂と混合される他の物
質としては、特に限定はされないが、ポリエステル系樹
脂、ポリオレフィン系樹脂、ナイロン系樹脂、ポリカー
ボネート、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリ
エーテルイミド、ポリフェニレンスルフィド、フッ素系
樹脂などの公知の熱可塑性樹脂、ガラス繊維、カーボン
繊維等の補強剤、炭酸カルシウム。
臭素系樹脂、リン系樹脂のような難燃性向上剤。
クレー、マイカなどの電気特性向上剤、グラファイト、
カーボランダムのような減摩剤などの物質をあげること
ができ、これらは必要に応じて適宜混合すればよい。
カーボランダムのような減摩剤などの物質をあげること
ができ、これらは必要に応じて適宜混合すればよい。
１．５〜３の範囲にする必要がある。これは増粘指数が
１．１未満である場合は、もともと異物の発生がわずか
であり９本発明の採用による異物改良効果が顕著でない
ため好ましくないのである。
１．１未満である場合は、もともと異物の発生がわずか
であり９本発明の採用による異物改良効果が顕著でない
ため好ましくないのである。
一方、１０を越える場合、増粘や硬化が著しく短管の曲
がり部やマニホールド部など他の個所から発生する異物
が多くなるため９本発明の改良効果が顕著とならないた
め好ましくないのである。
がり部やマニホールド部など他の個所から発生する異物
が多くなるため９本発明の改良効果が顕著とならないた
め好ましくないのである。
増粘指数が１．１〜１０となる溶融押出温度範囲は使用
する樹脂に応じて変わり一部にはいえないが通常は１６
０°０〜４２０°０である。また１例えば。
する樹脂に応じて変わり一部にはいえないが通常は１６
０°０〜４２０°０である。また１例えば。
ポリアミドイミドの場合２８０°Ｃ〜３８０°０である
。またポリアミドイミド樹脂を４２０〜４５〇℃で滞留
させた場合、増粘指数は１０より大きい値を示す。
。またポリアミドイミド樹脂を４２０〜４５〇℃で滞留
させた場合、増粘指数は１０より大きい値を示す。
本発明において使用する押出機の型は、スクリュータイ
プの押出機であればよく、特に限定されないが、中でも
一軸タイブの押出機の場合９本発明の効果が顕著である
ため好ましい。また使用する押出機の口径は特に限定さ
れないが、３０ｍｍ以上、好ましくは４０−以上、更に
好ましくは６０＝以上４００ｍｍ以下で、径の大きな押
出機を用いる場合１本発明に述べた攪拌の効果が顕著に
現われるため好ましい。また使用する押出機は必要に応
じて原料の供給を改良するため、バレル供給部をやや太
くしたり、あるいはバレル面を粗らしたものを使用して
もよい。
プの押出機であればよく、特に限定されないが、中でも
一軸タイブの押出機の場合９本発明の効果が顕著である
ため好ましい。また使用する押出機の口径は特に限定さ
れないが、３０ｍｍ以上、好ましくは４０−以上、更に
好ましくは６０＝以上４００ｍｍ以下で、径の大きな押
出機を用いる場合１本発明に述べた攪拌の効果が顕著に
現われるため好ましい。また使用する押出機は必要に応
じて原料の供給を改良するため、バレル供給部をやや太
くしたり、あるいはバレル面を粗らしたものを使用して
もよい。
本発明の製造方法について１図面に基づいて説明する。
第一図はスクリューの非駆動側すなわち押出機先端の一
部と、短管の一部を示したものであり、駆動部側は図示
省略した。第一図に示した符号と名称は次の通りである
。
部と、短管の一部を示したものであり、駆動部側は図示
省略した。第一図に示した符号と名称は次の通りである
。
１；押出機のバレル
６一
２；押出機のスクリュー
３；スクリューのヘッド
４；短管
５；短管の絞り部
６；短管のストレート部
７；スクリューヘッドテーパ一部の最大径部分８；バレ
ル１と短管２の接合点 ９；フライト部 ｌｏ；スクリュー軸部の直径 ｌ、；スクリューヘッドの描く円の直径ノ、；スクリュ
ーヘッドの突出長さ １３；短管ストレート部の直径 １４；・短７管絞り部長さ θ、；スクリューヘッド部の角度 θ２；短管絞り部の角度 Ｈｏ；バレルとスクリュー軸部とのクリアランスＨ１；
スクリューヘッドと短管絞り部のクリアランス また本押出機を運転した場合、スクリューが回転するに
伴い、スクリューヘッド６は直径 １１の円を描く。こ
の直径 ｌ、とスクリュー軸部直径ｉ。
ル１と短管２の接合点 ９；フライト部 ｌｏ；スクリュー軸部の直径 ｌ、；スクリューヘッドの描く円の直径ノ、；スクリュ
ーヘッドの突出長さ １３；短管ストレート部の直径 １４；・短７管絞り部長さ θ、；スクリューヘッド部の角度 θ２；短管絞り部の角度 Ｈｏ；バレルとスクリュー軸部とのクリアランスＨ１；
スクリューヘッドと短管絞り部のクリアランス また本押出機を運転した場合、スクリューが回転するに
伴い、スクリューヘッド６は直径 １１の円を描く。こ
の直径 ｌ、とスクリュー軸部直径ｉ。
との比、即ちｌ、／ｌｏで攪拌率を定義するものとする
。本発明においては、このように定義された攪拌率を０
１〜０，６．好ましくは０．１８〜０．４とするもので
ある。これは攪拌率が０１より小さい場合、スクリュー
ヘッド部の滞留部に反応の進んだポリマが急激に発生す
るため好ましくないのであり、攪拌率が０，６を越える
場合は、スクリューヘッドの描く円の中心部に異常滞留
が生じるためであると考えているが、同様に反応の進ん
だポリマが急激に発生するため好ましくないのである。
。本発明においては、このように定義された攪拌率を０
１〜０，６．好ましくは０．１８〜０．４とするもので
ある。これは攪拌率が０１より小さい場合、スクリュー
ヘッド部の滞留部に反応の進んだポリマが急激に発生す
るため好ましくないのであり、攪拌率が０，６を越える
場合は、スクリューヘッドの描く円の中心部に異常滞留
が生じるためであると考えているが、同様に反応の進ん
だポリマが急激に発生するため好ましくないのである。
このように攪拌率が本発明の範囲にある時のみ良好な品
質の溶融ポリマを得ることができるのであるが、増粘指
数が１．５以上と大きい場合、攪拌率を０８１８〜０．
４０とすることにより、異物が少ない、より好ましい溶
融ポリマを得ることができる。
質の溶融ポリマを得ることができるのであるが、増粘指
数が１．５以上と大きい場合、攪拌率を０８１８〜０．
４０とすることにより、異物が少ない、より好ましい溶
融ポリマを得ることができる。
本発明は、これまでに述べて来たように、攪拌率のみで
規定することが可能であり、スクリューヘッド寸法、短
管との取り合いは特に限定されないことは勿論である。
規定することが可能であり、スクリューヘッド寸法、短
管との取り合いは特に限定されないことは勿論である。
しかしスクリューヘッドの突出長さ１２は、 ｌｏｘ
１／、１２〜ｔｏｘ ２／３ 、好ましくはｌ。Ｘ１
／１０〜ｌｏｘ １／２である場合、異物が減少するた
め好ましい。また通常 Ｈ６は０．５ ｍｍ−１０肛で
あり、また Ｈｌは０．５．ｍｍ −３０ｍｍであるが
。
１／、１２〜ｔｏｘ ２／３ 、好ましくはｌ。Ｘ１
／１０〜ｌｏｘ １／２である場合、異物が減少するた
め好ましい。また通常 Ｈ６は０．５ ｍｍ−１０肛で
あり、また Ｈｌは０．５．ｍｍ −３０ｍｍであるが
。
Ｈｏ≦Ｈ１≦４Ｈｏ、更に好ましくはＨ６≦Ｈ１≦２Ｈ
８てあり、かつ突出長さが上の範囲にある場合９本発明
における攪拌率との著しい相剰効来が期待できるため更
に好適である。当然Ｈ４は一定である必要がないことは
いうまでもない。またスクリューへラドテーパ一部の最
大径部分７は図中ではバレルと短管の接合点８に対しス
クリューの非駆動部側（スクリューの先端側）にあるが
、スクリュー駆動部側にあってもよい。スクリューヘッ
ド角度θ１ も特に限定されないが１通常は１００〜１
７０″。
８てあり、かつ突出長さが上の範囲にある場合９本発明
における攪拌率との著しい相剰効来が期待できるため更
に好適である。当然Ｈ４は一定である必要がないことは
いうまでもない。またスクリューへラドテーパ一部の最
大径部分７は図中ではバレルと短管の接合点８に対しス
クリューの非駆動部側（スクリューの先端側）にあるが
、スクリュー駆動部側にあってもよい。スクリューヘッ
ド角度θ１ も特に限定されないが１通常は１００〜１
７０″。
好ましくは４０〜１２５°の範囲である。特に１θ１−
０２１が３０°以下、好ましくは１０°以下、更に好ま
しくは５°以下の場合更に好ましい。但しスクリューヘ
ッド先端などが丸められている場合は。
０２１が３０°以下、好ましくは１０°以下、更に好ま
しくは５°以下の場合更に好ましい。但しスクリューヘ
ッド先端などが丸められている場合は。
丸められていない部分を延長してその角度を求めること
とする。 １３も特に限定されないが。
とする。 １３も特に限定されないが。
ノ ×４１５〜ｌｏ×１１５．好ましくはｌ。ｘ ２７
５〜１ｏｘ １／３である。
５〜１ｏｘ １／３である。
また本発明において使用されるスクリュの圧縮比は、特
に限定されないが１．１〜８．特に１．５〜２８程度の
ものが押出温度に比べ、樹脂温度が異常に昇温すること
がなく同時に混線性が良いため好適である。また、必要
に応じて、ダルメージ。
に限定されないが１．１〜８．特に１．５〜２８程度の
ものが押出温度に比べ、樹脂温度が異常に昇温すること
がなく同時に混線性が良いため好適である。また、必要
に応じて、ダルメージ。
ユニメルト等の攪拌ゾーンを設けてもよいし、多段圧縮
タイプスクリューを使用してもよい。本発明におけるス
クリュー長さは、特に限定されないが、スクリュー長さ
／スクリュー直径の比（以降Ｌ／Ｄと略記）にして１０
〜４０のものを通常は使用する。特に１８〜３０のもの
が吐出変動が小さく、また滞留時間が長すぎないため好
適である。
タイプスクリューを使用してもよい。本発明におけるス
クリュー長さは、特に限定されないが、スクリュー長さ
／スクリュー直径の比（以降Ｌ／Ｄと略記）にして１０
〜４０のものを通常は使用する。特に１８〜３０のもの
が吐出変動が小さく、また滞留時間が長すぎないため好
適である。
また本発明における押出機吐出量は押出機直径により変
化し特に限定されないが９通常は５ｋｇ／Ｈｒ〜５ ｔ
ｏｎ／Ｈｒ の間である。
化し特に限定されないが９通常は５ｋｇ／Ｈｒ〜５ ｔ
ｏｎ／Ｈｒ の間である。
本発明の特性値は次の測定法によるものである。
（１）増粘指数ニスクリユーヘッド部近傍における押出
中の溶融ポリマ温度を熱電対で測定し、Ｔ。
中の溶融ポリマ温度を熱電対で測定し、Ｔ。
とする。 Ｔ、に加熱した溶融ポリマを窒素気流下２０
分間攪拌し、その攪拌開始２０分後のトルク（Ｔ２）と
攪拌開始直後のトルク（Ｔ、）の比（Ｔ２／Ｔ、）を増
粘指数とする。簡易的にはブラベンダー型ニーグーを用
いて、そのトルクを評価してもよいが、この場合ポリマ
温度が Ｔ、に達したことを確認することが難しく、ま
た空気の影響を受けるため測定値のばらつきがやや大き
くなるので十分注意して行なう必要がある。
分間攪拌し、その攪拌開始２０分後のトルク（Ｔ２）と
攪拌開始直後のトルク（Ｔ、）の比（Ｔ２／Ｔ、）を増
粘指数とする。簡易的にはブラベンダー型ニーグーを用
いて、そのトルクを評価してもよいが、この場合ポリマ
温度が Ｔ、に達したことを確認することが難しく、ま
た空気の影響を受けるため測定値のばらつきがやや大き
くなるので十分注意して行なう必要がある。
（２）異物指数：溶融押出した後、成形して得られた厚
さ３００μｍのフィルムについて、虫メガネを用いて５
倍に拡大、１ｍ′当りの異物の数を数え Ｎ、とした。
さ３００μｍのフィルムについて、虫メガネを用いて５
倍に拡大、１ｍ′当りの異物の数を数え Ｎ、とした。
また使用前の原料を３２トンプレスを用いて厚み６００
μｍのフィルムとし、同様異物の数を数えてＮ。とじた
。このＮ、／Ｎｏの比が１．１以上の場合を異物指数「
×」と、１．１未満の場合を「○」と判定した。
μｍのフィルムとし、同様異物の数を数えてＮ。とじた
。このＮ、／Ｎｏの比が１．１以上の場合を異物指数「
×」と、１．１未満の場合を「○」と判定した。
本発明は、上述した様に熱反応性樹脂を溶融押出するに
際し、スクリューヘッドの攪拌率を特定値とし、スクリ
ューヘッド部に攪拌機能を与えたので、スクリューヘッ
ドにおける異常滞留を大巾に減少させることができ９本
発明の効果を奏することができたものである。
際し、スクリューヘッドの攪拌率を特定値とし、スクリ
ューヘッド部に攪拌機能を与えたので、スクリューヘッ
ドにおける異常滞留を大巾に減少させることができ９本
発明の効果を奏することができたものである。
〔発明の効果〕
本発明は上述したように、スクリューヘッドに混練効果
を賦与したので、熱反応性樹脂組成物を溶融押出するに
際して、樹脂の増粘、ゲル化がない均一な品質の成形物
を得ること力でできたのである。
を賦与したので、熱反応性樹脂組成物を溶融押出するに
際して、樹脂の増粘、ゲル化がない均一な品質の成形物
を得ること力でできたのである。
また本発明によって製造された樹脂組成物は。
異物がなく優れた外観を示すので、フィルム等薄膜状で
使用する場合、非常に好適である。
使用する場合、非常に好適である。
次に実施例に基づいて９本発明の実施態様について説明
する。
する。
実施例１，２．比較例１〜３
熱反応性樹脂として３３０°０における増粘指数が２．
２である以下に示すような熱可塑性ポリアミドイミド樹
脂を用意する。
２である以下に示すような熱可塑性ポリアミドイミド樹
脂を用意する。
○構造：
ｎ ／ ｍ ＝ ６５７３５
Ｉ
在
○溶融粘度：６万ボイズ、但し剪断速度は１００５ｅｃ
７”○ガラス転移温度 ２８２℃ ○数平均分子量 ３ ｘ １０’ 該樹脂を１４０°０で１２時間熱風乾燥機で乾燥した後
、直径４０ ｍｍ、 Ｌ、／Ｄ＝、２２の一軸押出機に
投入した。押出機設定温度は３５０°Ｃであり、スクリ
ューヘッド部で測定した樹脂温度は３３０°０であった
。
７”○ガラス転移温度 ２８２℃ ○数平均分子量 ３ ｘ １０’ 該樹脂を１４０°０で１２時間熱風乾燥機で乾燥した後
、直径４０ ｍｍ、 Ｌ、／Ｄ＝、２２の一軸押出機に
投入した。押出機設定温度は３５０°Ｃであり、スクリ
ューヘッド部で測定した樹脂温度は３３０°０であった
。
また使用したスクリューのメタリング部深さは２、５
ｒｍｎ 、スクリュー圧縮比は１．７であった。また短
管はθ２＝ ３［Ｆ １２＝ ４２ｍｍ、 １３＝
２０ｍｅｎのものを使用した。また口金は３００ｍｅｎ
巾のフィッシュテールダイを使用し１ロ金スリット間隔
を１ ｍｍとした。このような装置を用い、吐出量は８
ｋｇ／ Ｈｒに固定して、スクリューを変更して、フィ
ルム中の異物指数を調べた。ただしスクリューヘッドと
して、θ、＝３０°、 ｌ、＝ ｏ のスクリューヘ
ッド（Ａ）（比較例１）、θ１−３０°、 ｌ１ｇ＝ａ
、ｓコのスクリューヘッドＣＢ）（実施例１）、θ１−
３０°、ｌ、＝１７ｍｍのスクリューヘッド（Ｃ）（実
施例２）、θ、ａ３ｏ＠。
ｒｍｎ 、スクリュー圧縮比は１．７であった。また短
管はθ２＝ ３［Ｆ １２＝ ４２ｍｍ、 １３＝
２０ｍｅｎのものを使用した。また口金は３００ｍｅｎ
巾のフィッシュテールダイを使用し１ロ金スリット間隔
を１ ｍｍとした。このような装置を用い、吐出量は８
ｋｇ／ Ｈｒに固定して、スクリューを変更して、フィ
ルム中の異物指数を調べた。ただしスクリューヘッドと
して、θ、＝３０°、 ｌ、＝ ｏ のスクリューヘ
ッド（Ａ）（比較例１）、θ１−３０°、 ｌ１ｇ＝ａ
、ｓコのスクリューヘッドＣＢ）（実施例１）、θ１−
３０°、ｌ、＝１７ｍｍのスクリューヘッド（Ｃ）（実
施例２）、θ、ａ３ｏ＠。
ｌ、ｓ＝ｍ２８ｍｍのスクリューヘッドＣＤ）（比較例
２）。
２）。
θ ＝’ ９０’、 Ｊ、＝ ｏ のスクリューヘッ
ド（Ｅ）（比較例６）を使用した。表１にみる如く１本
発明実施例の場合のみ良好な品質のフィルムを得ること
ができる。特に比較例２あるいはろの場合は。
ド（Ｅ）（比較例６）を使用した。表１にみる如く１本
発明実施例の場合のみ良好な品質のフィルムを得ること
ができる。特に比較例２あるいはろの場合は。
発泡あるいはゲルのためにフィルムに穴がおいてしまっ
た。
た。
実施例６，４．比較例４〜６
熱反応性樹脂として、エチレン・酢酸ビニル・グリシジ
ルアクリレート（８４モル％７８モル係７８モル％）三
元共重合体（融解ピーク温度９４℃、メルトインデック
ス（ＡＳＴＭＤ−１２３８−５７Ｔ ＞ ７．０ ）を
用意する。該三元共重合体の２５５゛Ｃにおける増粘指
数は１．８であった。
ルアクリレート（８４モル％７８モル係７８モル％）三
元共重合体（融解ピーク温度９４℃、メルトインデック
ス（ＡＳＴＭＤ−１２３８−５７Ｔ ＞ ７．０ ）を
用意する。該三元共重合体の２５５゛Ｃにおける増粘指
数は１．８であった。
該樹脂を実施例１と同一の装置を用い、またスクリュー
ヘッドを（Ａ）〜（Ｅ）まで変更して、その異物指数を
調べた。ただしこの場合、溶融樹脂温度は２５５°Ｃで
あり吐出量は８ｋｇ／Ｈｒ 一定であった。表１にみる
ように本実施例の場合のみが異物の増加もなく良好な品
質のフィルムを得ることができだ。
ヘッドを（Ａ）〜（Ｅ）まで変更して、その異物指数を
調べた。ただしこの場合、溶融樹脂温度は２５５°Ｃで
あり吐出量は８ｋｇ／Ｈｒ 一定であった。表１にみる
ように本実施例の場合のみが異物の増加もなく良好な品
質のフィルムを得ることができだ。
ｌ
第４図は１本発明の方法を適用した押出機の断面図であ
る。 １：押出機のバレル ２：押出機のスクリュー ３＝スクリユーのヘッド ４：短管 特許出願人 東 し 株 式 会 社充１１図
る。 １：押出機のバレル ２：押出機のスクリュー ３＝スクリユーのヘッド ４：短管 特許出願人 東 し 株 式 会 社充１１図
Claims (1)
- （１）溶融押出温度における増粘指数が１．１〜１０で
ある熱反応性樹脂を少なくとも１０重量％含む組成物を
押出機で溶融押出する方法において、該押出機のスクリ
ューヘッド部の攪拌率を０．１〜０．６としたことを特
徴とする熱反応性樹脂組成物の溶融押出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60160174A JPS6221518A (ja) | 1985-07-22 | 1985-07-22 | 熱反応性樹脂組成物の溶融押出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60160174A JPS6221518A (ja) | 1985-07-22 | 1985-07-22 | 熱反応性樹脂組成物の溶融押出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6221518A true JPS6221518A (ja) | 1987-01-29 |
Family
ID=15709447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60160174A Pending JPS6221518A (ja) | 1985-07-22 | 1985-07-22 | 熱反応性樹脂組成物の溶融押出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6221518A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6478646B1 (en) | 1998-04-10 | 2002-11-12 | Yanmar Diesel Engine Co., Ltd. | Drive device of inboard and outboard engines |
-
1985
- 1985-07-22 JP JP60160174A patent/JPS6221518A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6478646B1 (en) | 1998-04-10 | 2002-11-12 | Yanmar Diesel Engine Co., Ltd. | Drive device of inboard and outboard engines |
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